JPH0221920A - 空気／永久ガス混合気から有機化合物を抽出する方法 - Google Patents

空気／永久ガス混合気から有機化合物を抽出する方法

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JPH0221920A
JPH0221920A JP1041965A JP4196589A JPH0221920A JP H0221920 A JPH0221920 A JP H0221920A JP 1041965 A JP1041965 A JP 1041965A JP 4196589 A JP4196589 A JP 4196589A JP H0221920 A JPH0221920 A JP H0221920A
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separation diaphragm
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JP1041965A
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Dieter Behling
ディーター　ベーリング
Karl Hattenbach
カール　ハッテンバッハ
Klaus Ohlrogge
クラウス　オールロッゲ
Klaus-Viktor Peinemann
クラウス・ヴィクトル　パイネマン
Jan Wind
ヤン　ヴィント
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    • B67D7/00—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業−にの利用分野〕 本発明は、空気／永久ガス混合気から有機化合物を抽出
する方法であって、空気／永久ガス混合気を第１のガス
分離ダイアフラムに誘導して、有機化合物の濃度を高め
たガス流と濃度を低めたガス流とに分割し、その際回収
装置を経て誘導される濃度を高めたガス流から有機化合
物を回収する、空気／永久ガス混合気から有機化合物を
抽出する方法に関するものである。
〔従来の技術と問題点〕
この種の公知の方法（米国特許第４５５３９８３号公報
）では、分離されるべき高温の排気混合気が、タイアフ
ラム装置の混合気供給部に接続された炉に送られる。残
滓流は再度炉に送入され、前記の炉に供給される分離さ
れるべき排気混合気と混合され、新たにダイアフラム装
置に送られる。
有機化合物の濃度が高まった透過流は圧縮器を経て凝縮
器として形成される回収装置に送られる。
回収装置からは液状の有機化合物が流出する。回収装置
を離れる排出空気は直接大気へ放出されるか、或いはガ
ス分離ダイアフラムから来る残滓流と共に炉に供給され
る。
一般的には、ガス分離ダイアフラムを通過させるガスの
搬送はダイアフラム内外の分圧差に比例している。ガス
分離ダイアフラムの分離能力、即ち生じた透過流の純度
は、主にダイアフラム供給側での圧力と透過圧との比、
即ち残滓流の圧力と透過流の圧力との比に依存している
。ガス分離ダイアフラム或いはこの種のガス分離ダイア
フラムを使用した方法が最適になるのは供給圧が高く且
つ圧力比がガス分離ダイアフラムの選択度に適合してい
る場合だけである。
この公知の方法の欠点は、空気／永久ガス混合気内の有
機化合物の濃度が比較的低い場合にだけしか有効となら
ないことである。特に、この公知の方法に従って放出さ
れる排出空気には高濃度で有機化合物が含まれているの
が欠点である。例えばこの公知の方法は、西ドイツ国の
立法機関により定められた、工業施設の排出空気（ＴＡ
空気）に含まれる有機化合物の最大量に関する関係条例
を厳守するものではない。
他方、例えば資源がますます乏しくなってきている現状
と環境意識が高まってきている現状とを考慮し、石油タ
ンク内で形成されるかなりの量の空気／ガス状石油誘導
体から出る有機化合物の成分を液化し、利用に具し、環
境に放出させないような方法の提案が望まれている。
〔発明が解決しようとする課題〕
本発明の課題は、固有エネルギーの必要量を低くして空
気／永久ガス混合気から最適に有機化合物を抽出し、大
気に放出されるガス混合気に含まれる有機化合物の成分
を少なくして関係条例に適うものとし、装置の構成が簡
単なもので済み、空気／永久ガス混合気（未処理媒体）
に含まれる有機化合物の濃度が高い場合でも難なく適用
することができるような、空気／永久ガス混合気から有
機化合物を抽出する方法を提供することである。
〔課題を解決するための手段及び効果〕本発明は、上記
課題を解決するため、第１次の空気／永久ガス混合気の
圧力を第１のガス分離ダイアフラムに侵入する前に上昇
させ、濃度を高めたガス流の圧力を第１のガス分離ダイ
アフラムから流出した後に低下させ、第１のガス分離ダ
イアフラムを離れる濃度を低めたガス流を大気に放出さ
せ、その際回収装置から流出するガス流を、空気／永久
ガス混合気の圧力を高めた後に新たに該空気／永久ガス
混合気に供給することを特徴とするものである。
本発明による方法の利点は、空気／永久ガス混合気に含
まれる高濃度の有機化合物を抽出できることである。こ
れは、第１次の空気／永久ガス混合気の圧力を第１のガ
ス分離ダイアフラムに侵入する前に上昇させ、濃度を高
めたガス流の圧力を第１のガス分離ダイアフラムから流
出した後に所定の値に低下させるようにして、ダイアフ
ラム上面と下面との間に、最適な分離効果を得るために
重要な圧力降下を生じさせるからである。
本発明の有利な実施態様によれば、回収装置を離れるガ
ス流をガス分離ダイアフラムに入る直前に第１次の空気
／ガス混合気に供給する。その結果排出空気中に残って
いる有機化合物の残滓成分を再びガス分離ダイアフラム
に供給することができ、例えば公知の方法のように大気
に放出されなし）。
この場合、排出空気の圧力を回収装置から出た後に低下
させるのが有利である。即ち排出空気は、ガス分離ダイ
アフラムに直接侵入する空気／永久ガス混合気と同じ圧
力である。
本発明の他の有利な実施態様によれば、回収装置を離れ
る排出空気を第２のガス分離ダイアフラムに送り、該ガ
ス分離ダイアフラムの濃度を低めたガス流を大気に放出
させ、ガス分離ダイアフラムの濃度を高めたガス流を、
第１のガス分離ダイアフラムを離れる濃度を高めたガス
流と直接合流させる。この場合、第２のガス分離装置の
作動圧へ− を調整するため、該第２のガス分離装置を離れるガス流
の圧力を調整可能であるのが有利である。
このような方法により、回収装置から出る排出空気をも
う一度浄化させることができる。即ち濃度を高めたガス
混合気に分割させ、回収装置に返送し、残滓流として出
るガス混合気を大気に放出することができるような濃度
に浄化させることができる。
本発明の他の有利な実施態様によれば、圧力が高くなっ
た第１次の空気／永久ガス混合気を第３のガス分離ダイ
アフラムに送り、該ガス分離ダイアフラムの酸素濃度を
低めたガス流を第１のガス分離ダイアフラムに送り、第
３のガス分離ダイアフラムの酸素濃度を高めたガス流を
大気に放出させ、この場合第３のガス分離ダイアフラム
の酸素透過特性は大である。例えばこの第３のガス分離
ダイアフラムが特別な酸素・窒素選択度を有しているな
らば、透過流側での酸素・窒素比は酸素に有利になるよ
うに変位する。その結果第１の本来のガス分離ダイアフ
ラムには酸素濃度が低くなつたガス流が侵入し、即ち濃
度が高くなった透過流が第１のガス分離ダイアフラムに
与えられる。
本発明の他の有利な実施態様によれば、濃度を高めたガ
ス流を回収装置に侵入させる前に第３のガス分離ダイア
フラムに送り、該第３のガス分離ダイアフラムの酸素濃
度が低くなったガス流を回収装置に送ると共に、第３の
ガス分離ダイアフラムの酸素濃度が高まったガス流を大
気へ放出させ、この場合第３のガス分離ダイアフラムの
酸素透過特性は犬である。この実施態様は、特に回収循
環系内で酸素の濃度が高まるのを防止するために適用さ
れる。このステップは、回収装置が圧力のもとで作動す
る場合、即ち回収を圧力のもとで行ない且つ圧力のデー
タを両ガス分離ダイアフラムに対して利用する場合に経
済的になる。
本発明による他の実施態様の上記有利な構成は、回収装
置から排出される排出空気を第３のガス分離ダイアフラ
ムに送り、該ガス分離ダイアフラムの酸素濃度が低くな
ったガス流を第２のガス分離ダイアフラムに送ると共に
、第３のガス分離ダイアフラムの酸素濃度が高まったガ
ス流を大気へ放出させ、この場合第３のガス分離ダイア
フラムの酸素透過特性が犬であることによってさらに有
利に修正される。この実施態様も、酸素の濃度が高くな
ることを防止するために適用され、従ってこの場合も本
発明による方法は特に経済的に実施することができる。
有利な方法の最後の実施態様によれば、第２のガス分離
ダイアフラムから出る濃度が低くなったガス流を大気に
放出する前にポンプ装置の駆動に利用し、第３のガス分
離ダイアフラムの酸素濃度が高くなったガス流をポンプ
装置の吸込側に送ってガス流に負圧を生じさせる。この
ようにして第２のガス分離ダイアフラムの作動圧力は、
圧力調整器を用いる代わりに、該第２のガス分離ダイア
フラムから出る濃度が低くなったガス流を介して調整す
ることができ、これにより第３のガス分離ダイアフラム
を作動させるための圧力をもう一度、第３のガス分離ダ
イアフラムの酸素濃度が高められる側（酸素分離ダイア
フラムの透過側）に負圧を生じさせるためのポンプ装置
を用いて有機化合物の分離に利用することができる。
上記のすべての実施態様に有利な実施態様は、第１のガ
ス分離ダイアフラムから流出する圧力が低下し且つ濃度
が高くなったガス流の圧力を回収装置に侵入させる前に
増大させることである。これによって回収装置を効果的
に作動させることができる。
同様に上記のすべての実施態様に有利な実施態様は、濃
度が低くなったガス流の圧力を第１のガス分離ダイアフ
ラムから出た後、大気に放出させる前に低下させること
である。残滓流の圧力を調整することにより、ガス分離
ダイアフラムの選択度に応じて圧縮比を適合させること
ができる。
回収装置内での、濃度が高くなったガス流からの有機化
合物の回収は、熱の奪取、圧縮、または吸収によって行
なうのが有利である。またこれらの組合せによって有機
化合物を回収することも有利である。吸収は例えば物理
学的な吸収、化学的な吸収、または吸着であることがで
きる。
ガス分離ダイアフラムはポリエーテルイミド混成ダイア
フラムであることができる。これは第１及び第２のガス
分離ダイアフラムに適用される。
第３のガス分離ダイアフラムに対しては、非対称なポリ
エーテルイミドダイアフラムが使用される。これは、ポ
リエーテルイミドダイアフラムの酸素・炭化水素選択度
が高いためである。最後に、分離されるべき空気／永久
ガス混合気を増圧させる前に不活性化させることが有利
である。これによって、増圧のために爆発性の混合気が
形成されるのを防止することができる。
〔実施例〕
次に、本発明の実施例を添付の図面を用いて説明する。
第１図は本発明による方法を実施するための装置の第１
実施例で、以下にこの装置に関し説明する。未処理ガス
管１ｏを介して有機化合物を含んだ空気と永久ガスとの
混合気（未処理媒体）が圧縮器１５に供給される。未処
理媒体は、第１のガス分離ダイアフラム装置１１におい
て、有機化合物の濃度を低めたガス流（残滓流Ｒｅｔｅ
ｎｔａｔ　）と、有機化合物の濃度を高くしたガス流（
透過流Ｐｅｒｍｅａｔ）とに分割される。透過流１２は
真空ポンプ１６と圧縮器２８とを介して回収装置１４に
供給される。回収装置１４では、圧力、熱抜き、収着、
或いはこれらの抽出手段の組合せによって透過流１２内
の有機化合物が液化され、備蓄容器３０に送られる。回
収装Ｍ１４から排出される排出空気１７は圧力調整器１
８によって圧縮器１５の圧力に減圧され、圧力が高くな
っている空気／永久ガス混合気１０（未処理媒体）に混
合される。ガス分離ダイアフラム装置１１を通過する通
過流の圧力は圧力調整器２９によって調整される。
第２図に図示した本発明による方法を実施するための装
置でも同様に未処理ガス管１０を介して有機化合物を含
んだ空気／永久ガス混合気１０（未処理媒体）が圧縮器
１５に供給される。ガス分離ダイアフラム装置１１では
、未処理媒体１０が、有機化合物の濃度を低めたガス流
１３（残滓流）と、有機化合物の濃度を高くしたガス流
１２（透過流）とに分割される。透過流１２は真空ポン
プ１６と圧縮器２８とを介して回収装置１４に送られる
。回収装置１４の後には第２のガス分離ダイアフラム装
置１９が配置されている。回収装置１４を離れた排出空
気１７は、供給圧が増大したことを利用して、有機化合
物の成分が低い、有機化合物の濃度を低めたガス流２０
（残滓流）と、有機化合物の濃度を高めたガス流２１（
透過流）に分割される。濃度を高めたガス流２１（透過
流）は第１のガス分離ダイアフラム装置１１の透過流１
２に混合される。第２のガス分離ダイアフラム装置１９
の作動圧力は圧力調整器によって調整される。有機化合
物の濃度を低めたガス流２０（残滓流）は（実際には第
２のガス分離ダイアフラム装置１９の排出空気を形成し
ている）、第１のガス分離ダイアフラム装置の残滓流１
３、即ち排出空気１３に混合される。回収装置１４でえ
られた液状の有機化合物（基本的には第１図の装置と同
様の方法で得られる）は備蓄容器３０に送られる。
この実施例の場合も第１のガス分離ダイアフラム装置を
通過する空気／永久ガス混合気の貫流量は圧力調整器２
９によって調整される。
第３図に図示した実施例では、−点鎖線で囲んで示した
部分の構成は第２図の実施例に対応している。従ってこ
の部分の構成に関しては説明を省略する。空気／永久ガ
ス混合気１０の流動範囲で圧縮器１−５と第１のガス分
離ダイアフラム装置１１−との間に第３のガス分離ダイ
アフラム装置２３が配置されている。このガス分離ダイ
アフラム装置２３は酸素を通過させ、従って酸素の一部
分は酸素の濃度を高めたガス流２５（酸素透過流）とし
て空気／永久ガス混合気１０（未処理媒体）から分離さ
れる。酸素の濃度を高めたガス流２５は第１のガス分離
ダイアフラム装置１１の有機濃度を低められたガス流１
３に混合される。第３のガス分離ダイアフラム装置２３
の酸素濃度を低めたガス流２４は、第２図の実施例で説
明したように、（酸素濃度を低めた）空気／永久ガス混
合気として第１のガス分離ダイアフラム装置１１に供給
される。
第４図に図示した実施例は基本的には第２図の実施例に
同じである。第２図の実施例に比べて異なるのは、圧縮
器２８と回収装置１４との間に第３のガス分離ダイアフ
ラム装置２３が配置されている点である。この実施例で
も第３のガス分離ダイアフラム装置２３は、第１のガス
分離ダイアフラム装置１１と第２のガス分離ダイアフラ
ム装置１９から来る、有機化合物の濃度を高めたガス流
１２と２１の酸素濃度を低めるために用いられる。
第３のガス分離ダイアフラ１１装置２３の酸素濃度を高
めたガス流２５ば、第１−のガス分離ダイアフラム装置
１１の有機化合物の濃度を低めたガス流１３（残滓流）
に混合される。第３のガス分離ダイアフラム装置２３の
酸素濃度を低められたガス流２４（酸素残滓流）は、第
２図の実施例の場合と同様に回収装置１４に供給される
。第４図に図示しノー装置は、第３のガス分離ダイアフ
ラム装置２３を回収装置１−４と第２のガス分離ダイア
フラム装置１−９の間に配置するごとによって変形する
ことができる（第４図の変形実施例）。
第５図に図示した実施例は第４図の変形実施例に対応し
ているが、異なるのは、第２のガス分離ダイアフラ１１
装置１９の濃度を低められたガス流２０内の圧力調整器
２２の代わりにポンプ装置２６が設けられていることで
ある。この場合ポンプ装置ニジ（３は、濃度を低められ
たガス流２０の圧力（保持圧力）を利用した流動ポンプ
であることができる。第３のガス分離ダイアフラム装置
２３の酸素濃度を高めたガス流２５（酸素透過流）はポ
ンプ装置２６の吸込室に供給され、その結果第３のガス
分離タイアフラム装置２３の酸素濃度を高めたガス流２
５（酸素透過流）の側に負圧が生し２　る　。
基本的には、上記した種々の装置を利用して本発明によ
る方法を実施するにあたっては、任意の適当なポンプ装
置及び圧縮装置を使用することができる。しかし圧縮器
１５と２８を流体リングポンプによって形成するのが有
利であり、この場合流体リングポンプの作動流体は有機
化合物であることができ、有機化合物によって凝縮成分
の一部を吸収により摂取することができる。
第１のガス分離ダイアフラム装置１１ど第２のガス分離
ダイアフラム装置２３は、ダイアフラムとして、有機化
合物を通過させるポリエーテルイミド混成ダイアフラム
を使用する。第３のガス分離ダイアフラム装置２３は、
ダイアフラムとして、酸素を通過させる完全に非対称な
ポリエーテルイミドダイアフラムを使用する。
第１図の装置に関して既に延べたように、回収装置１４
は、有機濃度を高められたガス流から有機化合物を抽出
させるため、種々の物理学的な過程を利用して作動する
。物理学的な過程とは例えば圧力、熱の奪取、収着、ま
たはこれらの過程の組合せである。収着は物理学的な吸
収、化学的な吸収であることができ、或いは吸着によっ
て行なうことができる。熱の奪取も直接にまたは間接的
に行なうことができる。
第２図に関して説明した本発明による方法を実施するた
めの装置をモデル計算によって調べた。
その際、ダイアフラムの面積を節減できること、及び排
出空気の純度が比較的高いことが判明した。
例として、オフ１−−燃料のための燃料タンクの排出空
気からガソリン成分を回収するための装置を選び、その
際有機化合物の放出限度を考慮した。
ガソリン成分を回収するための圧縮を１０　ｂａｒと仮
定した。
表　１　（透過率） ポリジメチルシロキサンのガス透過率（２５°）１０　
’（ｍ３・ｍ）／（ｍ”ｈ・ｂａｒ）Ｖ−酸素　　　　
　　窒素　　　　　　ブ日パン　　　　　　ｎ−ブタン
　　　　ｎ−ペンタン］、、６２　　　　０．７６　　
　　１１．０７　　　　　２４．３０　　　　５４．０
０＋ｋ　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ礼のパンフ
レット、１９８２イｌＥ、：３月、”　Ｐｅｒｍｓｅｌ
ｅｃｔｉｖｅ　Ｍｅｍｂｒａｎｅゲ′」−記の値はポリ
エーテルイミ１り／シリコーン混成ダイアフラムに対し
て確認された。この場合ガソリン成分の温度及び圧力依
存性をも測定した。
表２は、本発明による方法を実施するための第１図に図
示した装置を基礎とした算出結果である。
表３は、本発明による方法を実施するための第２図に図
示した装置を基礎とした算出結果である。
プロパン ｉ−ブタン ｎ−ブタン ｉ−ペンタン ｎ−ペンタン ムクサン／オクタン ベンゼン／トルエン 酸素 窒素 表２ （ボｌポ・ｈ・ｂａｒ） １１．００００ ９．９０００ ９．９０００ ２１．００００ ２１．００００ ２０．００００ ２０．００００ １．３６００ ０．６８００ ｏ、ｏｏｏ。
処理面積　、　　２．００００ボ ダイアフラム面積　： １２０．００００イ 供給量 組成 ：　　３００．００♂／ｈ ：　　　３．４０％　プロパン ２８．５０％　ｎ−ブタン ３．９０％　ｎ−ペンタン ０．６０　％　　ベンゼン／トルエン ３７．８０％　窒素 供給量（混合気）二 組成 ５３５．２３　ｒｎ’／ｈ ５．０１％　プロパン ２２．６９％　ｎ−ブタン （１／ｂａｒ） ０．１７００ ０．６７００ ０．６７００ ０．８１００ ０．８１００ ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
（ｂａｒ） １０．９０４０ １．１０００ 透過圧：　　０．２０００　ｂａｒ 圧縮率：　　１０．００ 凝縮圧：　１０．００００　ｂａｒ ６．００％ ４．９０％ ４．８０％ １０．１０　： ０．００％ ｉ−ブタン ｊ−ペンタン ムクサン／オクタン 酸素 ５．２６％　ｉ−ブタン ３．２０％　ｉ−ペンタン ２．４６％ｎ−ペンタン ０．３４　％　　ベンゼン／トルエン ３９．７６％　窒素 ２．７９　％　　へクラン／オクタン １８．４７　：　　酸素 ０．００　％ 透過流 組成 ：　　３９０．４１ポ／ｈ ６．８４％　プロパン ３０．９２％　ｎ−ブタン ３．３７％　ｎ−ペンタン ０．４７　％　　ベンゼン／トルエン ２５．４６　％　　窒素 凝縮後の透過圧： 組成 残滓流 組成 凝縮物 ２３５．２３　ｒｒｉ’／ｈ ７．０７％　プロパン １５．２９％　ｎ−ブタン ０．６２％　ｎ−ペンタン ０．０２　％　　ベンゼン／トルエン ４２．２５％　窒素 ：　　１４４．８０ボ／ｈ ０．０９％　プロパン ０．５３％　ｎ−ブタン ０．０１％　ｎ−ペンタン ０．００　　％　　ベンゼン／トルエン７８．３３％　
窒素 ７．１７％ ４．３９％ ３．８３％ １７．５７　： ０．００石 ４．３２％ １．０４％ ０．２３％ ２９．１５７ ０．００％ ０．１２％ ０．０１％ ０．０１％ ２０．９１　： ０．００％ ｉ−ブタン ｉ−ペンタン へクラン／オクタン 酸素 ｉ−ブタン １−ペンタン へり号ン／オクタン 酸素 ｉ−ブタン ｉ−ペンタン へクラン／オクタン 酸素 ：　　１０．０６♂／ｈ　プロパン　　１７．８２−／
ｈ　　ｉ−ブタン８４．７３　ｍ／ｈ　　ｎ−ブタン　
　１４．６９　ｍ／ｈ　　ｉ−ペンタン１１．６９　　
ｒｒｉ’／ｈ　　　ｎ−ペンタン　　１４．３９　　ｒ
ｒｆ’／ｈ　　　ムクサン／オクタン表３ （−／♂・ｈ−ｂａｒ） プロパン ｉ−ブタン ｎ−ブタン ｉ−ペンタン ｎ−ペンタン ムクサン／オクタン ベンゼン／トルエン 酸素 窒素 処理面積 ダイアフラム面積 １１．００００ ９．９０００ ９．９０００ ２１．００００ ２１．００００ ２０．００００ ２０．００００ １．３６００ ０．６８００ ｏ、ｏｏｏ。
、　　　０．５０００イ １５．００００ポ 供給量 組成 ７　２６１．１８ボ／ｈ 、　　　３．９０％　プロパン ３２．７３％　ｎ−ブタン ４．４８％　ｎ−ペンタン ０．６９　％　　ベンゼン／トルエン ２９．９３％　窒素 供給量（混合気）二 組成 ４８３．２３　ｒｒｌ’／ｈ ６．９０％　プロパン ２８．０５％　ｎ−ブタン （１／ｂａｒ） ０、１７００ ０．６７００ ０．６７００ ０．８１００ ０．８１００ ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
０１ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
（ｂａｒ） １０．９０４０ ０．１６１０ 透過圧：　　０．２０００　ｂａｒ 圧縮率：　　５０．００ 凝縮圧：　　１０．００００　ｂａｒ ６．８９％ ５．６３％ ５．５１ヌ １０．２４　： ０．００％ ｉ−ブタン ｉ−ペンタン ムクサン／オクタン 酸素 ６．６５％　ｉ−ブタン ３．７４％　ｉ−ペンタン 凝縮後の 供給量（混合気）二 組成 透過流 組成 残滓流 組成 凝縮物 ２．８４％　ｎ−ペンタン ０．３９　　％　　　ベンゼン／トルエン２９．９１％
　窒素 ３２６．９９　ｒｒｒ／ｈ ７．０９％　プロパン １５．３２％　ｎ−ブタン ０．６２％　ｎ−ペンタン ０．０２　％　　ベンゼン／トルエン ４４．２０％　窒素 ：　　２２２．０５イ／ｈ １０．４３％　プロパン ２２．５５Ｉ　ｎ−ブタン ０．９１％　ｎ−ペンタン ０．０３　％　　ベンぜン／トルエン ２９．８９％　窒素 、　　１０４．９３イ／ｈ ０．０１％　プロパン ０．０１％　ｎ−ブタン ０．００％　ｎ−ペンタン ０、ＯＯ％　　ベンゼン／トルエン ７４．５０％　窒素 ３．１４　％　　へクラン／オクタン １８．３８　：　　酸素 ０．００　％ ４．３３％ １．０４％ ０．２３％ ２７．１６　： ０．００％ ６．３８％ １．５２％ ０．３４％ ２７．９５　： ０．００％ ０．００％ ０．００　％ ０．００％ ２５．４８　： ０．００％ ｉ−ブタン ｉ−ペンタン ムクサン／オクタン 酸素 ｉ−ブタン ｉ−ペンタン へクラン／オクタン 酸素 ｉ−ブタン ｉ−ペンタン ムクサン／オクタン 酸素 ：　　１０．１８イ／ｈ　プロパン　　１７．９９　ｒ
ｒｒ／ｈ　　ｉ−ブタン８５．４７　ｒｒ［’／ｈ　　
ｎ−ブタン　　１４．７０　ｒｒｒ／ｈ　　ｉ−ペンタ
ン１１．７０　　ｎイ／ｈ　　　ｎ−ペンタン　　１４
．３９　　ｎイ／ｈ　　へクラン／オクタン１．８０　
　ｒｒｉ’／ｈ　　　ベンゼン／トルエン流体（ｒｎ’
／ｒｒｒ・ｈ−ｂａｒ）、　　指数（１／ｂａｒ）　　
：プロパン　：　　　１１．００００　０．１７００ｎ
−ブタン　：　　　９．９０００　０．６７００ｎ−ペ
ンタン：　　　２１．００００　０．８１００ベンゼン
／トルエン　：　　　　２０．００００　　　０．００
００窒素　　　：　　　０．６８００　０．００００ｉ
−ブタン　：　９．９０００ １−ペンタン：　２１．００００ ヘク号ン／オクタン　：　　’２０．００００酸素　　
　：　　１．３６００ ：　　　ｏ、ｏｏｏ。
０．６７００ ０．８１００ ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
ｏ、ｏｏｏ。
処理面積　：　　２．００００イ ダイアフラム面積　　：　　　８０．００００ポ供給量 組成 ：　　３００．００　ｒｎ’／ｈ ：　　　３．４０％　プロパン ２８．５０％　ｎ−ブタン ３．９０％　ｎ−ペンタン ０．６０　％　　ベンゼン／トルエン ３７．８０％　窒素 透過流 組成 ：　　２６１．４４ボ／ｈ ３．９０％　プロパン ３２．７０　”Ｉ＝　　ｎ−ブタン ４．４８％　ｎ−ペンタン ０．６９　％　　ベンゼン／トルエン ２９．９８％　窒素 残滓流 組成 ３８．５６ポ／ｈ ０．０１％　プロパン ０．０４％　ｎ−ブタン ０．００％　ｎ−ペンタン ０．００　ぶ　　ベンゼン／トルエン 透過圧：　　０．２０００　ｂａｒ 圧縮率：　　ｉｏ、ｏ。
６．００　％ ４．９０％ ４．８０　％ １０．１０　： ０．００％ ６．８８％ ５．６２　％ ５．５１％ １０．２５　： ０．００％ ０．０１％ ０．００％ ０．００％ ９．１１　： ｉ−ブタン ｉ−ペンタン ムクサン／オクタン 酸素 ｉ−ブタン ｉ−ペンタン ヘク号ン／オクタン 酸素 ｉ−ブタン ｉ−ペンタン ムクサン／オクタン 酸素 表４ 酸素分離用ダイアフラムの例 ダイアフラムの型式：完全に非対称なポリエーテルイミ
ドダイアフラム ガスＡ　　２５（Ｔ） し ０□ 第６図、第７図及び第８図は、ガソリン蒸気混合気の主
成分の、圧力と温度に依存した透過特性を示したもので
ある。
第６図には、温度が異なり供給圧力が等しい場合の純粋
ガス測定値が示されている。このグラフから流動密度が
温度に強く依存していることがわかる。酸素と窒素に対
しては、温度が上昇するにつれて流動密度が増大してい
るのに対し、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、プロパンに対し
ては流動密度が強く減衰している。さらにこのグラフか
ら、ダイアフラムによって十分な分離能力を得るために
はダイアフラム分離ユニットの作動温度が２０℃と４０
’Ｃの間になければならないことがわかる。
第７図と第８図は、温度が一定の場合ｎ−ブタンとプロ
パンの流動密度が供給圧力に依存していることを示して
いる。グラフかられかるように、プロパンとブタンの流
動密度は圧力が減少するにつれて減少する。即ちｎ−ブ
タンとプロパンの分圧が高ければ高いほど、流動密度は
高い。この特性はｉ−ブタン、ｊ−ペンタン、ｎ−ペン
タンのような他の主成分に対しても測定された。
第９図は表４を説明するためのグラフで、２つのタイプ
のダイアフラム、即ち完全に非対称なポリエーテルイミ
ドダイアフラムと、シリコーン混成ダイアフラムを通過
するガス流を示している。
上の曲線はシリコーン混成ダイアフラムの透過特性を示
し、炭化水素流の透過率が高く、酸素及び窒素流の透過
率は低くなっている。下の曲線は完全に非対称なポリエ
ーテルイミドダイアフラムの測定値を示すもので、酸素
流の透過率が高く、炭化水素流の透過率は低くなってい
る。
次に、本発明の実施態様を列記しておく。
（］−）回収装置を離れるガス流をガス分離ダイアフラ
ムに入る直前に第１次の空気／ガス混合気に供給するこ
とを特徴とする請求項１に記載の方法。
（２）排出空気の圧力を回収装置から出た後に低下させ
ることを特徴とする請求項１または上記第１項に記載の
方法。
（３）回収装置を離れる排出空気を第２のガス分離ダイ
アフラムに送り、該ガス分離ダイアフラムの濃度を低め
たガス流を大気に放出させ、ガス分離ダイアフラムの濃
度を高めたガス流を、第１のガス分離ダイアフラムを離
れる濃度を高めたガス流と直接合流させることを特徴と
する請求項１に記載の方法。
（４）第２のガス分離装置の作動圧を調整するた′）弓 め、該第２のガス分離装置を離れるガス流の圧力を調整
可能であることを特徴とする、」二記第３項に記載の方
法。
（５）圧力が高くなった第１次の空気／永久ガス混合気
を第３のガス分離ダイアフラムに送り、該ガス分離ダイ
アフラムの酸素濃度を低めたガス流を第１のガス分離ダ
イアフラムに送り、第３のガス分離ダイアフラムの酸素
濃度を高めたガス流を大気に放出させ、この場合筒３の
ガス分離ダイアフラムの酸素透過特性が犬であることを
特徴とする請求項１または上記第１項から第４項までの
いずれか１つに記載の方法。
（６）濃度を高めたガス流を回収装置に侵入させる前に
第３のガス分離ダイアフラムに送り、該第３のガス分離
ダイアフラムの酸素濃度が低くなったガス流を回収装置
に送ると共に、第３のガス分離ダイアフラムの酸素濃度
が高まったガス流を大気へ放出させ、この場合筒３のガ
ス分離ダイアフラムの酸素透過特性が大であることを特
徴とする請求項１または上記第１項から第４項までのい
ずれか」つに記載の方法。
（７）回収装置から排出される排出空気を第３のガス分
離ダイアフラムに送り、該ガス分離ダイアフラムの酸素
濃度が低くなったガス流を第２のガス分離ダイアフラム
に送ると共に、第３のガス分離ダイアフラムの酸素濃度
が高まったガス流を大気へ放出させ、この場合筒３のガ
ス分離ダイアフラムの酸素透過特性が大であることを特
徴とする請求項１または」二記第１項から第４項までの
いずれか１つに記載の方法。
（８）第２のガス分離ダイアフラムから出る濃度が低く
なったガス流を大気に放出する前にポンプ装置の駆動に
利用し、第３のガス分離ダイアフラムの酸素濃度が高く
なったガス流をポンプ装置の吸込側に送ってガス流に負
圧を生じさせることを特徴とする、上記第６項または第
７項に記載の方法。
（９）第１のガス分離ダイアフラムから流出する圧力が
低下し且つ濃度が高くなったガス流の圧力を回収装置に
侵入させる前に増大させることを特徴とする請求項１ま
たは上記第１項から第８項までのいずれか１つに記載の
方法。
（１０）濃度が低くなったガス流の圧力を第１のガス分
離ダイアフラムから出た後低下させることを特徴とする
請求項１または上記第１−項から第９項までのいずれか
１つに記載の方法。
（１１）回収装置内での、濃度が高くなったガス流から
の有機化合物の回収を、熱の奪取によって行なうことを
特徴とする請求項１または上記第１項から第１０項まで
のいずれか１つに記載の方法。
（１２）回収装置内での、濃度が高くなったガス流から
の有機化合物の回収を、圧力下での凝縮によって行なう
ことを特徴とする請求項１または上記第１項から第１１
項までのいずれか１つに記載の方法。
（１３）回収装置内での、濃度が高くなったガス流から
の有機化合物の回収を、吸収によって行なうことを特徴
とする請求項１または上記第１項から第１２項までのい
ずれか１つに記載の方法。
（１４）ガス分離ダイアフラムがポリエーテルイミド混
成ダイアフラムであることを特徴とする請求項］または
上記第１項から第１３項までのいずれか１つに記載の方
法。
（１５）ガス分離ダイアフラムが非対称なポリエーテル
イミドダイアフラムであることを特徴とする請求項１ま
たは上記第１項から第１４項までのいずれか１つに記載
の方法。
（１６）分離されるべき空気／永久ガス混合気を増圧さ
せる前に不活性化させることを特徴とする請求項１また
は上記第１項から第１５項までのいずれか１つに記載の
方法。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明による方法を実施するための装置の第１
実施例の構成図、第２図は本発明による方法を実施する
ための装置の第２実施例の構成図、第３図は本発明によ
る方法を実施するための装置の第３実施例の構成図、第
４図は本発明による方法を実施するための装置の第４実
施例の構成図、第５図は本発明による方法を実施するた
めの装置の第５実施例の構成図、第６図は種々の未処理
媒体成分に対するダイアフラムの透過率と温度との関係
を示すグラフ、第７図は温度が異なる場合のｎ−ブタン
に対するダイアフラムの透過率と圧力との関係詮示すグ
ラフ、第８図は温度が異なる場合のプロパンに対するダ
イアフラムの透過率と圧力との関係を示すグラフ、第９
図は２つの異なるガス分離ダイアフラム装置を通過する
ガス流を例にとった表４を説明するためのグラフである
。 １０・・・・・・未処理媒体 １１．１９．２３・・ガス分離ダイアフラム装置１４・
・・・・・回収装置

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）空気／永久ガス混合気から有機化合物を抽出する
    方法であって、空気／永久ガス混合気を第１のガス分離
    ダイアフラムに誘導して、有機化合物の濃度を高めたガ
    ス流と濃度を低めたガス流とに分割し、その際回収装置
    を経て誘導される濃度を高めたガス流から有機化合物を
    回収する、空気／永久ガス混合気から有機化合物を抽出
    する方法において、第１次の空気／永久ガス混合気の圧
    力を第１のガス分離ダイアフラムに侵入する前に上昇さ
    せ、濃度を高めたガス流の圧力を第１のガス分離ダイア
    フラムから流出した後に低下させ、第１のガス分離ダイ
    アフラムを離れる濃度を低めたガス流を大気に放出させ
    、その際回収装置から流出するガス流を、空気／永久ガ
    ス混合気の圧力を高めた後に新たに該空気／永久ガス混
    合気に供給することを特徴とする、空気／永久ガス混合
    気から有機化合物を抽出する方法。
JP1041965A 1988-02-26 1989-02-23 空気／永久ガス混合気から有機化合物を抽出する方法 Pending JPH0221920A (ja)

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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010116872A (ja) * 2008-11-13 2010-05-27 Aisan Ind Co Ltd 蒸発燃料処理装置
JP2016187769A (ja) * 2015-03-30 2016-11-04 宇部興産株式会社 ガス分離システム及び富化ガスの製造方法
WO2024177026A1 (ja) * 2023-02-21 2024-08-29 日東電工株式会社 ガス分離システム及び混合ガスの分離方法

Families Citing this family (67)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5199962B1 (en) * 1989-11-07 1995-02-07 Wijmans Johannes G. Process for removing condensable components from gas streams
EP0502877B1 (en) * 1989-11-07 2001-05-16 Membrane Technology And Research, Inc. Process for recovering condensable components from gas streams
US5205843A (en) * 1989-11-07 1993-04-27 Membrane Technology And Research, Inc. Process for removing condensable components from gas streams
JP3043805B2 (ja) * 1989-12-09 2000-05-22 ジヒ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・カンパニー・コマンデット・ゲゼルシャフト 真空設備から廃ガスを連続的に精製する装置
DE3940855A1 (de) * 1989-12-11 1991-06-13 Gerhard Dr Ing Hauk Prozessintegriertes abluftreinigungssystem fuer vakuumpumpen
US5053058A (en) * 1989-12-29 1991-10-01 Uop Control process and apparatus for membrane separation systems
DE4004532C2 (de) * 1990-02-14 1996-05-09 Fraunhofer Ges Forschung Verfahren zur Regenerierung von Adsorbern
US5147550A (en) * 1990-12-28 1992-09-15 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane process and apparatus for removing a component from a fluid stream
US5256296A (en) * 1990-12-28 1993-10-26 Membrane Technology & Research Membrane process and apparatus for removing a component from a fluid stream
US5256295A (en) * 1990-12-28 1993-10-26 Membrane Technology & Research Two-stage membrane process and apparatus
US5071451A (en) * 1990-12-28 1991-12-10 Membrane Technology & Research, Inc. Membrane process and apparatus for removing vapors from gas streams
US5127926A (en) * 1991-05-06 1992-07-07 Membrane Technology & Research, Inc. Membrane process for treating pump exhausts
ES2119803T3 (es) * 1991-06-03 1998-10-16 Air Liquide Generadores de membrana que tienen alta flexibilidad.
US5240471A (en) * 1991-07-02 1993-08-31 L'air Liquide Multistage cascade-sweep process for membrane gas separation
US5383957A (en) * 1991-07-02 1995-01-24 L'air Liquide Multistage cascade sweep-process for membrane gas separation
FR2683737B1 (fr) * 1991-11-18 1994-08-05 Air Liquide Procede et installation de production par permeation d'un gaz leger impur a partir d'un melange gazeux contenant ce gaz leger.
DE4203634A1 (de) * 1992-02-08 1993-08-12 Geesthacht Gkss Forschung Verfahren zur trennung von organischen bestandteilen aus gasgemischen
DE4214551C2 (de) * 1992-04-27 1996-06-20 Geesthacht Gkss Forschung Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von über Flüsssigkeiten entstehenden Gasgemischen
US5501722A (en) * 1992-11-04 1996-03-26 Membrane Technology And Research, Inc. Natural gas treatment process using PTMSP membrane
EP0667803A4 (en) * 1992-11-04 1997-04-02 Membrane Tech & Res Inc GAS SEPARATION PROCEDURE.
DE4327524A1 (de) * 1993-08-11 1995-02-16 Silica Verfahrenstechnik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Verunreinigungen aus mehrkomponentigen Abgasströmen in mehreren Stufen
US5464466A (en) * 1993-11-16 1995-11-07 Gilbarco, Inc. Fuel storage tank vent filter system
DE4410597C2 (de) * 1994-03-26 1999-07-22 Geesthacht Gkss Forschung Verfahren und Vorrichtung zur Emissionsminderung an Atmungsleitungen von Lagertanks
AU690723B2 (en) * 1994-09-14 1998-04-30 Bend Research, Inc. Organic and inorganic vapor permeation by countercurrent condensable sweep
US5843212A (en) * 1995-05-12 1998-12-01 Gilbarco Inc. Fuel tank ullage pressure reduction
US5571310A (en) * 1995-05-12 1996-11-05 Gilbarco Inc. Volatile organic chemical tank ullage pressure reduction
US5632805A (en) * 1995-06-05 1997-05-27 Newport News Shipbuilding And Dry Dock Company Semipermeable membrane dryer for air compressor system
US5611841A (en) * 1995-09-29 1997-03-18 Membrane Technology And Research, Inc. Vapor recovery process using baffled membrane module
US5669958A (en) * 1996-02-29 1997-09-23 Membrane Technology And Research, Inc. Methane/nitrogen separation process
US5709732A (en) * 1996-04-02 1998-01-20 Praxair Technology, Inc. Advanced membrane system for separating gaseous mixtures
EP0799790A1 (en) * 1996-04-03 1997-10-08 Dresser Industries, Inc. Gasoline dispensing and vapor recovery system and method utilizing a membrane separator
US5980609A (en) * 1997-01-24 1999-11-09 Membrane Technology And Research, Inc. Hydrogen recovery process
US5769926A (en) * 1997-01-24 1998-06-23 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane separation of associated gas
US6159272A (en) * 1997-01-24 2000-12-12 Membrane Technology And Research, Inc. Hydrogen recovery process
US5785739A (en) * 1997-01-24 1998-07-28 Membrane Technology And Research, Inc. Steam cracker gas separation process
US5769927A (en) * 1997-01-24 1998-06-23 Membrane Technology And Research, Inc. Monomer recovery process
US5762685A (en) * 1997-01-24 1998-06-09 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane expansion process for organic component recovery from gases
US5772733A (en) * 1997-01-24 1998-06-30 Membrane Technology And Research, Inc. Natural gas liquids (NGL) stabilization process
US6293996B1 (en) * 1997-03-07 2001-09-25 Vapor Systems Technologies, Inc. Fuel storage system with vent filter assembly
US6953496B2 (en) * 1997-03-07 2005-10-11 Vapor Systems Technologies, Inc. Sub-atmospheric fuel storage system
US5779763A (en) * 1997-03-07 1998-07-14 Membrane Technology And Research, Inc. Process for recovering semiconductor industry cleaning compounds
US6118021A (en) * 1997-07-10 2000-09-12 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane process for argon purging from vinyl acetate reactors
US5817841A (en) * 1997-07-10 1998-10-06 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane process for argon purging from ethylene oxide reactors
US6018060A (en) * 1997-07-10 2000-01-25 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane process and apparatus for argon purging from oxidation reactors
DE19739144C2 (de) * 1997-09-06 2002-04-18 Geesthacht Gkss Forschung Vorrichtung zur Entfernung von Wasserdampf aus unter Druck befindlichen Gasen oder Gasgemischen
EP0908219B1 (en) * 1997-10-09 1999-12-08 Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh Multi-stage process for the separation/recovery of gases
US6174351B1 (en) 1999-03-26 2001-01-16 Delaware Capital Formation, Inc. Pressure management and vapor recovery system for filling stations
FR2802114B1 (fr) * 1999-12-09 2002-06-28 Air Liquide Installation et procede de separation de gaz par permeation selective
US6383257B1 (en) * 2000-04-04 2002-05-07 Air Products And Chemicals, Inc. Reclamation and separation of perfluorocarbons using condensation
MXPA02011315A (es) 2000-05-17 2004-09-06 Bechtel Bwxt Idaho Llc Metodo y aparato para separar gas no condensable de un fluido de trabajo en un sistema de energia binario.
US6428606B1 (en) 2001-03-26 2002-08-06 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane gas separation process with compressor interstage recycle
AT411225B (de) * 2001-07-09 2003-11-25 Wiengas Gmbh Vorrichtung und verfahren zur gaskonditionierung
US7025803B2 (en) * 2002-12-02 2006-04-11 L'Air Liquide Societe Anonyme A Directoire et Counsel de Surveillance Pour L'Etude et L'Exploration des Procedes Georges Claude Methane recovery process
US6719824B1 (en) 2003-01-24 2004-04-13 Cms Technology Holdings, Inc. Cyclic membrane separation process
US6887300B2 (en) * 2003-01-24 2005-05-03 Cms Technology Holdings, Inc. Cyclic membrane separation process
US20040182246A1 (en) * 2003-03-21 2004-09-23 Grantham Rodger P. Sub-atmospheric fuel storage system
US7326285B2 (en) * 2005-05-24 2008-02-05 Rmt, Inc. Methods for recovering hydrocarbon vapors
US8231785B2 (en) * 2009-05-12 2012-07-31 Uop Llc Staged membrane system for gas, vapor, and liquid separations
AT507891B1 (de) 2009-06-10 2010-09-15 Axiom Angewandte Prozesstechni Vorrichtung und verfahren zur auftrennung eines gasgemisches
CN101601969B (zh) * 2009-07-07 2013-03-27 美景（北京）环保科技有限公司 含油气体的回收方法
CN107413183B (zh) * 2016-05-24 2020-10-20 中国石油化工股份有限公司 一种有机废气回收处理工艺与成套装置
CN107413173B (zh) * 2016-05-24 2020-09-15 中国石油化工股份有限公司 一种高效有机废气回收处理方法与成套装置
CN107413164B (zh) * 2016-05-24 2021-08-03 中国石油化工股份有限公司 一种二级膜循环回收处理有机废气的工艺与装置
CN107413165B (zh) * 2016-05-24 2020-10-23 中国石油化工股份有限公司 一种油吸收结合双膜循环的有机废气处理工艺与装置
RU170496U1 (ru) * 2017-02-06 2017-04-26 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева Российской академии наук (ИНХС РАН) Устройство для непрерывного разделения смеси углеводородных газов
US11471823B2 (en) 2019-02-12 2022-10-18 Haffmans B.V. System and method for separating a gas mixture
CN114042367B (zh) * 2021-12-02 2024-04-05 大连理工大学盘锦产业技术研究院 一种电解液设备清洗富氮有机尾气的近零排放产品化回收方法及系统

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62279825A (ja) * 1986-05-27 1987-12-04 Nippon Kokan Kk <Nkk> 混合ガスから炭化水素蒸気回収方法
JPS62282616A (ja) * 1986-04-10 1987-12-08 ユニオン・カ−バイド・コ−ポレ−シヨン ガス分離方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2159434A (en) * 1936-06-27 1939-05-23 Phillips Petroleum Co Process for concentrating hydrocarbons
US2388095A (en) * 1940-01-25 1945-10-30 Jasco Inc Refining process
US2617493A (en) * 1946-04-15 1952-11-11 Phillips Petroleum Co Separation of hydrocarbons from nonhydrocarbons by diffusion
US2540151A (en) * 1949-12-10 1951-02-06 Sol W Weller Separation of oxygen from gas mixtures containing the same
US4104037A (en) * 1957-09-23 1978-08-01 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Gaseous diffusion system
US3930814A (en) * 1974-11-27 1976-01-06 General Electric Company Process for producing oxygen-enriched gas
JPS5263178A (en) * 1975-11-17 1977-05-25 Toshiba Corp Gas separation unit
JPS5266879A (en) * 1975-12-02 1977-06-02 Toshiba Corp Equipment for separation of gas
US4051372A (en) * 1975-12-22 1977-09-27 Aine Harry E Infrared optoacoustic gas analyzer having an improved gas inlet system
US4264338A (en) * 1977-11-02 1981-04-28 Monsanto Company Method for separating gases
CA1104067A (en) * 1977-11-02 1981-06-30 Harold R. Null Method for separating gases
US4386944A (en) * 1980-07-24 1983-06-07 General Electric Company System and process for increasing the combustible component content of a gaseous mixture
US4374657A (en) * 1981-06-03 1983-02-22 Fluor Corporation Process of separating acid gases from hydrocarbons
EP0110858A1 (en) * 1982-10-13 1984-06-13 Monsanto Company Membrane gas separation process
US4639257A (en) * 1983-12-16 1987-01-27 Costain Petrocarbon Limited Recovery of carbon dioxide from gas mixture
DE3420373C2 (de) * 1984-06-01 1986-09-18 Gkss - Forschungszentrum Geesthacht Gmbh, 2054 Geesthacht Verfahren zur Herstellung einer integralasymmetrischen Membran zur Trennung von Gasen
US4553983A (en) * 1984-07-31 1985-11-19 Membrane Technology And Research, Inc. Process for recovering organic vapors from air
US4772295A (en) * 1986-05-27 1988-09-20 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for recovering hydrocarbon vapor
JPS62286517A (ja) * 1986-06-04 1987-12-12 Nippon Kokan Kk <Nkk> ガス分離装置
DE3716916A1 (de) * 1987-05-20 1988-12-01 Geesthacht Gkss Forschung Verfahren zur herstellung einer integralasymmetrischen membran

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62282616A (ja) * 1986-04-10 1987-12-08 ユニオン・カ−バイド・コ−ポレ−シヨン ガス分離方法
JPS62279825A (ja) * 1986-05-27 1987-12-04 Nippon Kokan Kk <Nkk> 混合ガスから炭化水素蒸気回収方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010116872A (ja) * 2008-11-13 2010-05-27 Aisan Ind Co Ltd 蒸発燃料処理装置
JP2016187769A (ja) * 2015-03-30 2016-11-04 宇部興産株式会社 ガス分離システム及び富化ガスの製造方法
WO2024177026A1 (ja) * 2023-02-21 2024-08-29 日東電工株式会社 ガス分離システム及び混合ガスの分離方法

Also Published As

Publication number Publication date
DE3806107A1 (de) 1989-08-31
EP0329962A3 (en) 1989-09-20
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DK85789A (da) 1989-08-27
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EP0329962A2 (de) 1989-08-30
CA1335491C (en) 1995-05-09

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