JPH0219733A - 歪検出器 - Google Patents
歪検出器Info
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- JPH0219733A JPH0219733A JP63169602A JP16960288A JPH0219733A JP H0219733 A JPH0219733 A JP H0219733A JP 63169602 A JP63169602 A JP 63169602A JP 16960288 A JP16960288 A JP 16960288A JP H0219733 A JPH0219733 A JP H0219733A
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Landscapes
- Transmission And Conversion Of Sensor Element Output (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は歪検出器に関するものである。
第2図は例えば特開昭57−211030号公報に示さ
れた従来の歪検出器を示し、lはトルクを受ける輪状の
受動部材、2は受動部材1に帯状に固着され、受動部材
lに印加されたトルクによって発生する内部歪量に応じ
て透磁率が変化する一対の高透磁率軟磁性材からなる磁
歪層、3は各磁歪層2の外周にそれぞれ設けられ、その
i36(i率の変化1を検出する一対の検出コイルであ
る。各磁歪層2は複数個の短冊状素片から構成されてお
り、左右対称に±45°の角度をなすよう配設されてい
る。
れた従来の歪検出器を示し、lはトルクを受ける輪状の
受動部材、2は受動部材1に帯状に固着され、受動部材
lに印加されたトルクによって発生する内部歪量に応じ
て透磁率が変化する一対の高透磁率軟磁性材からなる磁
歪層、3は各磁歪層2の外周にそれぞれ設けられ、その
i36(i率の変化1を検出する一対の検出コイルであ
る。各磁歪層2は複数個の短冊状素片から構成されてお
り、左右対称に±45°の角度をなすよう配設されてい
る。
次に、動作について説明する。受動部材lに外部からト
ルクが印加されると、短冊状素片からなる磁歪層2の長
軸方向を主軸とする主応力が発生する。この主応力は例
えば一方の磁歪層2の素片群について引張力であるとす
れば、他方の(J3歪ICづ2の素片群については圧縮
力である。−最に、磁歪定数がゼロではない磁性材料に
応力が加わるとその磁気的性質が変化し、結果として透
磁率が変化する。この現象は機械エネルギを電気エネル
ギに変換するいわゆる磁歪変換器で使われるものであり
、磁性体を変形させると変形量に応じてG iff率が
変化するVlllari効果に該当する。又、磁歪の大
きさを定量的に表わす量である磁歪常数が正の場合は、
引張力が働くときに透磁率が増大し、圧縮力が働くとき
はi3 !i!率が減少すること、及び611歪定数が
負の場合にその逆の結果となることが知られている。従
って、外部より印加されたトルク間に応じた変形を磁歪
層2の透磁率変化として検出し、このiJ iffff
比変化出コイル3により磁気的インピーダンスの変化と
して検出することにより、受動部材lに印加されたトル
ク量及びこれに伴う歪量を検出する。
ルクが印加されると、短冊状素片からなる磁歪層2の長
軸方向を主軸とする主応力が発生する。この主応力は例
えば一方の磁歪層2の素片群について引張力であるとす
れば、他方の(J3歪ICづ2の素片群については圧縮
力である。−最に、磁歪定数がゼロではない磁性材料に
応力が加わるとその磁気的性質が変化し、結果として透
磁率が変化する。この現象は機械エネルギを電気エネル
ギに変換するいわゆる磁歪変換器で使われるものであり
、磁性体を変形させると変形量に応じてG iff率が
変化するVlllari効果に該当する。又、磁歪の大
きさを定量的に表わす量である磁歪常数が正の場合は、
引張力が働くときに透磁率が増大し、圧縮力が働くとき
はi3 !i!率が減少すること、及び611歪定数が
負の場合にその逆の結果となることが知られている。従
って、外部より印加されたトルク間に応じた変形を磁歪
層2の透磁率変化として検出し、このiJ iffff
比変化出コイル3により磁気的インピーダンスの変化と
して検出することにより、受動部材lに印加されたトル
ク量及びこれに伴う歪量を検出する。
ところで、従来の歪検出器においては、例えば特開昭6
2−203031号公報に示されるように、受動部材l
と磁歪層2にそれぞれ銅メッキを施した後、ハンダ・メ
ッキにより磁歪層2を受動部材lに固着していた。しか
しながら、通常のPb −Sn系の半田では5n60%
、Pb40%としても液相線温度は190℃であり、残
留熱応力が大き(なり、メッキが剥離したり、出力の温
度特性が劣化するという課題があった。又、磁歪層2を
接着剤によって受動部材lに接着することも行われてい
るが、接着剤の線膨張係数は受動部材l及び磁歪層2に
比ぺて大きいため熱応力が発生j7易(、やはりメッキ
の剥離が生じ、出力特性が悪化した。
2−203031号公報に示されるように、受動部材l
と磁歪層2にそれぞれ銅メッキを施した後、ハンダ・メ
ッキにより磁歪層2を受動部材lに固着していた。しか
しながら、通常のPb −Sn系の半田では5n60%
、Pb40%としても液相線温度は190℃であり、残
留熱応力が大き(なり、メッキが剥離したり、出力の温
度特性が劣化するという課題があった。又、磁歪層2を
接着剤によって受動部材lに接着することも行われてい
るが、接着剤の線膨張係数は受動部材l及び磁歪層2に
比ぺて大きいため熱応力が発生j7易(、やはりメッキ
の剥離が生じ、出力特性が悪化した。
この発明は上記のような課題を解決するために成された
ものであり、出力の温度特性を改善するとともに、磁歪
層の固着性を改善することができる歪検出器を得ること
を目的とする。
ものであり、出力の温度特性を改善するとともに、磁歪
層の固着性を改善することができる歪検出器を得ること
を目的とする。
この発明に係る歪検出器は、磁歪層を液相線温度が14
0℃以下の低温半田によって受動部材に固着したもので
ある。
0℃以下の低温半田によって受動部材に固着したもので
ある。
(作 用)
この発明における半田は液IIl線温度が140℃以下
であり、半田付は後付歪層内部に発生する熱応力は半田
硬化時の温度と使用時の温度の差に比例し、誤差が小さ
くなるので、残留熱応力も小さくなる。又、半田の線膨
張係数は接着剤より小さく、磁歪層及び受動部材の線膨
張係数に近くなる。
であり、半田付は後付歪層内部に発生する熱応力は半田
硬化時の温度と使用時の温度の差に比例し、誤差が小さ
くなるので、残留熱応力も小さくなる。又、半田の線膨
張係数は接着剤より小さく、磁歪層及び受動部材の線膨
張係数に近くなる。
以下、この発明の実施例を図面とともに説明する。第1
図はこの発明の第1の実施例による歪検出器を示し、第
3図はその製造方法を示すフローチャートである。第3
図において、ステップ11では鉄基アモルファス侑歪材
の脱脂、洗浄、乾燥処理を行う、ステップ12では、こ
のアモルファス6R歪材に銅メッキ層4を施す、ステッ
プ13では、ステンレスなどからなる受動部材lの脱脂
、洗浄、乾燥処理を行う、ステップ14では、低温半田
5を用いて!i場メッキ層4を受動部材lに固着する。
図はこの発明の第1の実施例による歪検出器を示し、第
3図はその製造方法を示すフローチャートである。第3
図において、ステップ11では鉄基アモルファス侑歪材
の脱脂、洗浄、乾燥処理を行う、ステップ12では、こ
のアモルファス6R歪材に銅メッキ層4を施す、ステッ
プ13では、ステンレスなどからなる受動部材lの脱脂
、洗浄、乾燥処理を行う、ステップ14では、低温半田
5を用いて!i場メッキ層4を受動部材lに固着する。
この場合、第4図に示すように受動部材lにm I a
を設け、このiJlaに低温半田5を挿入し、その上に
銅メッキN4をiN置し、低温半田5を加熱溶融すると
、低温半田5は表面張力によって銅メッキN4の下面に
浸透し、半田付けが良好に行われる。低温半田5として
は、5n−Pb−Bi−Cd系、5n−Pb−Bi系、
Sn −In系、5n−Bi系、Sn −Pb −Cd
系などの液相線温度が140℃以下のものを用いる。ス
テップ15では、アモルファス磁歪(イをフォトエツチ
ング法により1XIR除去し、シェブロン形状の磁歪J
!2を形成する。
を設け、このiJlaに低温半田5を挿入し、その上に
銅メッキN4をiN置し、低温半田5を加熱溶融すると
、低温半田5は表面張力によって銅メッキN4の下面に
浸透し、半田付けが良好に行われる。低温半田5として
は、5n−Pb−Bi−Cd系、5n−Pb−Bi系、
Sn −In系、5n−Bi系、Sn −Pb −Cd
系などの液相線温度が140℃以下のものを用いる。ス
テップ15では、アモルファス磁歪(イをフォトエツチ
ング法により1XIR除去し、シェブロン形状の磁歪J
!2を形成する。
上記した第1の実施例では、低温半田5の液相線温度が
140℃以下である。半田付後侑歪村内部で発生する熱
応力は半田硬化時の温度と使用時の温度との差に比例す
るので、例えば硬化温度が240℃の場合と120℃の
場合では発生熱応力は半分となる。従って、この例では
硬化温度が低いので発生熱応力は小さく、メッキ層4の
fJJ 1iil+は生ぜず、出力特性の悪化は抑制さ
れる。又、低温半田5の線膨張係数は23〜29 X
10”’/℃であり、接着剤の線膨張係数40〜100
XIO−7℃より小さく、磁歪層2及び受動部材lと近
いものとなる。このため、線膨張係数の相違による熱応
力は小さくなり、これによってもメッキN4の剥離や出
力特性の悪化は抑制される。
140℃以下である。半田付後侑歪村内部で発生する熱
応力は半田硬化時の温度と使用時の温度との差に比例す
るので、例えば硬化温度が240℃の場合と120℃の
場合では発生熱応力は半分となる。従って、この例では
硬化温度が低いので発生熱応力は小さく、メッキ層4の
fJJ 1iil+は生ぜず、出力特性の悪化は抑制さ
れる。又、低温半田5の線膨張係数は23〜29 X
10”’/℃であり、接着剤の線膨張係数40〜100
XIO−7℃より小さく、磁歪層2及び受動部材lと近
いものとなる。このため、線膨張係数の相違による熱応
力は小さくなり、これによってもメッキN4の剥離や出
力特性の悪化は抑制される。
第5図は第2の実施例による歪検出器を示し、第6図は
その製造方法を示すフローチャートである。第6図にお
いて、ステップ21ではN150%のパーマロイ磁歪材
(Fe −N1合金)の脱脂、洗浄、乾燥の各処理を行
い、ステップ22ではパーマロイ磁歪材にMlメッキを
施してN1メッキ層6を形成する。ステップ23では、
ステンレスなどからなる受動部材jの脱脂、洗浄、乾燥
を行い、ステップ24では受動部材1にNiメッキを施
してNiメッキ層7を形成する。ステップ25では、低
温半田5を用レビζメッキ層6,7を固着する。ステッ
プ26では、フA・トエッチング法によりパーマロイ磁
歪材を選択除去し、磁歪層2を形成する。
その製造方法を示すフローチャートである。第6図にお
いて、ステップ21ではN150%のパーマロイ磁歪材
(Fe −N1合金)の脱脂、洗浄、乾燥の各処理を行
い、ステップ22ではパーマロイ磁歪材にMlメッキを
施してN1メッキ層6を形成する。ステップ23では、
ステンレスなどからなる受動部材jの脱脂、洗浄、乾燥
を行い、ステップ24では受動部材1にNiメッキを施
してNiメッキ層7を形成する。ステップ25では、低
温半田5を用レビζメッキ層6,7を固着する。ステッ
プ26では、フA・トエッチング法によりパーマロイ磁
歪材を選択除去し、磁歪層2を形成する。
上記した第2の実施例では、メッキ層6,7を(fl歪
層2及び受動部材1の両方に設けたこと、またNiメッ
キにより形成したことが第1の実施例と異なるが、効果
の点では第1の実施例と同様である。なお、Niメッキ
はメッキ後に酸化され芙「<、また安価であろという特
長を有する。
層2及び受動部材1の両方に設けたこと、またNiメッ
キにより形成したことが第1の実施例と異なるが、効果
の点では第1の実施例と同様である。なお、Niメッキ
はメッキ後に酸化され芙「<、また安価であろという特
長を有する。
なお、上記した各実施例では、6B歪層2、受動部材1
にメッキ層4.6.7を形成したが、半田付けの際にフ
ラックスを用いることによりメッキ層4,6.7を省略
することもできる。又、iif歪層2としては、鉄基ア
モルファス磁歪材、パーマロイ磁歪材を用いたが、接着
性の低いその他のアモルファスCB歪材やスーパーマロ
イ等のFe−Ni合金を用いてもよい。
にメッキ層4.6.7を形成したが、半田付けの際にフ
ラックスを用いることによりメッキ層4,6.7を省略
することもできる。又、iif歪層2としては、鉄基ア
モルファス磁歪材、パーマロイ磁歪材を用いたが、接着
性の低いその他のアモルファスCB歪材やスーパーマロ
イ等のFe−Ni合金を用いてもよい。
以上のようにこの発明によれば、iff歪層を液相線温
度が140℃以下の低温半田を用い°C受動部材に直接
またはメッキ層を介して固着しており、半田硬化時と使
用時の温度差が小さいので残留熱応力も小さくなり、出
力特性の悪化及びメッキ層の剥離は生じない、又、低温
半田の線膨張係数は正イ1歪層や受動部材と近いもので
あるので、線膨張係数の相違による熱応力は小さくなり
1、これに、j:っても出力特性の悪化やメッキ層の7
.11離は抑制される。
度が140℃以下の低温半田を用い°C受動部材に直接
またはメッキ層を介して固着しており、半田硬化時と使
用時の温度差が小さいので残留熱応力も小さくなり、出
力特性の悪化及びメッキ層の剥離は生じない、又、低温
半田の線膨張係数は正イ1歪層や受動部材と近いもので
あるので、線膨張係数の相違による熱応力は小さくなり
1、これに、j:っても出力特性の悪化やメッキ層の7
.11離は抑制される。
第1図及び第3図はこの発明の第1の実hk例に係る歪
検出器の要部断面図及び製造方法を示ず゛7゛ローヂャ
ート、第2図は歪検出器の構成図、第・1図は半田付は
工程の説明図、第5図及び第6図はこの発明の第2の実
施例による歪検出器の要部断面図及び製造方法を示すフ
ローヂャートである。 l・・・受動部材、2・・・磁歪層、3・・・検出コイ
ル、4.6,7・・・メッキ層、5・・・低温半田。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
検出器の要部断面図及び製造方法を示ず゛7゛ローヂャ
ート、第2図は歪検出器の構成図、第・1図は半田付は
工程の説明図、第5図及び第6図はこの発明の第2の実
施例による歪検出器の要部断面図及び製造方法を示すフ
ローヂャートである。 l・・・受動部材、2・・・磁歪層、3・・・検出コイ
ル、4.6,7・・・メッキ層、5・・・低温半田。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 外力を受ける受動部材と、受動部材の表面に固着され
た高透磁率軟磁性材からなる磁歪層と、磁歪層の近傍に
配設され、磁歪層の上記外力に応じた歪による透磁率変
化を検出する検出コイルを備えた歪検出器において、磁
歪層を直接又はメッキ層を介して液相線温度が140℃
以下の低温半田により受動部材に固着したことを特徴と
する歪検出器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63169602A JPH0219733A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 歪検出器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63169602A JPH0219733A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 歪検出器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0219733A true JPH0219733A (ja) | 1990-01-23 |
Family
ID=15889538
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63169602A Pending JPH0219733A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 歪検出器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0219733A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007305733A (ja) * | 2006-05-10 | 2007-11-22 | Mitsubishi Electric Corp | 固体レーザ装置 |
CN107907059A (zh) * | 2017-11-27 | 2018-04-13 | 京东方科技集团股份有限公司 | 一种板层剥离的检测方法和检测装置、激光检测设备 |
-
1988
- 1988-07-07 JP JP63169602A patent/JPH0219733A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007305733A (ja) * | 2006-05-10 | 2007-11-22 | Mitsubishi Electric Corp | 固体レーザ装置 |
CN107907059A (zh) * | 2017-11-27 | 2018-04-13 | 京东方科技集团股份有限公司 | 一种板层剥离的检测方法和检测装置、激光检测设备 |
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