JPH02191635A - 表面平滑性に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シート - Google Patents
表面平滑性に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シートInfo
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- JPH02191635A JPH02191635A JP24753788A JP24753788A JPH02191635A JP H02191635 A JPH02191635 A JP H02191635A JP 24753788 A JP24753788 A JP 24753788A JP 24753788 A JP24753788 A JP 24753788A JP H02191635 A JPH02191635 A JP H02191635A
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
CM業上のIII用分野〕
本発明は1、表面平滑性に優れた繊維補強熱可塑性樹脂
シートに関するものであり、更に詳しくは、シートの表
面平滑性に加えて、機械的物性にも研れた繊維補強熱可
塑性樹脂シートに関するものである。
シートに関するものであり、更に詳しくは、シートの表
面平滑性に加えて、機械的物性にも研れた繊維補強熱可
塑性樹脂シートに関するものである。
〔従来技術及び発明が解決しようとする課題〕熱可塑性
樹脂と補強繊維とからなる繊維補強熱可塑性樹脂シート
としては、チョツプドガラス繊維をマトリックス樹脂に
分散させたFRTP、あるいはガラスの長繊維からなる
スワールマットを補強層とする繊維補強熱可塑性樹脂シ
ートがある。
樹脂と補強繊維とからなる繊維補強熱可塑性樹脂シート
としては、チョツプドガラス繊維をマトリックス樹脂に
分散させたFRTP、あるいはガラスの長繊維からなる
スワールマットを補強層とする繊維補強熱可塑性樹脂シ
ートがある。
然しなから、これらの繊維補強熱可塑性樹脂シートはガ
ラス繊維を用いていることから成形品の表面性は悪く、
特にスワールマットを補強繊維とするときは、成形時に
該マットが折れたり等して、成形品の表面に突出するた
めに表面平滑性は極めて悪くなる。
ラス繊維を用いていることから成形品の表面性は悪く、
特にスワールマットを補強繊維とするときは、成形時に
該マットが折れたり等して、成形品の表面に突出するた
めに表面平滑性は極めて悪くなる。
このスワールマットを補I3!繊維として使用する熱可
塑性樹脂シートの欠点を克服するものとして、特開昭6
0−158228号公報に記載されている、「高い弾性
率を有し且つ大部分が7M〜50mの長さと13μ−以
下の直径を有する20重量%〜60重量%の補強繊維と
40重量%〜80重量%の熱可塑性物質とからなる繊維
補強シート」があるが、シートの表面平滑性は今一つ不
足で満足のできるものではない。
塑性樹脂シートの欠点を克服するものとして、特開昭6
0−158228号公報に記載されている、「高い弾性
率を有し且つ大部分が7M〜50mの長さと13μ−以
下の直径を有する20重量%〜60重量%の補強繊維と
40重量%〜80重量%の熱可塑性物質とからなる繊維
補強シート」があるが、シートの表面平滑性は今一つ不
足で満足のできるものではない。
本発明者等は、このような事情に鑑み、鋭意検討を加え
て[(A)熱可塑性樹脂40−80重量%及び(B)繊
維径3〜20μm、繊維長1〜50mの補強繊維60〜
20重量%からなる組成物50〜99重蓋%、(C)内
挿球の直径又は繊維径が!#@繊w繊径1径/4以下で
あり、充填剤と熱可塑性樹脂との組成物の線膨張率が熱
可塑性樹脂の線膨張率の90%以下となる充填剤50〜
1重量%とからなることを特徴とする表面平滑性に優れ
た繊維補強熱可塑性樹脂組成物」を先に提案している。
て[(A)熱可塑性樹脂40−80重量%及び(B)繊
維径3〜20μm、繊維長1〜50mの補強繊維60〜
20重量%からなる組成物50〜99重蓋%、(C)内
挿球の直径又は繊維径が!#@繊w繊径1径/4以下で
あり、充填剤と熱可塑性樹脂との組成物の線膨張率が熱
可塑性樹脂の線膨張率の90%以下となる充填剤50〜
1重量%とからなることを特徴とする表面平滑性に優れ
た繊維補強熱可塑性樹脂組成物」を先に提案している。
[課題を解決するための手段]
本発明者等は、先に提案した発明をさらに介層させるべ
く鋭意検討した結果、繊維補強熱可塑性樹脂シートに添
加する充填剤として山皮を使用すると、表面平滑性に優
れた繊維補強熱可塑性樹脂う・−トを提供できることを
見出して本発明を完成した。
く鋭意検討した結果、繊維補強熱可塑性樹脂シートに添
加する充填剤として山皮を使用すると、表面平滑性に優
れた繊維補強熱可塑性樹脂う・−トを提供できることを
見出して本発明を完成した。
即ち、本発明は、(A)熱可塑性樹脂40〜80重量%
及び(B)繊維径3〜20μ曽、繊維長1〜50鑓の補
強繊維60〜20重量%、(A) +(B)に対して(
C)山皮を1〜50重景%添加してなる表面平滑性に優
れた繊維補強熱可塑性樹脂シートを提供するものである
。
及び(B)繊維径3〜20μ曽、繊維長1〜50鑓の補
強繊維60〜20重量%、(A) +(B)に対して(
C)山皮を1〜50重景%添加してなる表面平滑性に優
れた繊維補強熱可塑性樹脂シートを提供するものである
。
本発明に用いる熱可塑性樹脂は、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン等のポリオレフィン樹脂;ポリスチレン、ゴム
補強ポリスチレン、アクリロニトリル−スチレン共重合
体、ABSIJ脂等のスチレン系樹脂iポリエチレンテ
レフタレート、ボリブチレンチレフタレートなどのポリ
エステル樹脂;ナイロン6、ナイロニ766、ナイロン
46等のポリアミド樹脂;ポリフェニレンエーテル、変
性ポリフェニレンエーテル等のポリエーテルl脂19カ
ーボネート樹脂、IすJアリレート、ポリフェニレンサ
ルファイド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポ
リエーテルエーテルケトン、Jリエーテルケトン、ポリ
エーテルイミド等の超耐熱樹脂、それに加えてポリカー
ボネー) / A B S 、。
ロピレン等のポリオレフィン樹脂;ポリスチレン、ゴム
補強ポリスチレン、アクリロニトリル−スチレン共重合
体、ABSIJ脂等のスチレン系樹脂iポリエチレンテ
レフタレート、ボリブチレンチレフタレートなどのポリ
エステル樹脂;ナイロン6、ナイロニ766、ナイロン
46等のポリアミド樹脂;ポリフェニレンエーテル、変
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ーボネート樹脂、IすJアリレート、ポリフェニレンサ
ルファイド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポ
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エーテルイミド等の超耐熱樹脂、それに加えてポリカー
ボネー) / A B S 、。
ポリフェニレンエーテル/ポリアミド、ポリカーボネー
ト/ポリブチレンテレフタレート、ポリフェニレンエー
テル/ポリブチレンテレフタレート等のブレンド系ポリ
マー類が挙げられるが、これに限定されるものではなく
、何等かの手段でシート化可能な熱可塑性の樹脂であれ
ば何でもよい また、抄紙法によって繊維補強熱可塑性樹脂シートを製
造する場合に用いる樹脂の形状は、粉末状及び(又は)
繊維状であることが好ましい。
ト/ポリブチレンテレフタレート、ポリフェニレンエー
テル/ポリブチレンテレフタレート等のブレンド系ポリ
マー類が挙げられるが、これに限定されるものではなく
、何等かの手段でシート化可能な熱可塑性の樹脂であれ
ば何でもよい また、抄紙法によって繊維補強熱可塑性樹脂シートを製
造する場合に用いる樹脂の形状は、粉末状及び(又は)
繊維状であることが好ましい。
粉末状熱可塑性樹脂の場合、その粒径は内挿球の平均直
径で0.01〜2m−であり、その形状は、繊維状、球
状、円柱状、サイコロ状等の任意の形状でよく、フィブ
リル化した主繊維の長さが3+gai以下のバルブ状の
ものも含まれる。
径で0.01〜2m−であり、その形状は、繊維状、球
状、円柱状、サイコロ状等の任意の形状でよく、フィブ
リル化した主繊維の長さが3+gai以下のバルブ状の
ものも含まれる。
また、繊維状の熱可塑性樹脂の場合、その繊維径は平均
直径で3〜500μmであり、抄紙上問題がなければ、
その断面形状は、円状、多角形状等任意のものでよく、
その長さは3〜25糟厳のものである。
直径で3〜500μmであり、抄紙上問題がなければ、
その断面形状は、円状、多角形状等任意のものでよく、
その長さは3〜25糟厳のものである。
ここに、内挿球の直径とは、任意の形状のものを同一体
積の球に換算し、そのときの直径をもって表したもので
ある。
積の球に換算し、そのときの直径をもって表したもので
ある。
内挿球の平均直径の算出にあたっては、篩分けによって
粒度分布を測定し、隣接する篩の目開きの算術平均値を
もって、この区分の粒子の代表粒径とし、重量をベース
として[losin−Raamlerの式を用いて篩上
50Xの粒径を求め、篩分は試料よりこれに該当する粉
粒状物を10個採取して各々を内挿球の直径に換算し、
その算術平均値を内挿球の平均直径とする。
粒度分布を測定し、隣接する篩の目開きの算術平均値を
もって、この区分の粒子の代表粒径とし、重量をベース
として[losin−Raamlerの式を用いて篩上
50Xの粒径を求め、篩分は試料よりこれに該当する粉
粒状物を10個採取して各々を内挿球の直径に換算し、
その算術平均値を内挿球の平均直径とする。
本発明に用いる補強繊維は、繊維補強熱可塑性樹脂シー
トに用いる熱可塑性樹脂の引張弾性率よりも高い引張弾
性率を持つものであれば何でもよく、例えば、ガラス繊
維、カーボン繊維、セラミック繊維、鉱物繊維等の無機
繊維;ステンレス、黄銅等の金i繊維;超高分子量ポリ
エチレン繊維、ポリオキシメチレン繊維、ポリビニルア
ルコール繊維、液晶性芳香族ポリエステル繊維、ポリエ
チレンテレフタレート繊維、ポリ−p−フェニレンテレ
フタレート繊維、ポリーーーフエニレンイソフタルアミ
ドtIIA雄等のアラミド繊維、ポリフェニレンベンゾ
チアゾール繊維、ポリアクリロニトリル繊維、セルロー
ス繊維等の有機繊維等が挙げられる。
トに用いる熱可塑性樹脂の引張弾性率よりも高い引張弾
性率を持つものであれば何でもよく、例えば、ガラス繊
維、カーボン繊維、セラミック繊維、鉱物繊維等の無機
繊維;ステンレス、黄銅等の金i繊維;超高分子量ポリ
エチレン繊維、ポリオキシメチレン繊維、ポリビニルア
ルコール繊維、液晶性芳香族ポリエステル繊維、ポリエ
チレンテレフタレート繊維、ポリ−p−フェニレンテレ
フタレート繊維、ポリーーーフエニレンイソフタルアミ
ドtIIA雄等のアラミド繊維、ポリフェニレンベンゾ
チアゾール繊維、ポリアクリロニトリル繊維、セルロー
ス繊維等の有機繊維等が挙げられる。
補強繊維の系は3〜20μmであり、3μ−未満では分
散が困難であり好ましくなく、20〃−を越えるtきは
分散時に折れやすく好ましくない。
散が困難であり好ましくなく、20〃−を越えるtきは
分散時に折れやすく好ましくない。
補強繊維の長さは凡そ1〜50鵡であり、大部分の補強
Ili維が1−未満のときは組成物の補強効果は認めら
れず、50mを越えるときは均一分散が著しく困難とな
る。
Ili維が1−未満のときは組成物の補強効果は認めら
れず、50mを越えるときは均一分散が著しく困難とな
る。
また、本発明に用いる補強織締の寸法は同一のものでも
よく、あるいは寸法の異なる繊維からなるものでもよい
、例えば、本発明者等が先に従業L/た[補強風維の寸
法は、補強繊維の主たる構成分である短繊維については
、繊維径3〜13μ雪、繊維長3〜7mであり、従たる
構成分である長繊維については、繊維径6〜20μm、
繊維長7−=50錫である」等はぞの=−例である。
よく、あるいは寸法の異なる繊維からなるものでもよい
、例えば、本発明者等が先に従業L/た[補強風維の寸
法は、補強繊維の主たる構成分である短繊維については
、繊維径3〜13μ雪、繊維長3〜7mであり、従たる
構成分である長繊維については、繊維径6〜20μm、
繊維長7−=50錫である」等はぞの=−例である。
補強繊維の配合量は20〜60重量%であり、20重W
t9イ未満ではそのMi強効果はあまり認められず、6
0重量%を越えるとシートは跪くなるので好ましくない
。
t9イ未満ではそのMi強効果はあまり認められず、6
0重量%を越えるとシートは跪くなるので好ましくない
。
本発明に用いる山皮は、その表面に水酸基を有する粘土
性鉱物であり、含水珪酸マグネシウム(hydrous
5alne!1jus 5ilicate )のセビ
オライト、含水珪酸マグネシウム・アルミニウム(hy
drousmagnesius+ aluminum
5iluC,ate >のアタパルジ+イト若L<はバ
リゴスカイという、通称マウンテンコルク、マウンテン
ウッド、マウンテンウッドと呼ばれているti物の総称
であり、日本の海泡石もこの一種である。
性鉱物であり、含水珪酸マグネシウム(hydrous
5alne!1jus 5ilicate )のセビ
オライト、含水珪酸マグネシウム・アルミニウム(hy
drousmagnesius+ aluminum
5iluC,ate >のアタパルジ+イト若L<はバ
リゴスカイという、通称マウンテンコルク、マウンテン
ウッド、マウンテンウッドと呼ばれているti物の総称
であり、日本の海泡石もこの一種である。
」−記山皮といわれる粘度性鉱物の結晶は、−辺が約(
1,1tIlの四片形断面を有する長繊維の集合体で、
外集合体内には、繊維の長さ方向に多数の孔を有してい
る。
1,1tIlの四片形断面を有する長繊維の集合体で、
外集合体内には、繊維の長さ方向に多数の孔を有してい
る。
本発明で用いる山皮は、タラソシャー等で粉砕された繊
維状のものであって、その直径は5μ鐙以下、その長さ
は0.1 μm〜5msのものであるが、シートに要求
される表面平滑性の程度が高い場合にあっては、その径
は0.002〜0,1 μ−程度、その長さは0.1〜
5μ−程度とさらに細かくほぐし、たものを使用すると
よい。
維状のものであって、その直径は5μ鐙以下、その長さ
は0.1 μm〜5msのものであるが、シートに要求
される表面平滑性の程度が高い場合にあっては、その径
は0.002〜0,1 μ−程度、その長さは0.1〜
5μ−程度とさらに細かくほぐし、たものを使用すると
よい。
山皮の添加量は、繊維補強熱可塑性樹脂シートの機械的
物性等の特徴を阻害しない範囲で、山皮含有熱可望性樹
脂の線膨張率が熱可塑性樹脂そのものの線膨張率の90
%以下となる添加量であればよいが、繊維補強熱可塑性
樹脂シートを構成する熱可塑性樹脂と補強繊維の組合せ
によっても山皮の最適添加量は異なり、−概にその量は
決定できないが、−船釣には、熱可塑性樹脂と補強m維
の合計重量に対して1〜50重量%添加するのがよい。
物性等の特徴を阻害しない範囲で、山皮含有熱可望性樹
脂の線膨張率が熱可塑性樹脂そのものの線膨張率の90
%以下となる添加量であればよいが、繊維補強熱可塑性
樹脂シートを構成する熱可塑性樹脂と補強繊維の組合せ
によっても山皮の最適添加量は異なり、−概にその量は
決定できないが、−船釣には、熱可塑性樹脂と補強m維
の合計重量に対して1〜50重量%添加するのがよい。
なお、線膨張率の測定は、セイコー電子工業■製TMA
−1o型の線膨張率測定器を用いて、昇温速度10″C
/winにて30°Cから結晶性の熱可塑性樹脂にあっ
ては融点、非品性の熱可塑性樹脂にあってはガラス転移
温度よりも30’C低い温度迄の範囲で測定しまたもの
である。
−1o型の線膨張率測定器を用いて、昇温速度10″C
/winにて30°Cから結晶性の熱可塑性樹脂にあっ
ては融点、非品性の熱可塑性樹脂にあってはガラス転移
温度よりも30’C低い温度迄の範囲で測定しまたもの
である。
また、本発明の熱可塑性樹脂シートにアラミドパルプを
1〜50重量%添加すると、該シートの表面平滑性がさ
らに良くなると共に、光沢も向上するので好ましい。
1〜50重量%添加すると、該シートの表面平滑性がさ
らに良くなると共に、光沢も向上するので好ましい。
本発明のM!維補強熱可塑性樹脂シートに、難燃剤、熱
安定前、紫外線吸収剤、着色剤等の各種添加剤を、該シ
ートの機械的物性を損なわない範囲で添加してもよい。
安定前、紫外線吸収剤、着色剤等の各種添加剤を、該シ
ートの機械的物性を損なわない範囲で添加してもよい。
本発明の繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造には、種々
の公知の技術を用いることができる。
の公知の技術を用いることができる。
例えば、熱可塑性樹脂繊維と補強繊維とから、乾式不織
布の製造法によって、繊維補強熱可塑性樹脂シートの原
反を製造し、次いで、ホットプレスを用いて該樹脂を溶
融すると共に補強繊維と結合一体化させる方法がある。
布の製造法によって、繊維補強熱可塑性樹脂シートの原
反を製造し、次いで、ホットプレスを用いて該樹脂を溶
融すると共に補強繊維と結合一体化させる方法がある。
また、特開昭57−28135号公報、特開昭58..
59224号公報等に記載されているように、粉末状熱
可塑性樹脂と補強繊維とから抄紙法によって繊維補強熱
可塑性樹脂シートの原反を製造し、インライン又はオフ
ラインでベルトプレス等のホットプレスを用いて、該樹
脂を溶融すると共に補強繊維と結合一体化させる方法が
ある。
59224号公報等に記載されているように、粉末状熱
可塑性樹脂と補強繊維とから抄紙法によって繊維補強熱
可塑性樹脂シートの原反を製造し、インライン又はオフ
ラインでベルトプレス等のホットプレスを用いて、該樹
脂を溶融すると共に補強繊維と結合一体化させる方法が
ある。
いずれの製造方法を採用するにしても、例えば、0.5
wm以上の厚みのシートを作成する場合には、シート
原反を複数枚積層してホットプレスを通すことになる、
シートを積層する際に、スキン層とコア層の補強繊維の
配合割合を変えたり、あるいは、スキン層とコア層で異
なった熱可塑性樹脂を用いることができる。
wm以上の厚みのシートを作成する場合には、シート
原反を複数枚積層してホットプレスを通すことになる、
シートを積層する際に、スキン層とコア層の補強繊維の
配合割合を変えたり、あるいは、スキン層とコア層で異
なった熱可塑性樹脂を用いることができる。
本発明の繊維補強熱可塑性樹脂シートを抄紙法によって
製造する場合には、アニオン性又はカチオン性の高分子
架橋結合剤、ポリエチレンイミン、ジアルデヒド澱粉、
メチロール化ポリアミド等の湿潤紙力増強剤、CMC、
PV^、変性澱粉等の乾燥紙力増強剤等を、適宜内添法
又は外添法によって添加することにより、該シートの湿
潤強度及び(又は)乾燥強度を付与してもよい。
製造する場合には、アニオン性又はカチオン性の高分子
架橋結合剤、ポリエチレンイミン、ジアルデヒド澱粉、
メチロール化ポリアミド等の湿潤紙力増強剤、CMC、
PV^、変性澱粉等の乾燥紙力増強剤等を、適宜内添法
又は外添法によって添加することにより、該シートの湿
潤強度及び(又は)乾燥強度を付与してもよい。
また、前述の紙力増強剤の代わりに、セルローズパルプ
、ポリオレフィンバルブ、ラテックス等を添加してもよ
い。
、ポリオレフィンバルブ、ラテックス等を添加してもよ
い。
(実施例〕
次に本発明を実施例によって更に詳細に説明するが、こ
れに限定されるものではない。
れに限定されるものではない。
実施例1
(a ) MFI 14のポリプロピレン(内挿球の平
均面i10.2 m)と、このポリプロピレンに対して
アミン型の非イオン界面活性剤を0.2重量%添加して
なる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10μ
m、繊維長6−のガラス繊維90m1%と繊I!径04
2〜2μm、繊維長1μ−〜2■のセビオライト10重
量%からなる混合繊維、この混合繊維中のガラス繊維に
対してポリエチレングリコールエステル型の分散剤を0
.15重量%添加してなる1、0重量%混合繊維スラリ
ー水とを夫々山型した後、(a):(b)をl:3の割
合で混合して、ポリプロピレン50重量%、ガラス繊維
45重量%、セビオライト5重量%からなる1、5重量
%のスラリー水を作成し、次いで、このスラリー水を希
釈してスラリー濃度を0.4重量%とじた後、手抄きシ
ートマシンを用いて秤量260gのウェブを作成した。
均面i10.2 m)と、このポリプロピレンに対して
アミン型の非イオン界面活性剤を0.2重量%添加して
なる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10μ
m、繊維長6−のガラス繊維90m1%と繊I!径04
2〜2μm、繊維長1μ−〜2■のセビオライト10重
量%からなる混合繊維、この混合繊維中のガラス繊維に
対してポリエチレングリコールエステル型の分散剤を0
.15重量%添加してなる1、0重量%混合繊維スラリ
ー水とを夫々山型した後、(a):(b)をl:3の割
合で混合して、ポリプロピレン50重量%、ガラス繊維
45重量%、セビオライト5重量%からなる1、5重量
%のスラリー水を作成し、次いで、このスラリー水を希
釈してスラリー濃度を0.4重量%とじた後、手抄きシ
ートマシンを用いて秤量260gのウェブを作成した。
このウェブを10枚積層してプレスを用いて脱水し、引
続き120 ’Cの条件で1時間乾燥した後、シート成
形プレスを用いて、温度190’c、圧力10kg/
dの条件で10分間加熱し、続いて温度25°C1圧力
15kg/ cdの条件で20分間冷却して厚さ2関の
繊維補強熱可塑性樹脂シートを形成した。
続き120 ’Cの条件で1時間乾燥した後、シート成
形プレスを用いて、温度190’c、圧力10kg/
dの条件で10分間加熱し、続いて温度25°C1圧力
15kg/ cdの条件で20分間冷却して厚さ2関の
繊維補強熱可塑性樹脂シートを形成した。
なお、セビオライトの直径/ガラス繊維の直径の比は1
ノ50〜115であり、セビオライトとポリプロピレン
とからなるシートの線lll1l率は、ポリプロピレン
のそれの83%である。(ポリプロピレンとセビオライ
トの配合割合を1(hl、(重量ベース)とし、繊維補
強シートと同様に抄紙法を用いて厚さ2■のシートを形
成し、このシートを用いて線膨張率を測定した結果は、
190 Xl0−”c薦/cm’cであり、ポリプロピ
レン単独の線膨張率は230 Xl0−”CI/C1°
Cである。) このシートの特性は、第1表に示す通りである。
ノ50〜115であり、セビオライトとポリプロピレン
とからなるシートの線lll1l率は、ポリプロピレン
のそれの83%である。(ポリプロピレンとセビオライ
トの配合割合を1(hl、(重量ベース)とし、繊維補
強シートと同様に抄紙法を用いて厚さ2■のシートを形
成し、このシートを用いて線膨張率を測定した結果は、
190 Xl0−”c薦/cm’cであり、ポリプロピ
レン単独の線膨張率は230 Xl0−”CI/C1°
Cである。) このシートの特性は、第1表に示す通りである。
第1表
あり、その反射角は45度、光学櫛の幅は0.5閣であ
る。
る。
(注)2 光沢度の測定は、60度の鏡面光沢度である
。
。
比較例1
(a ] MFi 1.4のポリプロピレン(内挿球の
平均直径0.2 m)と、このポリプロピレンに対して
アミン型の非イオン界面活性剤を0.2重量%添加して
なる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10μ
m、繊維長6鴫のガラス繊維、このガラス繊維に対して
ポリエチレングリコールエステル型分散剤を0.15重
量%添加してなる1、0重量%のスラリー水を夫々!1
N製した後、(a):(blを1:3の割合で混合して
、ポリプロピレン50重量%、ガラス繊維50重量%か
らなる1、5重量%のスラリー水を作成し、次いで、こ
のスラリー水を水で希釈してスラリー濃度を0.4重量
%とじた後、手抄きシートマシンを用いて秤量260.
のウェブを作成した。
平均直径0.2 m)と、このポリプロピレンに対して
アミン型の非イオン界面活性剤を0.2重量%添加して
なる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10μ
m、繊維長6鴫のガラス繊維、このガラス繊維に対して
ポリエチレングリコールエステル型分散剤を0.15重
量%添加してなる1、0重量%のスラリー水を夫々!1
N製した後、(a):(blを1:3の割合で混合して
、ポリプロピレン50重量%、ガラス繊維50重量%か
らなる1、5重量%のスラリー水を作成し、次いで、こ
のスラリー水を水で希釈してスラリー濃度を0.4重量
%とじた後、手抄きシートマシンを用いて秤量260.
のウェブを作成した。
厚さ2■の繊維補強熱可塑性樹脂シートの作成は、実施
例1と全く同じ方法と条件とで行った。。
例1と全く同じ方法と条件とで行った。。
このシートの特性は、第2表に示す通りである。
第2表
実施例2
(a ) MFf 14のポリプロピレン(内挿球の平
均直径0.2閣)と、このポリプロピレンに対してアミ
ン型の非イオン界面活性剤を0.2 ft1%添加して
なる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10a
■、繊維長61111のガラス繊維83重量%と繊維径
0゜2〜2μ■、繊維長ItI−〜2awmのセビオラ
イト17重量%からなる混合繊維、この混合!4!!維
中のガラス繊維に対してポリエチレングリコールエステ
ル型分散剤を0.15重量%添加してなる1、2重量%
の混合繊維スラリー水を夫々調製した後、(a):(b
)をI:3の割合で混合して、ポリプロピレン45重量
%、ガラス繊維45重量%、セビオライト10重量%か
らなる1、7重量%のスラリー水を作成し、次いで、こ
のスラリー水を水で希釈してスラリー濃度を0.4重量
%とした後、手抄きシートマシンを用いて秤量260g
のウェブを作成した。
均直径0.2閣)と、このポリプロピレンに対してアミ
ン型の非イオン界面活性剤を0.2 ft1%添加して
なる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10a
■、繊維長61111のガラス繊維83重量%と繊維径
0゜2〜2μ■、繊維長ItI−〜2awmのセビオラ
イト17重量%からなる混合繊維、この混合!4!!維
中のガラス繊維に対してポリエチレングリコールエステ
ル型分散剤を0.15重量%添加してなる1、2重量%
の混合繊維スラリー水を夫々調製した後、(a):(b
)をI:3の割合で混合して、ポリプロピレン45重量
%、ガラス繊維45重量%、セビオライト10重量%か
らなる1、7重量%のスラリー水を作成し、次いで、こ
のスラリー水を水で希釈してスラリー濃度を0.4重量
%とした後、手抄きシートマシンを用いて秤量260g
のウェブを作成した。
厚さ2閣の繊維補強熱可塑性樹脂シートの作成は、実施
例1と全く同じ方法と条件で行った。
例1と全く同じ方法と条件で行った。
なお、セビオライトの直径/ガラス繊維の直径の比は1
150〜115であり、セビオライトとポリプロピレン
からなるシートの線膨張率は、ポリプロピレンのそれの
74%である。(ポリプロピレンとセビオライトの配合
側合を9:2(重量ベース)とし、繊維補強シートと同
様に抄紙法を用いて厚さ2mのシートを形成し、このシ
ートを用いて線膨張率を測定した結果は、170 Xl
0−’cm/ c+a’cであり、ポリプロピレン単独
の線膨張率は230 xl、O−’cm/L醜°Cであ
る。) このシートの特性は、第3表に示す通りである。
150〜115であり、セビオライトとポリプロピレン
からなるシートの線膨張率は、ポリプロピレンのそれの
74%である。(ポリプロピレンとセビオライトの配合
側合を9:2(重量ベース)とし、繊維補強シートと同
様に抄紙法を用いて厚さ2mのシートを形成し、このシ
ートを用いて線膨張率を測定した結果は、170 Xl
0−’cm/ c+a’cであり、ポリプロピレン単独
の線膨張率は230 xl、O−’cm/L醜°Cであ
る。) このシートの特性は、第3表に示す通りである。
第3表
実施例3
(a ) MP+ 14のポリプロピレン(内挿球の平
均直径0.2 m)と、このポリプロピレンに対してア
ミン型の非イオン界面活性剤を0.2重量%添加してな
る3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10μm
、繊維長6鴫のガラス繊維54重量%と繊維径0.2〜
2μm、繊維長1μ−〜21111のセビオライト46
重量%からなる混合繊維、この混合繊維中のガラス繊維
に対してポリエチレングリコールエステル型分散剤を0
.15重量%添加してなる1、9重量%の混合繊維スラ
リー水を夫々調製した後、〔a]:(b )を1:3の
割合で混合して、ポリプロピレン35重量%、ガラス繊
維35重量%、セビオライト30重量%からなる2、2
重量%のスラリー水を作成し、次いで、このスラリー水
を水で希釈してスラリー濃度を0.4重量%とじた後、
手抄きシートマシンを用いて秤量260gのウェブを作
成した。
均直径0.2 m)と、このポリプロピレンに対してア
ミン型の非イオン界面活性剤を0.2重量%添加してな
る3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径10μm
、繊維長6鴫のガラス繊維54重量%と繊維径0.2〜
2μm、繊維長1μ−〜21111のセビオライト46
重量%からなる混合繊維、この混合繊維中のガラス繊維
に対してポリエチレングリコールエステル型分散剤を0
.15重量%添加してなる1、9重量%の混合繊維スラ
リー水を夫々調製した後、〔a]:(b )を1:3の
割合で混合して、ポリプロピレン35重量%、ガラス繊
維35重量%、セビオライト30重量%からなる2、2
重量%のスラリー水を作成し、次いで、このスラリー水
を水で希釈してスラリー濃度を0.4重量%とじた後、
手抄きシートマシンを用いて秤量260gのウェブを作
成した。
厚さ2−の繊維補強熱可塑性樹脂シートの作成は、実施
例1と全く同じ方法と条件で行った。
例1と全く同じ方法と条件で行った。
なお、セビオライトの直径/ガラス繊維の直径の比は1
150〜115であり、セビオライトとポリプロピレン
からなるシートの線膨張率は、ポリプロピレンのそれの
65%である。(ポリプロピレンとセビオライトの配合
側合を7二6(重量ベース)とし、繊維補強シートと同
様に抄紙法を用いて厚さ2−のシートを形成し、このシ
ートを用いて線膨張率を測定した結果は、1.50 x
i(1−hcm/ CI’Cであり、ポリプロピレン単
独の線膨張率は230 Xl0−’cm/cya ’C
である。) このシートの特性は、第4表に示す通りである。
150〜115であり、セビオライトとポリプロピレン
からなるシートの線膨張率は、ポリプロピレンのそれの
65%である。(ポリプロピレンとセビオライトの配合
側合を7二6(重量ベース)とし、繊維補強シートと同
様に抄紙法を用いて厚さ2−のシートを形成し、このシ
ートを用いて線膨張率を測定した結果は、1.50 x
i(1−hcm/ CI’Cであり、ポリプロピレン単
独の線膨張率は230 Xl0−’cm/cya ’C
である。) このシートの特性は、第4表に示す通りである。
第4表
〜2μ暖、繊維長1μS〜2mのセビオライト5重量%
とアラミドパルプ5重量%からなる混合繊維、この混合
繊維中のガラス繊維に対してポリエチレングリコールエ
ステル型分散剤をo、 xsx量%添加してなる1、、
OfEI%の混合繊維スラリー水を夫々調製した後、(
a):[b)を1;3の割合で混合して、ポリプロピレ
ン50重量%、ガラス繊維45重量%、セビオライト2
.5重量%、アラミドパルプ2,5重量%からなる1、
5重量%のスラリー水を作成し、次いで、このスラリー
水を水で希釈してスラリー4度を0.4重量%とした後
、手抄きシートマシンを用いて秤11260gのウェブ
を作成した。
とアラミドパルプ5重量%からなる混合繊維、この混合
繊維中のガラス繊維に対してポリエチレングリコールエ
ステル型分散剤をo、 xsx量%添加してなる1、、
OfEI%の混合繊維スラリー水を夫々調製した後、(
a):[b)を1;3の割合で混合して、ポリプロピレ
ン50重量%、ガラス繊維45重量%、セビオライト2
.5重量%、アラミドパルプ2,5重量%からなる1、
5重量%のスラリー水を作成し、次いで、このスラリー
水を水で希釈してスラリー4度を0.4重量%とした後
、手抄きシートマシンを用いて秤11260gのウェブ
を作成した。
実施例4
(a ) JIFI 14のポリプロピレン(内挿球の
平均直径0.2M)と、このポリプロピレンに対してア
ミン型の非イオン界面活性剤を0.21il1%添加し
てなる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径lO
μ餅、繊維長6mのガラス繊W9帽194と繊維径0.
2厚さ2舗の繊維補強熱可塑性樹脂シートの作成は、実
施例1と全く同し方法と条件で行った。
平均直径0.2M)と、このポリプロピレンに対してア
ミン型の非イオン界面活性剤を0.21il1%添加し
てなる3、0重量%のスラリー水、(b )繊維径lO
μ餅、繊維長6mのガラス繊W9帽194と繊維径0.
2厚さ2舗の繊維補強熱可塑性樹脂シートの作成は、実
施例1と全く同し方法と条件で行った。
なお、セビオライトの直径/ガラス繊維の直径の比は1
750〜115であり、セビオライ【とポリプロピレン
とからなるシートの線膨張率は、ポリプロピレンのそれ
の87%である。(ポリプロビレ二/とセビオライトの
配合割合を20:](lJ1\−ス)とし、繊維補強シ
ートと同様に抄紙法を用いて厚さ2111のシートを形
成し、このシートを用いて線膨張・事を測定した結果は
、200×10′□″C■/cm’cであり、ポリプロ
ピレン単独の線膨張率は230 ’Xl0−”(、m/
cva’cである。) このシートの特性は、第5表に示す通りである。
750〜115であり、セビオライ【とポリプロピレン
とからなるシートの線膨張率は、ポリプロピレンのそれ
の87%である。(ポリプロビレ二/とセビオライトの
配合割合を20:](lJ1\−ス)とし、繊維補強シ
ートと同様に抄紙法を用いて厚さ2111のシートを形
成し、このシートを用いて線膨張・事を測定した結果は
、200×10′□″C■/cm’cであり、ポリプロ
ピレン単独の線膨張率は230 ’Xl0−”(、m/
cva’cである。) このシートの特性は、第5表に示す通りである。
第5表
実施例5
(a )主繊維の径が5μ讃、その長さが3閣のバルブ
状ナイロン66樹脂と、このナイロン66樹脂に対して
、ポリエチレンオキサイド−ポリアクリルアマイド型分
散剤を0.15重量%添加してなる3、0重量%のスラ
リー水、(b )繊維径10μ―、繊維長25謔のカー
ボン繊維60重量%と繊維径0.2〜2μ馴、繊維長5
μm〜5薗のセビオライト40重量%とからなる混合繊
維と、この混合繊維中のカーボン繊維に対してポリエチ
レングリコールエステル型の分散剤を0.2重量%、こ
れに加えてポリ燐酸ソーダ型の増粘剤を10重量%添加
してなる1、0重量%の混合繊維スラリー水を夫々調製
した後、(a):(b)をl:3の割合で混合して、ナ
イロン66樹脂50!を量%、カーボン繊維30重唆%
、セビオライト20重量%とからなる1、5重量%のス
ラリー水を作成し、次いで、このスラリー水を水で希釈
してスラリー濃度を0.3重量%とした後、手抄きシー
トマシンを用いて秤量195gのウェブを作成L7た。
状ナイロン66樹脂と、このナイロン66樹脂に対して
、ポリエチレンオキサイド−ポリアクリルアマイド型分
散剤を0.15重量%添加してなる3、0重量%のスラ
リー水、(b )繊維径10μ―、繊維長25謔のカー
ボン繊維60重量%と繊維径0.2〜2μ馴、繊維長5
μm〜5薗のセビオライト40重量%とからなる混合繊
維と、この混合繊維中のカーボン繊維に対してポリエチ
レングリコールエステル型の分散剤を0.2重量%、こ
れに加えてポリ燐酸ソーダ型の増粘剤を10重量%添加
してなる1、0重量%の混合繊維スラリー水を夫々調製
した後、(a):(b)をl:3の割合で混合して、ナ
イロン66樹脂50!を量%、カーボン繊維30重唆%
、セビオライト20重量%とからなる1、5重量%のス
ラリー水を作成し、次いで、このスラリー水を水で希釈
してスラリー濃度を0.3重量%とした後、手抄きシー
トマシンを用いて秤量195gのウェブを作成L7た。
このウェブをlO枚積層してプレスを用いて脱水し、引
続き120°Cで1時間乾燥した後、温度280°C1
圧力10kg/ c−の条件で15分間加熱し、続いて
温度25°C1圧力15kg/ cシの条件で20分間
冷却して、厚さ1.5−の繊維補強熱可塑性樹脂シート
を作成した。
続き120°Cで1時間乾燥した後、温度280°C1
圧力10kg/ c−の条件で15分間加熱し、続いて
温度25°C1圧力15kg/ cシの条件で20分間
冷却して、厚さ1.5−の繊維補強熱可塑性樹脂シート
を作成した。
なお、セビオライトの直径/カーボン繊維の直径の比は
1150〜115であり、セビオライトとナイロン66
樹脂とからなるシートの線膨張率は、ナイロン66樹脂
のそれの70%である。(ナイロン66樹脂とセビオラ
イトの配合割合を5=2(重量ベース)とし、繊維補強
樹脂シートと同様に、抄紙法を用いて厚さ1.5 wa
のシートを形成し、このシートを用いて線膨張率を測定
した結果は、+40 Xl0−’cm/(・■°Cであ
り、ナイロン66樹脂単独の線膨張率は200 Xi(
1=cm/ cm、”cである。)このシートの特性は
1.第6表に示す通りである。
1150〜115であり、セビオライトとナイロン66
樹脂とからなるシートの線膨張率は、ナイロン66樹脂
のそれの70%である。(ナイロン66樹脂とセビオラ
イトの配合割合を5=2(重量ベース)とし、繊維補強
樹脂シートと同様に、抄紙法を用いて厚さ1.5 wa
のシートを形成し、このシートを用いて線膨張率を測定
した結果は、+40 Xl0−’cm/(・■°Cであ
り、ナイロン66樹脂単独の線膨張率は200 Xi(
1=cm/ cm、”cである。)このシートの特性は
1.第6表に示す通りである。
第6表
r発明の効果〕
以上説明したように、本発明の繊維補強熱可塑性樹脂シ
ートば、特定量の山皮査添加することによって、極めて
容易に表面平滑性に優れ、かつ機械的物性も良好なシー
トを提供できるという優れた効果を奏するので、その工
業的利用価値は頻る高いものである。
ートば、特定量の山皮査添加することによって、極めて
容易に表面平滑性に優れ、かつ機械的物性も良好なシー
トを提供できるという優れた効果を奏するので、その工
業的利用価値は頻る高いものである。
従って、表面平滑性が重視される用途分野、例えば自動
車用外板、パラボラアンテナ又は平面アンテナ用板、そ
の他産業用及び民生用各種機器の外面板等として有用で
ある。
車用外板、パラボラアンテナ又は平面アンテナ用板、そ
の他産業用及び民生用各種機器の外面板等として有用で
ある。
また、表面平滑性をlJ、hさせる種々の後加工、例え
ばコーティング11.フィルムの積層、表面平滑性付与
のための特殊構造の成形用金型等も不要であり、シート
の製造コストも安くできるtいう効果も期待できる。
ばコーティング11.フィルムの積層、表面平滑性付与
のための特殊構造の成形用金型等も不要であり、シート
の製造コストも安くできるtいう効果も期待できる。
(ほか1名)
Claims (2)
- (1)(A)熱可塑性樹脂40〜80重量%及び(B)
繊維径3〜20μm、繊維長1〜50mmの補強繊維6
0〜20重量%、(A)+(B)に対して(C)山皮を
1〜50重量%添加してなる表面平滑性に優れた繊維補
強熱可塑性樹脂シート。 - (2)(D)アラミドパルプを(A)+(B)+(C)
に対して1〜50重量%添加してなる請求項(1)記載
のシート。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24753788A JPH02191635A (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 表面平滑性に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シート |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24753788A JPH02191635A (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 表面平滑性に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シート |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02191635A true JPH02191635A (ja) | 1990-07-27 |
JPH0411577B2 JPH0411577B2 (ja) | 1992-02-28 |
Family
ID=17164973
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24753788A Granted JPH02191635A (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 表面平滑性に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シート |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02191635A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04198224A (ja) * | 1990-11-26 | 1992-07-17 | Mitsubishi Kasei Corp | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物 |
US5679433A (en) * | 1991-10-31 | 1997-10-21 | Kabushiki Kaish Tokiwa Denki | Noncombustible sheet, noncombustible laminated sheet, noncombustible honey comb structural material, noncombustible board, noncombustible molded product, and manufacturing method thereof |
WO2004099314A1 (en) | 2003-05-02 | 2004-11-18 | E.I. Dupont De Nemours And Company | Polyesters containing microfibers, and methods for making and using same |
WO2007097436A1 (ja) * | 2006-02-24 | 2007-08-30 | Toray Industries, Inc. | 繊維強化熱可塑性樹脂成形体、成形材料、およびその製造方法 |
JP2013079333A (ja) * | 2011-10-04 | 2013-05-02 | Unitika Ltd | ポリアミド樹脂組成物及びポリアミド樹脂組成物の製造法 |
JP2018095665A (ja) * | 2016-12-08 | 2018-06-21 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化熱可塑性樹脂シートとその製造方法、金属張積層シート、複合体、および不織布とその製造方法 |
WO2023013527A1 (ja) * | 2021-08-02 | 2023-02-09 | 帝人株式会社 | 熱可塑性樹脂プリプレグ、及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-10-03 JP JP24753788A patent/JPH02191635A/ja active Granted
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04198224A (ja) * | 1990-11-26 | 1992-07-17 | Mitsubishi Kasei Corp | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物 |
US5679433A (en) * | 1991-10-31 | 1997-10-21 | Kabushiki Kaish Tokiwa Denki | Noncombustible sheet, noncombustible laminated sheet, noncombustible honey comb structural material, noncombustible board, noncombustible molded product, and manufacturing method thereof |
WO2004099314A1 (en) | 2003-05-02 | 2004-11-18 | E.I. Dupont De Nemours And Company | Polyesters containing microfibers, and methods for making and using same |
WO2007097436A1 (ja) * | 2006-02-24 | 2007-08-30 | Toray Industries, Inc. | 繊維強化熱可塑性樹脂成形体、成形材料、およびその製造方法 |
US7754323B2 (en) | 2006-02-24 | 2010-07-13 | Toray Industries, Inc. | Fiber-reinforced thermoplastic resin molded article, molding material, and method for production of the molded article |
JP5309563B2 (ja) * | 2006-02-24 | 2013-10-09 | 東レ株式会社 | 繊維強化熱可塑性樹脂成形体、成形材料、およびその製造方法 |
KR101409959B1 (ko) * | 2006-02-24 | 2014-06-19 | 도레이 카부시키가이샤 | 섬유 강화 열가소성 수지 성형체, 성형 재료, 및 그 제조 방법 |
JP2013079333A (ja) * | 2011-10-04 | 2013-05-02 | Unitika Ltd | ポリアミド樹脂組成物及びポリアミド樹脂組成物の製造法 |
JP2018095665A (ja) * | 2016-12-08 | 2018-06-21 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化熱可塑性樹脂シートとその製造方法、金属張積層シート、複合体、および不織布とその製造方法 |
WO2023013527A1 (ja) * | 2021-08-02 | 2023-02-09 | 帝人株式会社 | 熱可塑性樹脂プリプレグ、及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0411577B2 (ja) | 1992-02-28 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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