JPH0251536A - 繊維補強熱可塑性樹脂シート - Google Patents
繊維補強熱可塑性樹脂シートInfo
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- JPH0251536A JPH0251536A JP20265988A JP20265988A JPH0251536A JP H0251536 A JPH0251536 A JP H0251536A JP 20265988 A JP20265988 A JP 20265988A JP 20265988 A JP20265988 A JP 20265988A JP H0251536 A JPH0251536 A JP H0251536A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、繊維補強熱可塑性樹脂シートに関するもので
あり、更に詳しくは、機械的物性とり−トの表面平滑性
に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シート(:関するもので
ある。
あり、更に詳しくは、機械的物性とり−トの表面平滑性
に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シート(:関するもので
ある。
熱可塑性樹脂と補強繊維とからなる繊維補強熱可位性樹
脂シートは、これ迄に種々検討されてきている。例えば
、ガラスの長繊維からなるスワールマットを補強層とす
る繊維補強熱可塑性樹脂シートがあげられる。
脂シートは、これ迄に種々検討されてきている。例えば
、ガラスの長繊維からなるスワールマットを補強層とす
る繊維補強熱可塑性樹脂シートがあげられる。
しかしながら、この補強シートは、長繊維のガラス繊維
を用いていることから、成形品の表面平滑性は極めて悪
く、その上、長繊維のガラス繊維が不定方向に渦状に延
びていることから、スタンピング成形時のガラス繊維の
動きは鈍く、熱可塑性樹脂の流動に追従できないという
欠点を持っているので、均一な繊維分布を有する深絞り
成形品を得ることは困難である。
を用いていることから、成形品の表面平滑性は極めて悪
く、その上、長繊維のガラス繊維が不定方向に渦状に延
びていることから、スタンピング成形時のガラス繊維の
動きは鈍く、熱可塑性樹脂の流動に追従できないという
欠点を持っているので、均一な繊維分布を有する深絞り
成形品を得ることは困難である。
これらの欠点を克服するものとして、特開昭乙θ−7!
♂、22♂号公報C二記載されている。
♂、22♂号公報C二記載されている。
「高い弾性率を有し且つ大部分が7fiから!θ鴎の長
さと73μm以下の直径を有する20重i%から6θ重
蝋チの補強繊維と90重量%から♂0重量%の熱可塑性
物質とからなる繊維補強シート」があるが、これも深絞
り性は改良されているものの、シートの表面平滑性は今
一つ不足で満足のできるものではない。
さと73μm以下の直径を有する20重i%から6θ重
蝋チの補強繊維と90重量%から♂0重量%の熱可塑性
物質とからなる繊維補強シート」があるが、これも深絞
り性は改良されているものの、シートの表面平滑性は今
一つ不足で満足のできるものではない。
本発明者等は、このような事情に鑑み、鋭意検討した結
果、補強繊維の寸法に着目して、補強繊維の主たる構成
は短繊維とし、これにこれより長い特定量の繊維を混合
したものを用いると、シートの表面平滑性と深絞り性共
に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シートを提供できること
を見出だして本発明を完成した。
果、補強繊維の寸法に着目して、補強繊維の主たる構成
は短繊維とし、これにこれより長い特定量の繊維を混合
したものを用いると、シートの表面平滑性と深絞り性共
に優れた繊維補強熱可塑性樹脂シートを提供できること
を見出だして本発明を完成した。
即ち、本発明は、回熱可塑性(2)脂と(Bll繊維径
3消 重1%〜9j重量係と繊維径6μm−コθμm、繊維長
7 +a+ータθ喝の補強繊維グθ恵量係〜タ重量%と
からなる混合繊維とからなり、かつ、囚がグ0重量%〜
♂θ重量%、(B)が60重黴←弓0重量係である混合
物からなることを特徴とする繊維補強樹脂シートを提供
するものである。
3消 重1%〜9j重量係と繊維径6μm−コθμm、繊維長
7 +a+ータθ喝の補強繊維グθ恵量係〜タ重量%と
からなる混合繊維とからなり、かつ、囚がグ0重量%〜
♂θ重量%、(B)が60重黴←弓0重量係である混合
物からなることを特徴とする繊維補強樹脂シートを提供
するものである。
本発明に用いる熱可塑性樹脂は、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン等のポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステ
ル樹脂、ナイロン6、ナイロン6乙等のポリアミド樹脂
、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテル
エーテルケトン、ポリエーテルイミド等のいわゆるスー
パーエンプラ樹脂といわれるものの他、何等かの手段で
シート化可能な熱可塑性の樹脂であれば何でもよい。
ロピレン等のポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステ
ル樹脂、ナイロン6、ナイロン6乙等のポリアミド樹脂
、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテル
エーテルケトン、ポリエーテルイミド等のいわゆるスー
パーエンプラ樹脂といわれるものの他、何等かの手段で
シート化可能な熱可塑性の樹脂であれば何でもよい。
又、抄紙法によって繊維補強熱可塑性樹脂シートを製造
する場合(二相いる樹脂の形状は、粉末状又は(及び)
繊維状であることが好ましい。
する場合(二相いる樹脂の形状は、粉末状又は(及び)
繊維状であることが好ましい。
粉末状熱可塑性樹脂の場合、その粒径は内挿球の平均直
径でθ.θ/1〜2flでありその形状は、繊維状、球
状、円柱状、サイコロ状等の任意の形状でよく、フィブ
リル化した主繊維の長さが3諒以下のパルプ状のものも
含まれる。
径でθ.θ/1〜2flでありその形状は、繊維状、球
状、円柱状、サイコロ状等の任意の形状でよく、フィブ
リル化した主繊維の長さが3諒以下のパルプ状のものも
含まれる。
又、繊維状の熱可塑性の樹脂の場合、その繊維径は平均
直径で3μm〜!00μmであり,抄紙上問題がなけれ
ば、その断面形状は1円状、多角形状等任意のものでよ
く、その長さは3 m − 2 3鴫のものである。
直径で3μm〜!00μmであり,抄紙上問題がなけれ
ば、その断面形状は1円状、多角形状等任意のものでよ
く、その長さは3 m − 2 3鴫のものである。
ここに内挿球の直径とは、任意の形状のものを同一体積
の球(二換算し、そのときの直径をもって表したもので
ある。
の球(二換算し、そのときの直径をもって表したもので
ある。
内挿球の平均直径の算出(二あたっては、篩い分けによ
って粒度分布を測定し、隣接する篩の目開きの算術平均
値をもって、この区分の粒子の代表粒径トシ、重量をヘ
ースとしてRosin−Rarrmlerの式を用いて
面上50%の粒径を求め、篩分は試料よりこれに該当す
る粉粒状物を70個採取して各各を内挿球の直径に換算
し、その算術平均値を内挿球の平均直径とする。
って粒度分布を測定し、隣接する篩の目開きの算術平均
値をもって、この区分の粒子の代表粒径トシ、重量をヘ
ースとしてRosin−Rarrmlerの式を用いて
面上50%の粒径を求め、篩分は試料よりこれに該当す
る粉粒状物を70個採取して各各を内挿球の直径に換算
し、その算術平均値を内挿球の平均直径とする。
本発明に用いる補強繊維は、繊維補強熱可塑性樹脂シー
トに用いる熱可塑性樹脂の弾性率よりも高い弾性率を持
つものであれば何でもよく、例えば、ガラス繊維、カー
ボン繊維、セラミック繊維、ステンレス等の金属繊維、
鉱物繊維、アラミド繊維等があげられる。
トに用いる熱可塑性樹脂の弾性率よりも高い弾性率を持
つものであれば何でもよく、例えば、ガラス繊維、カー
ボン繊維、セラミック繊維、ステンレス等の金属繊維、
鉱物繊維、アラミド繊維等があげられる。
補強繊維の寸法は、補強繊維の主たる構成分である短繊
維(=ついては、繊維径3μm〜73μm、繊維長3m
〜7wmであり、従たる構成分である長繊維(二ついて
は、繊維径6μm − 、2 0μm.繊−維長71〜
jθlである。
維(=ついては、繊維径3μm〜73μm、繊維長3m
〜7wmであり、従たる構成分である長繊維(二ついて
は、繊維径6μm − 、2 0μm.繊−維長71〜
jθlである。
補強繊維の主たる構成分である短繊維は、シートの表面
平滑性の向上に寄与し、補強繊維の従たる構成分である
長繊維は、シートの機械的物性の向上に寄与する。
平滑性の向上に寄与し、補強繊維の従たる構成分である
長繊維は、シートの機械的物性の向上に寄与する。
長繊維の補強繊維の混合量を増加させると、シートの機
械的物性は向上するが、これ(二叉比例して、シートの
深絞り成形性は悪くなる。
械的物性は向上するが、これ(二叉比例して、シートの
深絞り成形性は悪くなる。
従って、シートの機械的物性、シートの表面平滑性、そ
してシートの深絞り成形性を左右する重要な因子は、補
強繊維の主たる構成分である短繊維と、補強繊維の従た
る構成分である長繊維の混合割合である。
してシートの深絞り成形性を左右する重要な因子は、補
強繊維の主たる構成分である短繊維と、補強繊維の従た
る構成分である長繊維の混合割合である。
補強繊維の主たる構成分である短繊維の混合割合を、6
θ重量%〜りj重vkチの範囲とし、補強繊維の従たる
構成分である長繊維の混合割合なグθ0重量%を重量チ
の範囲とすると、シートの機械的物性も良く、シートの
表面平滑性とシートの深絞り性にも優れている繊維補強
熱可塑性樹脂シートとすることが出来る。
θ重量%〜りj重vkチの範囲とし、補強繊維の従たる
構成分である長繊維の混合割合なグθ0重量%を重量チ
の範囲とすると、シートの機械的物性も良く、シートの
表面平滑性とシートの深絞り性にも優れている繊維補強
熱可塑性樹脂シートとすることが出来る。
繊維補強熱可塑性樹脂シートを構成する熱可塑性樹脂の
配合割合は、90重量%〜ざ0重量%の範囲であり、好
ましくは!θ重11〜70重犠壬の範囲である。
配合割合は、90重量%〜ざ0重量%の範囲であり、好
ましくは!θ重11〜70重犠壬の範囲である。
熱可塑性樹脂の配合割合がグθ0重量%下回るときは、
繊維補強熱=1塑性樹脂シートのシーテイングが困難で
あり、配合割合が20重t%を上回るときは、繊維補強
熱可塑性樹脂シートの繊維補強の効果はなく機械的物性
は低下する。
繊維補強熱=1塑性樹脂シートのシーテイングが困難で
あり、配合割合が20重t%を上回るときは、繊維補強
熱可塑性樹脂シートの繊維補強の効果はなく機械的物性
は低下する。
繊維補強熱可塑性樹脂シートの不透明性の付与、熱収縮
率の低減、成形加工時のシートの流動性の調節、線膨張
率の調節等を目的として、少なくとも一種の無機又は(
及び)有機充填剤を添加することが出来る。
率の低減、成形加工時のシートの流動性の調節、線膨張
率の調節等を目的として、少なくとも一種の無機又は(
及び)有機充填剤を添加することが出来る。
添加する無機の充填剤としては、シリカ化合物、炭酸カ
ルシューム、クラストナイト、マイカ、マイクロガラス
等があげられる。
ルシューム、クラストナイト、マイカ、マイクロガラス
等があげられる。
又、有機の充填剤としては、マイクロセルローズ、熱硬
化性樹脂のパウダー、繊維補強熱可塑性樹脂シートを構
成する熱可塑性樹脂の融点よりも高い融点を有する熱可
塑性樹脂のパウダー等があげられる。
化性樹脂のパウダー、繊維補強熱可塑性樹脂シートを構
成する熱可塑性樹脂の融点よりも高い融点を有する熱可
塑性樹脂のパウダー等があげられる。
充填剤の添加量は、繊維補強熱可塑性樹脂シートの機械
的物性等の特徴を阻害しない限りで、状況(二応じて、
繊維補強熱可塑性樹脂シートを構成する熱可塑性樹脂と
補強繊維との合計重機に対して、/重量%〜jθ重量係
の範囲で、好ましくは夕重量係〜3θ重址チの範囲で決
定するとよい。
的物性等の特徴を阻害しない限りで、状況(二応じて、
繊維補強熱可塑性樹脂シートを構成する熱可塑性樹脂と
補強繊維との合計重機に対して、/重量%〜jθ重量係
の範囲で、好ましくは夕重量係〜3θ重址チの範囲で決
定するとよい。
本発明になる繊維補強熱可塑性樹脂シートは、アニオン
性又はカチオン性の高分子架橋結合剤、ポリエチレンイ
ミン、ジアルデヒド澱粉、メチロール化ポリアミド等の
湿潤紙力増強剤、CMC1f’VA、変性澱粉等の乾燥
紙力増強剤等を、適宜内添法又は外添法によって添加す
ることにより、該シートの湿潤強度又は(及び)乾燥強
度を付与してもよい。
性又はカチオン性の高分子架橋結合剤、ポリエチレンイ
ミン、ジアルデヒド澱粉、メチロール化ポリアミド等の
湿潤紙力増強剤、CMC1f’VA、変性澱粉等の乾燥
紙力増強剤等を、適宜内添法又は外添法によって添加す
ることにより、該シートの湿潤強度又は(及び)乾燥強
度を付与してもよい。
又、前述の紙力増強剤の代わりに、セルロースバルブ、
アラミドバルブ、ラテックス等を添加してもよい。
アラミドバルブ、ラテックス等を添加してもよい。
本発明の繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造には、種々
の公知の技術を用いることが出来る。
の公知の技術を用いることが出来る。
例えば、熱可塑性樹脂繊維と補強繊維とから、乾式不織
布の製造法によって、繊維補強熱可塑性樹脂シートの原
反を製造し、次いで、ホットプレスを用いて該樹脂を溶
融すると共に補強繊維と結合一体化させる方法がある。
布の製造法によって、繊維補強熱可塑性樹脂シートの原
反を製造し、次いで、ホットプレスを用いて該樹脂を溶
融すると共に補強繊維と結合一体化させる方法がある。
又、特開昭−17−2♂/3!号公報、特開昭タイ−5
9229号公報等に記載されているように、粉末状熱可
塑性樹脂と補強繊維とから、抄紙法(=よって、繊維補
強熱可塑性樹脂シートの原反を製造し、インライン又は
オフラインでベルトプレス等のホットプレスを用いて、
該樹脂を溶融すると共に補強繊維と結合一体化させる方
法がある。
9229号公報等に記載されているように、粉末状熱可
塑性樹脂と補強繊維とから、抄紙法(=よって、繊維補
強熱可塑性樹脂シートの原反を製造し、インライン又は
オフラインでベルトプレス等のホットプレスを用いて、
該樹脂を溶融すると共に補強繊維と結合一体化させる方
法がある。
いずれの製造方法を採用するにしても、例えば、0.5
蝙以上の厚みのシートを作成する場合には、シート原反
な複数枚積層してホットプレスを通すことになる。シー
トを積層する際に、スキン層とコア層の補強繊維の配合
割合を変えたり、あるいは、スキン層とコア層で異なっ
た熱可塑性樹脂を用いることが出来る。
蝙以上の厚みのシートを作成する場合には、シート原反
な複数枚積層してホットプレスを通すことになる。シー
トを積層する際に、スキン層とコア層の補強繊維の配合
割合を変えたり、あるいは、スキン層とコア層で異なっ
た熱可塑性樹脂を用いることが出来る。
次に本発明を実施例(二上って更に詳細に説明するが、
これに限定されるものではない。
これに限定されるものではない。
実施例/
(a)MF I / ’lのポリプロピレン(内挿球の
平均直径0.3 m )と、このポリプロピレンに対し
てアミン型の非イオン界面活性剤な0.2重量%添加し
てなる3、θ重機チのスラリー水、(b)繊維径10μ
m、繊維長6fiのガラス繊維70重量係と繊維径70
μm1繊維長/3−のガラス繊維3θ重量係ととからな
る混合補強繊維と、この混合補強繊維に対してポリエチ
レングリコールエステル型の分散剤な0,75重量%添
加してなる/、0重量%の混合補強繊維スラリー水を夫
々調装した後、fa) : (b)を/:3の割合で混
合して、ポリプロピレンjθ重@チと混合補強繊維!θ
重世チとからなる/、j重量=zのスラリー水を作成し
、次いでこのスラリー水を水で希釈してスラリー濃度θ
、4を重1sとした後、手抄きシートマシンを用いて坪
量2 t Ofのウェブを作成した。
平均直径0.3 m )と、このポリプロピレンに対し
てアミン型の非イオン界面活性剤な0.2重量%添加し
てなる3、θ重機チのスラリー水、(b)繊維径10μ
m、繊維長6fiのガラス繊維70重量係と繊維径70
μm1繊維長/3−のガラス繊維3θ重量係ととからな
る混合補強繊維と、この混合補強繊維に対してポリエチ
レングリコールエステル型の分散剤な0,75重量%添
加してなる/、0重量%の混合補強繊維スラリー水を夫
々調装した後、fa) : (b)を/:3の割合で混
合して、ポリプロピレンjθ重@チと混合補強繊維!θ
重世チとからなる/、j重量=zのスラリー水を作成し
、次いでこのスラリー水を水で希釈してスラリー濃度θ
、4を重1sとした後、手抄きシートマシンを用いて坪
量2 t Ofのウェブを作成した。
このウェブを7θ枚槓層してプレスを用いて脱水し、引
続き720℃で7時間乾燥した後、シート成形プレスを
用いて、温度/り0℃、圧力/θ隆包の条件で76分間
加熱し、続いて温度Jj’C1圧力/!隣包の条件で2
0分間冷却して厚さ2mの繊維補強熱可塑性樹脂シート
を形成した。
続き720℃で7時間乾燥した後、シート成形プレスを
用いて、温度/り0℃、圧力/θ隆包の条件で76分間
加熱し、続いて温度Jj’C1圧力/!隣包の条件で2
0分間冷却して厚さ2mの繊維補強熱可塑性樹脂シート
を形成した。
このシートの特性は第7表(二示す通りである。
第7表
(イ)/ 像鮮明度の測定は、反射法によるものであり
、その反射角度は、り!0、光学櫛の幅はθ、J″lで
ある。
、その反射角度は、り!0、光学櫛の幅はθ、J″lで
ある。
(へ)2 深絞り性は、10θtan(lのシートを用
いて、高さ/jθl、即ち張出し比/、jに於はカップ
状容器の各部(底部よりタケ所、側壁部より/θケ所サ
ンプリング、/ケ所の断面積3、/4tcd、所要容器
個数70個)の補強繊維の含有量(重量%)を測定し、
次の式で表される補強繊維含有量の変動度(■をもって
表すものとする。
いて、高さ/jθl、即ち張出し比/、jに於はカップ
状容器の各部(底部よりタケ所、側壁部より/θケ所サ
ンプリング、/ケ所の断面積3、/4tcd、所要容器
個数70個)の補強繊維の含有量(重量%)を測定し、
次の式で表される補強繊維含有量の変動度(■をもって
表すものとする。
V=1’/σ×100
ここにP;補強繊維の平均含有量(重喰憾)
σ;補強繊維含有祉の標準偏差
尚、カップ状容器の成形条件は、成形用シートの温度2
/θ℃、金型温度2jC,成形圧カフ20峰包である。
/θ℃、金型温度2jC,成形圧カフ20峰包である。
比較例/
(alM F I / 4tのポリプロピレン(内挿球
の平均直径0.3 、II!+ )と、このポリプロピ
レンに対してアミン型の非イオン界面活性剤をθ、2重
址係添加してなる3、θ重1t%のスラリー水、(b)
繊維径/θμm、繊維長/3關のガラス繊維と、このガ
ラス繊維に対してポリエチレングリコールエステル型の
分散剤を0.2重量%、これに加えて、ポリ燐酸ソーダ
型の増粘剤を10重1e4添加してなる0、3重穢俤の
ガラス繊維スラリー水を夫々副成した後。
の平均直径0.3 、II!+ )と、このポリプロピ
レンに対してアミン型の非イオン界面活性剤をθ、2重
址係添加してなる3、θ重1t%のスラリー水、(b)
繊維径/θμm、繊維長/3關のガラス繊維と、このガ
ラス繊維に対してポリエチレングリコールエステル型の
分散剤を0.2重量%、これに加えて、ポリ燐酸ソーダ
型の増粘剤を10重1e4添加してなる0、3重穢俤の
ガラス繊維スラリー水を夫々副成した後。
(al : (blを7=70の割合で混合して、ポリ
プロピ7750重Ji%とガラス繊維50重i%のスラ
リー水を作成し、次いでこのスラリー水を水で希釈して
スラリー濃度を0.3重量1%とした後、手抄きシート
マシンを用いて、坪量コロθ2のウェブを作成した。厚
さ、2鴫の繊維補強熱可塑性I脂シートの作成は、実施
例/と全く同じ方法で行った。
プロピ7750重Ji%とガラス繊維50重i%のスラ
リー水を作成し、次いでこのスラリー水を水で希釈して
スラリー濃度を0.3重量1%とした後、手抄きシート
マシンを用いて、坪量コロθ2のウェブを作成した。厚
さ、2鴫の繊維補強熱可塑性I脂シートの作成は、実施
例/と全く同じ方法で行った。
このシートの特性は第2表に示す通りである。
(以下余白)
第−表
尚、像鮮明度は一つの目安としてその数値70以上、深
絞り性はその数値!以下を良好なものとする。
絞り性はその数値!以下を良好なものとする。
引張り破断強さ、fzod歯撃強さ等の機械的物性は相
対的なものであり、その優劣の判断は、繊維補強熱可塑
性樹脂シートを構成する熱可塑性樹脂と混合補強繊維の
種類及びその配合割合によって決まるものである。
対的なものであり、その優劣の判断は、繊維補強熱可塑
性樹脂シートを構成する熱可塑性樹脂と混合補強繊維の
種類及びその配合割合によって決まるものである。
比較例/の場合、実施例/に比較して機械的物性は多少
後れているが、像鮮明度と深絞り性は非常に劣っている
。
後れているが、像鮮明度と深絞り性は非常に劣っている
。
比較例λ
[a1MFI/4tのポリプロピレン(内挿球の平均直
径0.3−m)と、このポリプロピレンに対してアミン
型の非イオン界面活性剤をθ、2束量%添加してなる3
、0重量%のスラリー水、(b)繊維径/θμm、繊維
長乙lのガラス繊維と、このガラス繊維に対してポリエ
チレングリコールエステル型の分散剤をθ、l夕重量%
添加してなる/、0重量%のガラス繊維スラリー水を夫
々調成した後、fat : fblを/:3の割合で混
合して、ポリプロピレン10重はチとガラス繊維50重
量%とからなる/、5重量%のスラリー水を作成し、次
いでこのスラリー水を水で希釈してスラリー濃度をθ、
4を重量係とした後、手抄きシートマシンを用いて坪量
2乙θ2のウェブを作成した。
径0.3−m)と、このポリプロピレンに対してアミン
型の非イオン界面活性剤をθ、2束量%添加してなる3
、0重量%のスラリー水、(b)繊維径/θμm、繊維
長乙lのガラス繊維と、このガラス繊維に対してポリエ
チレングリコールエステル型の分散剤をθ、l夕重量%
添加してなる/、0重量%のガラス繊維スラリー水を夫
々調成した後、fat : fblを/:3の割合で混
合して、ポリプロピレン10重はチとガラス繊維50重
量%とからなる/、5重量%のスラリー水を作成し、次
いでこのスラリー水を水で希釈してスラリー濃度をθ、
4を重量係とした後、手抄きシートマシンを用いて坪量
2乙θ2のウェブを作成した。
厚さ2鴫の繊維補強熱可塑性樹脂シートの作成は、実施
例/と全く同じ方法で行った。このシートの特性は第3
表(=示す通りである。
例/と全く同じ方法で行った。このシートの特性は第3
表(=示す通りである。
(以下余白)
第3表
実施例コ
(a)MFI/4tのポリプロピレン(内挿球の平均直
径θ、3鰭)と、このポリプロピレンに対してアミン型
の非イオン界面活性剤を0.2重重%添加してなる3、
0重量%のスラリー水を作成し、(b)このスラリー水
にタルク(内挿球の平均直径θ、j鴫)をポリフロピレ
ンに対してλθffi fit % 添加してなるポリ
プロピレンとタルクとの3尾重1%の混合スラリー水、
fc)繊維径lθμm、繊維長乙lのガラス繊維♂0重
量係と繊維径73μmのガラス繊維2θ重量係とからな
る混合補強繊維と、この混合補強繊維(二対してポリエ
チレングリコールエステル型の分散剤を0.7j重量係
添加してなる7、0重量%の混合補強繊維スラリー水を
夫々調成した後、(b) : fc)を/:3割合で混
合して、ポリプロピレン!0重量%と混合補強繊維50
重量%(ポリプロピレンと混合補強繊維の合計重量に対
してタルクは5重量%)とからなるおよそ7.7重1%
のスラリー水を作成し、次いでこのスラリー水を水で希
釈してスラリー濃度を0.3重量%とした後、手抄きシ
ートマシンを用いて坪量、26θ1のウェブを作成した
。
径θ、3鰭)と、このポリプロピレンに対してアミン型
の非イオン界面活性剤を0.2重重%添加してなる3、
0重量%のスラリー水を作成し、(b)このスラリー水
にタルク(内挿球の平均直径θ、j鴫)をポリフロピレ
ンに対してλθffi fit % 添加してなるポリ
プロピレンとタルクとの3尾重1%の混合スラリー水、
fc)繊維径lθμm、繊維長乙lのガラス繊維♂0重
量係と繊維径73μmのガラス繊維2θ重量係とからな
る混合補強繊維と、この混合補強繊維(二対してポリエ
チレングリコールエステル型の分散剤を0.7j重量係
添加してなる7、0重量%の混合補強繊維スラリー水を
夫々調成した後、(b) : fc)を/:3割合で混
合して、ポリプロピレン!0重量%と混合補強繊維50
重量%(ポリプロピレンと混合補強繊維の合計重量に対
してタルクは5重量%)とからなるおよそ7.7重1%
のスラリー水を作成し、次いでこのスラリー水を水で希
釈してスラリー濃度を0.3重量%とした後、手抄きシ
ートマシンを用いて坪量、26θ1のウェブを作成した
。
厚さ21の繊維補強熱可塑性樹脂シートの作成は、実施
例/と全く同じ方法で行った。このシートの特性は第9
表に示す通りである。
例/と全く同じ方法で行った。このシートの特性は第9
表に示す通りである。
第9表
実施例3
fal主繊維の長さが3fiのパルプ状ナイロン乙6樹
脂と、このナイロン3乙樹脂に対して、ポリエチレンオ
キサイド−ポリアクリルアマイド型分散剤をQ、/夕重
敞%添加してなる3、夕重量係のスラリー水、(bl繊
維径♂μm、繊維長6簡のカーボン繊維70重+1 %
と繊維径/θμm、繊維長25咽のカーボン繊維と、こ
の混合カーボン繊維に対して、ポリエチレングリコール
エステル型の分散剤を0.2重量%、これに加えてポリ
燐酸ソーダ型増粘剤を100重量%添加てなる0、2重
量%の混合補強繊維スラリー水を夫々調成した後、(a
) : (blを/ニア、5の割合で混合して、ナイロ
ン6g樹脂70重@係と混合補強繊維3θ東社係とから
なるおよそθ、jデ重量係のスラリー水を作成し、次い
でこのスラリー水を水で希釈してスラリー濃度をθ、3
重喰係とした後、手抄きシートマシンを用いて坪量/9
j1のウェブを作成した。
脂と、このナイロン3乙樹脂に対して、ポリエチレンオ
キサイド−ポリアクリルアマイド型分散剤をQ、/夕重
敞%添加してなる3、夕重量係のスラリー水、(bl繊
維径♂μm、繊維長6簡のカーボン繊維70重+1 %
と繊維径/θμm、繊維長25咽のカーボン繊維と、こ
の混合カーボン繊維に対して、ポリエチレングリコール
エステル型の分散剤を0.2重量%、これに加えてポリ
燐酸ソーダ型増粘剤を100重量%添加てなる0、2重
量%の混合補強繊維スラリー水を夫々調成した後、(a
) : (blを/ニア、5の割合で混合して、ナイロ
ン6g樹脂70重@係と混合補強繊維3θ東社係とから
なるおよそθ、jデ重量係のスラリー水を作成し、次い
でこのスラリー水を水で希釈してスラリー濃度をθ、3
重喰係とした後、手抄きシートマシンを用いて坪量/9
j1のウェブを作成した。
このウェブな/θ枚積層してプレスを用いて脱水し、引
続き720℃で7時間乾燥した後、シート成形プレスを
用いて、温度2♂θ℃、圧力10Wdの条件で75分間
加熱し、続いて温度2j℃、圧力/J−KV−の条件で
2θ分間冷却して厚さ/、!謂の繊維補強熱可塑性樹脂
シートを作成した。このシートの特性は第1表に示す通
りである。
続き720℃で7時間乾燥した後、シート成形プレスを
用いて、温度2♂θ℃、圧力10Wdの条件で75分間
加熱し、続いて温度2j℃、圧力/J−KV−の条件で
2θ分間冷却して厚さ/、!謂の繊維補強熱可塑性樹脂
シートを作成した。このシートの特性は第1表に示す通
りである。
第5表
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕(A)熱可塑性樹脂と(B)繊維径3μm〜13
μm、繊維長3mm〜7mmの補強繊維60重量%〜9
5重量%と繊維径6μmm〜20μmm、繊維長7mm
〜50mmの補強繊維40重量%〜5重量%とからなる
混合補強繊維とからなり、かつ、(A)が40重量%〜
80重量%、(B)が60重量%〜20重量%である混
合物からなることを特徴とする繊維補強熱可塑性樹脂シ
ート 〔2〕(A)と(B)との合計重量に対して、(C)少
なくとも一種の無機又は(及び)有機充填剤を1重量%
〜50重量%添加してなる請求項第1項記載のシート
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20265988A JPH0251536A (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 繊維補強熱可塑性樹脂シート |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20265988A JPH0251536A (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 繊維補強熱可塑性樹脂シート |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0251536A true JPH0251536A (ja) | 1990-02-21 |
JPH0411576B2 JPH0411576B2 (ja) | 1992-02-28 |
Family
ID=16461016
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20265988A Granted JPH0251536A (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 繊維補強熱可塑性樹脂シート |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0251536A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05271433A (ja) * | 1992-03-26 | 1993-10-19 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 繊維強化ポリプロピレン樹脂シートの製造方法 |
US5681887A (en) * | 1993-04-21 | 1997-10-28 | Idemitsu N.S.G. Co., Ltd. | Method of stamping composite sheets |
WO2000040650A1 (en) * | 1999-01-08 | 2000-07-13 | Lear Automotive Dearborn, Inc. | Fiber reinforced polyurethane |
CN1298925C (zh) * | 2004-05-12 | 2007-02-07 | 陶世毅 | 一种碳纤维芳纶纤维合成纸及湿法抄造 |
WO2017195363A1 (ja) * | 2016-05-13 | 2017-11-16 | Ykk株式会社 | スライドファスナー用ポリアミド樹脂組成物、スライドファスナー用部品及びそれを備えたスライドファスナー |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5932295B2 (ja) | 2011-11-01 | 2016-06-08 | キヤノン株式会社 | レンズ駆動ユニットおよびそれを有するレンズ装置および撮像装置 |
-
1988
- 1988-08-16 JP JP20265988A patent/JPH0251536A/ja active Granted
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05271433A (ja) * | 1992-03-26 | 1993-10-19 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 繊維強化ポリプロピレン樹脂シートの製造方法 |
US5681887A (en) * | 1993-04-21 | 1997-10-28 | Idemitsu N.S.G. Co., Ltd. | Method of stamping composite sheets |
WO2000040650A1 (en) * | 1999-01-08 | 2000-07-13 | Lear Automotive Dearborn, Inc. | Fiber reinforced polyurethane |
CN1298925C (zh) * | 2004-05-12 | 2007-02-07 | 陶世毅 | 一种碳纤维芳纶纤维合成纸及湿法抄造 |
WO2017195363A1 (ja) * | 2016-05-13 | 2017-11-16 | Ykk株式会社 | スライドファスナー用ポリアミド樹脂組成物、スライドファスナー用部品及びそれを備えたスライドファスナー |
JPWO2017195363A1 (ja) * | 2016-05-13 | 2018-11-15 | Ykk株式会社 | スライドファスナー用ポリアミド樹脂組成物、スライドファスナー用部品及びそれを備えたスライドファスナー |
US10717830B2 (en) | 2016-05-13 | 2020-07-21 | Ykk Corporation | Polyamide resin composition for slide fastener, slide fastener component, and slide fastener provided with same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0411576B2 (ja) | 1992-02-28 |
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