JPH02185917A - 軟化棒・線材の製造方法 - Google Patents
軟化棒・線材の製造方法Info
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- JPH02185917A JPH02185917A JP448689A JP448689A JPH02185917A JP H02185917 A JPH02185917 A JP H02185917A JP 448689 A JP448689 A JP 448689A JP 448689 A JP448689 A JP 448689A JP H02185917 A JPH02185917 A JP H02185917A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、軟化線材および軟化棒鋼の製造方法に関する
。
。
[従来の技術]
周知のように、冷間鍛造される線材や棒鋼のうち、硬質
で成形性の悪いものは、予めその硬さを下げ、変形能を
向上させるために、球状化焼鈍が施されるのが一般的で
ある。この焼鈍は通常、A1点以上の温度における非常
に長時間の処理になるので、酸化性ガスによる鋼表面の
脱炭を防ぐため、雰囲気ガスとしてCOやN2を含む還
元性ガスが使用されている。しかし、鋼表面にスケール
が存在すると還元性ガスとスケールとが反応して酸化性
ガスが発生し、酸化性ガス濃度の増大により却って脱炭
が促進される。このため従来法による線材や棒鋼の球状
化焼鈍前には、酸洗による化学的スケール除去工程が必
須である。
で成形性の悪いものは、予めその硬さを下げ、変形能を
向上させるために、球状化焼鈍が施されるのが一般的で
ある。この焼鈍は通常、A1点以上の温度における非常
に長時間の処理になるので、酸化性ガスによる鋼表面の
脱炭を防ぐため、雰囲気ガスとしてCOやN2を含む還
元性ガスが使用されている。しかし、鋼表面にスケール
が存在すると還元性ガスとスケールとが反応して酸化性
ガスが発生し、酸化性ガス濃度の増大により却って脱炭
が促進される。このため従来法による線材や棒鋼の球状
化焼鈍前には、酸洗による化学的スケール除去工程が必
須である。
これに対して、特公昭51−18447号公報では、こ
のスケール除去工程を省略して、線材表面にスケールを
付着させたままで、かつ高価な還元性ガスではなく、N
2などの安価な不活性ガスで球状化焼鈍を行うという方
法が開示されている。
のスケール除去工程を省略して、線材表面にスケールを
付着させたままで、かつ高価な還元性ガスではなく、N
2などの安価な不活性ガスで球状化焼鈍を行うという方
法が開示されている。
この方法では、線材を熱延後850℃以上の温度で巻取
り、8秒以上経過させた後、4°C/秒以上の速度で冷
却して、鋼材表面に8μ以上のスケールを形成させ、か
つその内部を急冷組織(ソルバイト、ベイナイト、マル
テンサイト)にするという方法を採っている。
り、8秒以上経過させた後、4°C/秒以上の速度で冷
却して、鋼材表面に8μ以上のスケールを形成させ、か
つその内部を急冷組織(ソルバイト、ベイナイト、マル
テンサイト)にするという方法を採っている。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながら、上記方法によれば、圧延後の線材組織が
ベイナイト、マルテンサイトなどの急冷組織となるため
、圧延後のハンドリング時に折損や置き割れが生じる恐
れがある。さらに、これに球状化焼鈍を施した場合、炭
化物がきわめて細かくなるため、冷間加工性は優れるも
のの硬度が高(、冷間鍛造時の型寿命が短くなるという
欠点がある。
ベイナイト、マルテンサイトなどの急冷組織となるため
、圧延後のハンドリング時に折損や置き割れが生じる恐
れがある。さらに、これに球状化焼鈍を施した場合、炭
化物がきわめて細かくなるため、冷間加工性は優れるも
のの硬度が高(、冷間鍛造時の型寿命が短くなるという
欠点がある。
そこで本発明の主目的は、上記スケール除去工程を要せ
ず、安価な不活性ガス中で焼鈍しても脱炭しないことは
勿論、圧延後に折損や置き割れも発生せず、焼鈍後の硬
さも適度に低下して、冷間鍛造時の型寿命を延ばすこと
ができる軟化線材等の製造方法を提供することにある。
ず、安価な不活性ガス中で焼鈍しても脱炭しないことは
勿論、圧延後に折損や置き割れも発生せず、焼鈍後の硬
さも適度に低下して、冷間鍛造時の型寿命を延ばすこと
ができる軟化線材等の製造方法を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
上記課題を解決するための本発明は、1.5%以下のC
を含有する鋼材を熱間圧延するに際し、仕上圧延終了温
度が850℃以下になるように制御しながら仕上圧延し
、終了後、0.5℃/秒以上、4℃/秒未満の冷却速度
で500℃まで冷却し、次いで室温まで冷却した後、製
品表面のスケールを付着させたまま、不活性ガスを90
%以5F含有する雰囲気中で、球状化焼鈍を施すことを
特徴とするものである。
を含有する鋼材を熱間圧延するに際し、仕上圧延終了温
度が850℃以下になるように制御しながら仕上圧延し
、終了後、0.5℃/秒以上、4℃/秒未満の冷却速度
で500℃まで冷却し、次いで室温まで冷却した後、製
品表面のスケールを付着させたまま、不活性ガスを90
%以5F含有する雰囲気中で、球状化焼鈍を施すことを
特徴とするものである。
[作 用]
本発明では、上記のように仕上圧延での温度制御を行い
、かつその後の冷却速度を所定範囲内としているから、
圧延後の鋼組織を、ソルバイト、ベイナイト、マルテン
サイト等の急冷組織ではなく、フェライト・パーライト
またはフェライト・パーライト・球状セメンタイトの混
合組織とすることができ、焼鈍後の硬さを適度に低下で
きるため、圧延後の折損等を防ぐことができ、さらに冷
間鍛造時の型寿命を延長できる。
、かつその後の冷却速度を所定範囲内としているから、
圧延後の鋼組織を、ソルバイト、ベイナイト、マルテン
サイト等の急冷組織ではなく、フェライト・パーライト
またはフェライト・パーライト・球状セメンタイトの混
合組織とすることができ、焼鈍後の硬さを適度に低下で
きるため、圧延後の折損等を防ぐことができ、さらに冷
間鍛造時の型寿命を延長できる。
また本発明では、スケールの組織と厚さを所定範囲に調
整することができるため、焼鈍時における脱炭を効果的
に防止できる。
整することができるため、焼鈍時における脱炭を効果的
に防止できる。
本発明では、焼鈍時に高価な還元性ガスを使用しなくて
すみ、それだけ製造コストが低下する。
すみ、それだけ製造コストが低下する。
また本発明では、スケールを付着したままで焼鈍できる
から、脱炭スケール工程を省略でき、工程の簡素化が図
れる。
から、脱炭スケール工程を省略でき、工程の簡素化が図
れる。
[発明の具体的構成]
次に、本発明における各数値の限定理由について詳説す
る。まず鋼に含有するC量を1.5%以下に限定したの
は、一般に鋼に網目状に析出するいわゆる初析セメンタ
イトが存在すると、冷間鍛造時にこの初析セメンタイト
を起点として表面割れが発生するが、C量が1.5%を
超えると、いかなる条件で圧延・冷却しても上記初析セ
メンタイトの生成を防止することは不可能であり、また
その後の焼鈍によってもこれを消滅せしめることは不可
能であるからである。
る。まず鋼に含有するC量を1.5%以下に限定したの
は、一般に鋼に網目状に析出するいわゆる初析セメンタ
イトが存在すると、冷間鍛造時にこの初析セメンタイト
を起点として表面割れが発生するが、C量が1.5%を
超えると、いかなる条件で圧延・冷却しても上記初析セ
メンタイトの生成を防止することは不可能であり、また
その後の焼鈍によってもこれを消滅せしめることは不可
能であるからである。
次に、仕上圧延終了温度を850℃以下に制御するのは
、次の二つの理由による。第1は、第1図に示すように
、850℃以下にすると、製品の表面スケールの組成が
、次工程の不活性ガス中での球状化焼鈍における脱炭を
防止するのに有効なFe2O2、Fe3O4(特に、F
e50.)の割合の大きい組成になるためである。その
第2は、仕上圧延終了温度が850℃を超えると、スケ
ール厚さが厚くなり、圧延後のハンドリング中にスケー
ルが剥離しやすくなり、剥離した部分については、不活
性ガス雰囲気中での球状化焼鈍時に脱炭が進行してしま
うからである。
、次の二つの理由による。第1は、第1図に示すように
、850℃以下にすると、製品の表面スケールの組成が
、次工程の不活性ガス中での球状化焼鈍における脱炭を
防止するのに有効なFe2O2、Fe3O4(特に、F
e50.)の割合の大きい組成になるためである。その
第2は、仕上圧延終了温度が850℃を超えると、スケ
ール厚さが厚くなり、圧延後のハンドリング中にスケー
ルが剥離しやすくなり、剥離した部分については、不活
性ガス雰囲気中での球状化焼鈍時に脱炭が進行してしま
うからである。
また、第2図に示すように、スケール剥離はその厚さが
20μmを超えると急激に起こりゃすくなるが、第3図
に示すように、仕上圧延終了温度を850°C以下にし
た場合、その後の冷却速度を0.5℃/秒以上にする限
り、スケール厚さは20μm以下になるので、仕上圧延
終了後の冷却速度は0.5°C/秒以上とした。また、
冷却範囲を50000までとしたのは、500℃以下で
はスケール厚さ、組成にほとんど変化が生じないためで
ある。
20μmを超えると急激に起こりゃすくなるが、第3図
に示すように、仕上圧延終了温度を850°C以下にし
た場合、その後の冷却速度を0.5℃/秒以上にする限
り、スケール厚さは20μm以下になるので、仕上圧延
終了後の冷却速度は0.5°C/秒以上とした。また、
冷却範囲を50000までとしたのは、500℃以下で
はスケール厚さ、組成にほとんど変化が生じないためで
ある。
また、冷却速度を4℃/秒未満にしたのは、冷却速度が
4℃/秒より大きくなると、製品の組織がベイナイトや
マルテンサイトなどの急冷組織となり、圧延後、球状化
焼鈍実施までに置き割れやハンドリング中の折損が生じ
る可能性が大きく、さらには、すでに述べたように、球
状化焼鈍を施しても硬さが高いためである。一方、4℃
/秒未満にした場合には、製品の組織が急冷組織になら
ず、上記のよな問題が生じない。以上のことから、仕上
圧延後の冷却速度を0.5°C/秒以上、4℃/秒未満
とした。
4℃/秒より大きくなると、製品の組織がベイナイトや
マルテンサイトなどの急冷組織となり、圧延後、球状化
焼鈍実施までに置き割れやハンドリング中の折損が生じ
る可能性が大きく、さらには、すでに述べたように、球
状化焼鈍を施しても硬さが高いためである。一方、4℃
/秒未満にした場合には、製品の組織が急冷組織になら
ず、上記のよな問題が生じない。以上のことから、仕上
圧延後の冷却速度を0.5°C/秒以上、4℃/秒未満
とした。
次に、上記方法で圧延した線材および棒鋼を、その表面
にスケールを付着させたまま、90%以上の不活性ガス
を含有する雰囲気内で球状化焼鈍を施す理由について説
明する。
にスケールを付着させたまま、90%以上の不活性ガス
を含有する雰囲気内で球状化焼鈍を施す理由について説
明する。
第4図に示すように、上記線材および棒鋼をその表面に
スケールを付着させたまま焼鈍すると、焼鈍雰囲気中の
不活性ガス(N2等)の含有率が90%より低くなると
急激に表層部の脱炭が進行するため、90%以上の不活
性ガスを含有する雰囲気中で焼鈍することを規定した。
スケールを付着させたまま焼鈍すると、焼鈍雰囲気中の
不活性ガス(N2等)の含有率が90%より低くなると
急激に表層部の脱炭が進行するため、90%以上の不活
性ガスを含有する雰囲気中で焼鈍することを規定した。
この場合、不活性ガスとしては、N2等の安価な不活性
ガスを使用でき、高価な還元性ガスを使用する必要がな
い。
ガスを使用でき、高価な還元性ガスを使用する必要がな
い。
なお、上記説明において参照した第1図〜第4図で採用
した具体的条件等について付言すると、第1図は、36
M435.18φ叩の線材を製造した場合の仕上圧延温
度と圧延後のスケール中に含まれるFevO4およびF
e20sの組成比率を示したものである。圧延後の冷却
速度は2℃/秒である。
した具体的条件等について付言すると、第1図は、36
M435.18φ叩の線材を製造した場合の仕上圧延温
度と圧延後のスケール中に含まれるFevO4およびF
e20sの組成比率を示したものである。圧延後の冷却
速度は2℃/秒である。
第2図は、種々の厚さのスケールを有する36M435
.18+nmφの線材を軸方向に引っ張り、2%の塑性
変形を与えた場合のスケール厚さとスケール剥離率(重
量%)を示したものである。
.18+nmφの線材を軸方向に引っ張り、2%の塑性
変形を与えた場合のスケール厚さとスケール剥離率(重
量%)を示したものである。
第3図は、36M435、I8叩φの線材を製造した場
合の仕上圧延終了温度と圧延後のスケール厚さの関係を
仕上圧延後の冷却速度ごとに示したものである。
合の仕上圧延終了温度と圧延後のスケール厚さの関係を
仕上圧延後の冷却速度ごとに示したものである。
第4図は、スケール厚さが14μmの36M435.1
8+++mφ線材に第5図に示すヒートパターンの焼鈍
を施した場合の球状化焼鈍雰囲気中のN2含有率(体積
%)と焼鈍後の表面脱炭層深さの関係を示したものであ
る。
8+++mφ線材に第5図に示すヒートパターンの焼鈍
を施した場合の球状化焼鈍雰囲気中のN2含有率(体積
%)と焼鈍後の表面脱炭層深さの関係を示したものであ
る。
なお、上記第1図〜第4図において使用した鋼種は、い
ずれもSCM435であるが、他の鋼種についても本発
明を適用しうる。
ずれもSCM435であるが、他の鋼種についても本発
明を適用しうる。
[実施例1
次に実施例を説明する。
N45C,SCM435、SUJ 2の2トン鋼片をそ
れぞれ仕上圧延終了温度、仕上圧延後の冷却速度を変化
させて]、8+nmφ線材に製造した。線材製造後、そ
の組織を観察するとともに、これら線材を500市長さ
に切断して1000本のサンプルを作成し、7日間放置
して置き割れの発生率を確認した。次に残りの線材を表
面スケールが残存したままの状態で、345Cについて
は、第6図のヒートパターンで、36M435について
は第5図のヒートパターンで、SUJ 2については第
7図のヒートパターンで球状化焼鈍を施した。球状化焼
鈍雰囲気中のN、含有量はいずれも97%である。
れぞれ仕上圧延終了温度、仕上圧延後の冷却速度を変化
させて]、8+nmφ線材に製造した。線材製造後、そ
の組織を観察するとともに、これら線材を500市長さ
に切断して1000本のサンプルを作成し、7日間放置
して置き割れの発生率を確認した。次に残りの線材を表
面スケールが残存したままの状態で、345Cについて
は、第6図のヒートパターンで、36M435について
は第5図のヒートパターンで、SUJ 2については第
7図のヒートパターンで球状化焼鈍を施した。球状化焼
鈍雰囲気中のN、含有量はいずれも97%である。
球状化焼鈍後、それぞれの硬さおよび表面脱炭層深さを
測定した。結果を第1表に示す。
測定した。結果を第1表に示す。
第1表において、Nα1〜6.11〜16.21〜26
は本発明法にしたがって製造した線材であり、No7〜
10.17〜20.27〜30は本発明以外の方法で製
造した線材である。なお、これらの線材の巻取温度はそ
れぞれの仕上圧延終了温度以上でかつ仕上圧延終了温度
−20℃以下の範囲に入っている。
は本発明法にしたがって製造した線材であり、No7〜
10.17〜20.27〜30は本発明以外の方法で製
造した線材である。なお、これらの線材の巻取温度はそ
れぞれの仕上圧延終了温度以上でかつ仕上圧延終了温度
−20℃以下の範囲に入っている。
第1表から明らかなように、本発明範囲内の条件で製造
した線材は、仕上圧延・冷却後の組織がいずれも急冷組
織(ベイナイト、マルテンサイト)にはなっておらず、
球状化焼鈍前の置き割れ発生率はいずれも0%であり、
球状化焼鈍後の表面脱炭層深さはいずれも0.10μm
以下で、かつ硬さも十分低い。
した線材は、仕上圧延・冷却後の組織がいずれも急冷組
織(ベイナイト、マルテンサイト)にはなっておらず、
球状化焼鈍前の置き割れ発生率はいずれも0%であり、
球状化焼鈍後の表面脱炭層深さはいずれも0.10μm
以下で、かつ硬さも十分低い。
これに対し、比較例における線材は、球状化焼鈍前の置
き割れ発生率、球状化焼鈍後の表面脱炭層深さ、硬さの
いずれかが劣っている。
き割れ発生率、球状化焼鈍後の表面脱炭層深さ、硬さの
いずれかが劣っている。
[発明の効果]
以上の通り、本発明によれば、スケール除去工程を要せ
ず、安価な不活性ガス中で焼鈍しても脱炭せず、圧延後
に折損や置き割れも発生せず、焼鈍後の硬さも十分低下
して、冷間鍛造時の型寿命を延ばすことができる軟化棒
・線材の製造方法を提供できる。
ず、安価な不活性ガス中で焼鈍しても脱炭せず、圧延後
に折損や置き割れも発生せず、焼鈍後の硬さも十分低下
して、冷間鍛造時の型寿命を延ばすことができる軟化棒
・線材の製造方法を提供できる。
第1図は仕上圧延終了温度とスケール組成との関係を示
す図、第2図はスケール厚さとスケール剥離率との関係
を示す図、第3図は仕上圧延終了温度とスケール厚さと
の関係を示す図、第4図はN2ガス含有率と表面脱炭層
深さとの関係を示す図、第5図〜第7図は各種ヒートパ
ターンを示す図である。 特許出願人 住友金属工業株式会社
す図、第2図はスケール厚さとスケール剥離率との関係
を示す図、第3図は仕上圧延終了温度とスケール厚さと
の関係を示す図、第4図はN2ガス含有率と表面脱炭層
深さとの関係を示す図、第5図〜第7図は各種ヒートパ
ターンを示す図である。 特許出願人 住友金属工業株式会社
Claims (1)
- (1)1.5%以下のCを含有する鋼材を熱間圧延する
に際し、仕上圧延終了温度が850℃以下になるように
制御しながら仕上圧延し、終了後、0.5℃/秒以上、
4℃/秒未満の冷却速度で500℃まで冷却し、次いで
室温まで冷却した後、製品表面のスケールを付着させた
まま、不活性ガスを90%以上含有する雰囲気中で、球
状化焼鈍を施すことを特徴とする軟化棒・線材の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP448689A JPH0699743B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | 軟化棒・線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP448689A JPH0699743B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | 軟化棒・線材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02185917A true JPH02185917A (ja) | 1990-07-20 |
JPH0699743B2 JPH0699743B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=11585425
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP448689A Expired - Lifetime JPH0699743B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | 軟化棒・線材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0699743B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103014261A (zh) * | 2012-11-27 | 2013-04-03 | 大连经济技术开发区圣洁真空技术开发有限公司 | 一种链板球化退火工艺 |
WO2016158428A1 (ja) * | 2015-03-31 | 2016-10-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 機械構造部品用鋼線 |
-
1989
- 1989-01-11 JP JP448689A patent/JPH0699743B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103014261A (zh) * | 2012-11-27 | 2013-04-03 | 大连经济技术开发区圣洁真空技术开发有限公司 | 一种链板球化退火工艺 |
CN103014261B (zh) * | 2012-11-27 | 2015-04-08 | 大连经济技术开发区圣洁真空技术开发有限公司 | 一种链板球化退火工艺 |
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