JPH02175910A - タイヤコードのモノフイラメント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、高い強力のモノフィラメントに関する。さら
に詳しくは、本発明は、タイヤおよび他の機械的ゴム製
品においてコードとして使用するためにとくに適合する
、モノフィラメントに関する。

タイヤのカーカスプライにおいて、ナイロンまたはポリ
エステルは、典を的には、強化材とじて使用されている
。このようなコードは、−緒にプライされてコードを生
成する、適当な数の撚られた単一の糸から構成されてい
る。タイヤにおけるこのような使用のため、コードは典
型的にはまず軽量のピック糸で非常に開いＩ；ファブリ
ック（ｆａｂｒｉｃ）に織製され、いくつかの７７ブリ
ツク処理、例えば、接着剤中の浸漬および延伸にかけら
れ、次いでゴム中に埋め込められてゴム引ファブリツタ
を生成する。

タイヤコードの製作のために適当なゴム引７アブリツク
を製造するために、隣接するコードの空間は非常に小さ
くして、ゴムからのコードの分離または他の問題を生じ
うる不十分な柔軟性がフィラメントの間に存在する。し
たがって、タイヤにおいて使用するだめのファブリツタ
についてのリベット面線（コード間の相対的空間）は、
２５〜５０％であり、そして典型的には約３５％である
。

カーカスプライの数を増加させないで、より強いタイヤ
を作るために、所定のタイプのコードのデニールを増加
して、タイヤ中に組み込むファブリックの強度を増加し
なくてはならず、そして、このような高いデニールのコ
ードは直径がより大きいために、リベット面積は所定の
本数において減少する。こうして、本数とコードの強度
との間の妥協に到達しなくてはならず、これは所定のリ
ベット面積およびコードの大きさで得ることができるフ
ァブリックの強度を固定する。

ある数のマルチフィラメントのコードの大きさは、また
、であると認識されている強度を有するファブリツタを
製造する工業において、使用するための標準となった。

こうして、タイヤはこのような７アブリツクから既知の
方法で構成して、政府のプライ定格基準に合致するタイ
ヤを製造することができる。しかしながら、標準のマル
チフィラメントのコードを使用して高い強度を得ようと
するとき、厚いファブリツタが生ずる。このような高い
強度のファブリツタにおいて、大きいデニールの撚った
マルチフィラメントのコードは、断面がほぼ円形であり
、対応して大きい厚さのゴムを必要とする。このような
７アブリツクから作ったタイヤは、大量のゴムを使用し
、これはコストを増加し、そして使用時のタイヤ中の熱
の発生に導く。そのうえ、高いデニールのマルチフィラ
メントのコードをもつファブリックは、非常に剛性であ
り、したがってこのようなファブリックを組み込んだタ
イヤは製造が困難である。より低いデニールのマルチフ
ィラメントのコードでは、個々のプライにおけるゴムの
必要量は少ないが、同一強度をえるために追加のプライ
を必要とするであろう、、得られる強度について、より
低いデニールのマルチフィラメントのコードは使用にコ
ストを要する。なぜなら、高いデニールのコードより高
いレベルの撚りを必要とし、そしてより大きい本数を７
アブリツクにおいて使用し、これは、また、高い数の係
数のビーミングまｔ；はクリ−リングを織製においてた
て糸に必要とするからである。

高い強力のモノフィラメントの他の用途、例えば、米国
特許第４．０５５．９４１号に開示されているテニスラ
ケットのストリングおよび同時係属米国特許出願第１０
６．６５３号に開示されている釣糸が存在してきたが、
高い強力のモノフィラメントはタイヤにおいて制限され
た用途を見いだしただけであった。マルチフィラメント
のコードの代替物として、タイヤにおけるモノフィラメ
ントの使用は、米国特許第４．００９．５１１号および
米国特許第４．０５６．６５２号およびプロダクツ・ア
イセンシング・インデックス（Ｐｒｏｄｃｔ　　Ｌｉｃ
ｅｎｓｉｎｇ　　Ｉｎｄｅｘ）Ａｐｒｉｌ　　１９７２
に開示されている。同時係属米国特許出願筒１０６，６
６１号は、モノフィラメントを含有するラジアルタイヤ
を開示している。

しかしながら、既知のモノフィラメントのデニール、断
面の形状、および断面の形状の幅対厚さ比、および幅の
相関関係は、タイヤにおける使用における値を最適にす
ることに関係すると、理解されていない。結局、既知の
モノフィラメントはファブリックに、標準のマルチフィ
ラメントのコードから製造されたファブリツタに等しい
、使用における最適値を与えなかった。

したがって、本発明によれば、延伸熱可塑性ポリマーの
モノフィラメントであって、前記モノフィラメントはそ
れにについて約２．０より大きい幅対厚さ比（ＷＴＲ）
および約１．２２／（密度）１／２／より大きい輻’（
ｍｍ）を定める横長の形の断面を有し、前記モノフィラ
メントは約１０００より大きいデニール、約７．５ｇ／
ｄより大きい強力および約４５ｇ／ｄより大きいモジュ
ラスを有し、デニールと幅対厚さ比（ＷＴＲ）との間の
関係は、等式： ここで強力はｇ／ｄで表され、ｎは−１，０゜１．２．
３．４であり、ＦＳＲ（ファブリック強度比）は０．９
５〜１．２５であり、そして密度はｇ　／　ｃ　ｃで表
される、 により定義されることを特徴とする、延伸熱可塑性ポリ
マーのモノフィラメントが提供される。

本発明の好ましい形態に従い、熱可塑性ポリマーはポリ
アミドおよびポリエステルのホモポリマーおよびコポリ
マーから成る群より選択される。

好ましくは、熱可塑性ポリマーは少なくとも約９０％の
少なくとも１種のポリ（ε−カプロラクタム）またはポ
リ（ヘキサメチレンアジパミド）からなるポリアミドで
あり、そしてモノフィラメントは８．０ｇ／ｄ以上の強
力および約５０ｇ／ｄより大きいモジュラスを有する。

最も好ましい実施態様は、ホモポリマーのポリ（ヘキサ
メチレンアジパミド）のモノフィラメントである。また
、モノフィラメントは、少なくとも３ないし約１５ミク
ロンより小さい厚さの表面層を有し、前記層はコアより
低い配向および約１．５７より小さい表面層におけるポ
リマーについての平行屈折率ヲ有する。

本発明の他の形態において、モノフィラメントの熱可塑
性ポリマーはポリエステル、最も好ましくはポリ（エチ
レンテレフタレート）である。

本発明の他の形態において、モノフィラメントは「ゴム
のｌ；めに準備（ｒｅａｄｙ−ｆ　ｏ　ｒ−ｒｕｂｂｅ
ｒ）Ｊされており、そしてモノフィラメントの表面層は
モノフィラメントの重量に基づいて約０．５〜約６．０
重量％の接着剤被膜を有し、そしてモノフィラメントは
約６％より小さい、最も好ましくは４．５％より小さい
収縮を有する。

本発明に従うゴム引７アプリツクは、強化材として高い
強度、高い変更比のモノフィラメントを含有するゴムマ
トリックスからなり、モノフィラメントは撚りを実質的
に含まず、そして７アブリツク中に一般に平行に、一般
に均一に間隔を置いた関係で配置されている。

本発明によるモノフィラメントは、種々の最終用途にお
いて利点を有し、そしてマルチフィラメントのコードお
よび既知のモノフィラメントと比較して、それらの製作
において大きい生産性を提供する。ゴム強化の用途にお
いて、本発明によるモノフィラメントは、既知ゴム引フ
ァブリツタより少ない数のコード／　ｃ　ｍで、新規な
強化されたゴム物品を提供する。同時に、モノフィラメ
ントは、所定の強度を有する７アプリツクにおいて要求
されるゴムの量を減少すると同時に、同等が、あるいは
それを越える疲れ抵抗を提供する。種々のゴム以外の用
途において、本発明のモノフィラメントは、きわめてす
ぐれた摩耗抵抗を提供し、そして非常に高いデニールの
使用を驚くほどに低い剛性で可能とする。

本発明によるモノフィラメントに有用なポリマーは、高
い強度のモノフィラメントを達成するために十分に高い
分子量を有する、種々の熱可塑性のホモポリマーおよび
コポリマーを包含する。ギ酸の基準で約５０以上の相対
粘度を有する、ポリアミドのホモポリマーおよびコポリ
マーはとくに有用である。本発明のモノフィラメントを
製造するためのポリアミドは、ポリ（ヘキサメチレンア
ジパミド）およびポリ（ε−カプロラクタム）、ポリ（
テトラメチレンアジパミド）など、およびそれらのコポ
リマーを包含する。好ましくは、ポリアミドは少なくと
も約９０％のポリ（＄−カグロラクタム）またはポリ（
ヘキサメチレンアジパミド）の１つである。最も好まし
くは、ポリアミドはポリ（ヘキサメチレンアジパミド）
のホモポリマーである。約０．７以上の固有粘度を有す
る、ポリエステルのホモポリマーおよびコポリマーは、
また、有利に使用される。ポリエステルは、ポリ（エチ
レンテレフタレート）、ポリ（プロピレンテレフタレー
ト）、ポリ（ブチレンテレフタレート）、ポリ（エチレ
ン−２，６−ナフドエート）、ポリ（１，４−シクロヘ
キサンジメタツールテレ７タレート）、およびそれらの
コポリマーである。

ポリ（エチレンテレフタレート）はとくに好ましい。

本発明によるモノフィラメントは、高い強度のモノフィ
ラメントを製造する方法において、ポリマーを紡糸する
ことによって製造される。ポリアミドのモノフィラメン
トについて、米国特許筒４゜００９．５５１号（その開
示をここに引用によって加える）の方法は、とくに好ま
しい。なぜなら、第１段階において水蒸気使用するため
、延伸は、フィラメント表面上に、フィラメントのコア
より低い配向を有する、約３〜約１５ミクロンの、高度
に脱配向した（ｄｅｏｒｉｅｎｔｅｄ）層を製造するか
６である。この表面層は、米国特許筒４゜００９．５５
１号に記載されている方法により決定して、約１．５７
より小さい平行屈折率、ｎ！、により特徴づけられる。

脱配向した表面は、接着剤、例えば、レゾルシノールホ
ルムアルデヒドラテックス（ＲＦ　Ｌ）を使用するとき
、このような表面を有するポリアミドのモノフィラメン
トのゴムのすぐれた結合の原因となると信じられる。

ポリエステル呟　とくにポリ（エチレンテレフタレート
）について、米国特許筒３．９６３．６７８号（その開
示をここに引用によって加える）に記載されている方法
は、本発明によるポリエステルのモノフィラメントを製
造するために有用であり、ただし、以後明らかとなるよ
うに、適当な紡糸口金、例えば、長方形、長円形、卵形
などの紡糸口金を使用する。

本発明による好ましいモノフィラメントを示す第１ａ図
および第１ｂ図を参照すると、本発明のモノフィラメン
トｌＯは横長の形（ｏｂｌｏｎｇ）の断面を有する。「
横長の形」とは、第１ａ図および第１ｂ図に示すように
長方形１２により囲まれる、種々の細長い断面の形状の
いずれをも意味することを意図し、図面において、その
幅（主要な寸法）は「ｘ」と表示し、「ｙ」で表示され
るその厚さ（小さい寸法）より大きい。

好ましくは、本発明によるモノフィラメントにおいて、
断面は第１ａ図に示す王に長円形（ｏｂｒ　ｏ　ｎ　ｇ
）であり、すなわち、一般に長方形の断面であり、丸い
角または半円形の端をもち、こうして長円形または長方
形の紡糸口金を通して紡糸することによって製造される
。押出されＩ；ときのポリマーの粘度に依存して、得ら
れるモノフィラメントは、紡糸口金の断面から多少変化
し、そして多少卵形をとることがあり、そして「平らな
」区域は多少凸であることがある。モノフィラメントの
断面についてここで使用するとき、長円形は長円形の断
面まｔ；は長円形の断面に近似するものを意味すること
を意図する。他の好ましい実施態様は、第１ｂ図に示さ
れているような卵形の断面をもつモノフィラメントを包
含するー。

モノフィラメントの幅対厚さ比、すなわち、取り囲む長
方形の幅Ｘを厚さｙで割った値、は約２゜０より大きい
。本発明の利点は幅対厚さ比を増加すると増大的に実現
されるが、モノフィラメントについての実際的上限は、
モノフィラメントの意図する用途がゴムの強化であると
き、究極的に到達される。例えば、３５％の一定のリベ
ット面積（モノフィラメントの間の相対的空間は３５％
に一定に維持される）において、隣接するコードの間に
必要な空間は非常に大きくなり、その結果、コード間の
ゴムの支持は不十分となり、ゴムは破損することがある
。また、種々の用途において、幅対厚さ比が非常に大き
くなる（フィルム様フィラメント）とき、より高い剪断
および曲げ歪みは、究極的に、フィラメントを座屈また
は裂けさせるであろう。こうして、本発明のモノフィラ
メント幅対厚さ比は約２０を越えないことが一般に好ま
しい。

本発明のフィラメントは、約１．２２／（密度）１／２
より大きい輻（ｍｍ）を有する。ポリ（ヘキサメチレン
アジパミド）およびポリ（ε−カプロラクタム）につい
て、密度は１．１３〜１．１４の範囲である。ポリ（エ
チレンテレフタレート）について、密度は１．３８〜１
．４１である。こうして、ポリアミドおよびポリエステ
ルのモノフィラメントは、それぞれ、約１．１５ｍｍお
よび１゜０３ｍｍより大きい。これらの幅より大きいポ
リアミドおよびポリエステルのモノフィラメントは、高
い生産性で製造することができ、そしてファブリツタに
おける本数を減少し、これにより使用におけるコスチを
低下する。高い生産性は、厚さを増加しないでより広い
フィラメントをつくることにより、製品のデニールを増
加ことから生ずる（これは一定のコードの指数、ｎｌお
いて起こる）。

驚くべきことには、本発明のモノフィラメントを紡糸お
よび延伸することができ′る速度は、それらの厚さに依
存することが発見された。それゆえ、幅が広いフィラメ
ントは同一トルエンの狭いフィラメントよりおおいボン
ド／時間／トレンドラインを生成する。高い生産性およ
びゴム引ファブリックにおける顧客に対して高い値もつ
という利点を最良に兼備するモノフィラメントは、１．
２２／（密度）１／２より大きい幅をもつことが発見さ
れｔこ。

本発明によるモノフィラメントの強力は、約７゜５　ｇ
　／　ｄより大きく、そして、ポリマーがポリアミドで
あり、その少なくとも約９０％がポリ（ε−カプロラク
タム）またはポリ（ヘキサメチレンアジパミド）の１つ
であるとき、好ましくは約８゜０　ｇ　／　ｄより大き
い。モジュラスは約４５ｇ／ｄ以上であり、そして、好
ましくは、ポリマーがポリアミドであり、その少なくと
も約９０％がポリ（ε−カプロラクタム）またはポリ（
ヘキサメチレンアジパミド）の１つであるとき、約５０
ｇ／ｄ以上である。モノフィラメントがポリアミドのモ
ノフィラメントであるとき、モノフィラメントの変更比
は約０．７ｇ−ａｍ／デニール−Ｃｍより大きい。ポリ
アミドのモノフィラメントについての結節強さは約５．
０以上である。

モノフィラメントのデニールは、約１．０００以上であ
り、そして約１２，０００程度に大きくあることができ
る。本発明のモノフィラメントの利点は高いデニールに
おいてより顕著になるので、約２．０００より大きいデ
ニールを有するモノフィラメントは好ましい。

本発明によるモノフィラメンにおいて、デニルと幅対厚
さ比（ＷＴＲ）との間の関係は、等式ここで強力はｇ／
ｄで表され、ｎ（コード指数）は−１，Ｏｌ１、２．３
．４であり、ＦＳＲ（ファブリック強度比）は０．９５
〜１．２５であり、そして密度はｇ／ｃｃで表される、
により定義される。ＦＳＲ（ファブリック強度比）は、
以後詳しく説明するように、マルチフィラメントのコー
ドを使用するとき起こり得るカーカスファプリツタの強
度の変動を考慮する。

第２図を参照すると、本発明の９．０ｇ／ｄのポリ（ヘ
キサメチレンアジパミド）のモノフィラメントのデニー
ルは、ＦＳＲ−０，９５〜１．２５のとき、幅対厚さ比
に対してプロットされている。ｎ”　　１％　ｎ”０、
ｎ−１，ｎ−２、（１ｗ＝　３およびｎ＝４として同定
されるコード指数の線の各々の付近の区域は、従来のマ
ルチフィラメントのコードで作った一般に等しいリベッ
ト面積をんつゴム引ファブリツタに、一般に等しい強度
を付与する、本発明によるモノフィラメントのデニール
および幅対厚さ比を表す。この関係をもつと、示したコ
ード指数をもつ本発明のモノフィラメントは、下表１に
記載するマルチフィラメントのコードから作られるファ
ブリックに等しい標準の強度のファブリツタを製造する
ために使用することができる。

ｎ＝−１またはｎ−０の本発明によるモノフィラメント
は、６３０／ｌ／２または４２０／ｌ／２ナイロンのマ
ルチフィラメントのコードから作ることのできる軽量の
７アブリツクにおける有用である。低いデニールのマル
チフィラメントのコードを含有するファブリックはコス
トが高いために、このようなファブリツタは現在使用さ
れていない。本発明によるモノフィラメントを含有する
ファブリックは、軽量のファブリツタ、例えば、シエイ
ファ−（ｃｈａｆｅｒ）ファブリツタにおいてまたはラ
ジアルタイヤのキャッププライとして使用することがで
きる。なぜなら、このようなモノフィラメントは、高い
撚りおよび転化コストヲモつ低いデニールのマルチフィ
ラメントのコードよりも有意の経済性をもつからである
。

あるコード指数をもつ本発明のモノフィラメントのうち
で、一般に、本数／インチを減少しかつファブリツタ中
のゴムの量を減少するために、所定のデニールについて
最大の実際の幅対厚さ比である、幅対厚さ比をもつモノ
フィラメントを使用することが望ましい。

マルチフィラメントのコードの強度はコードを構成する
成分糸の強力、系中のフィラメントの相対的整列、撚り
のレベル、熱延伸条件、コード束中の浸漬の浸透、など
、０．９５〜１．２５の範囲の上の等式■におけるＦＳ
Ｒにより影響を受ける。さらに、コードのゲージの変動
はパラメータ、例えば、撚りのレベルの変化とともに起
こり、そしてファブリツタにおいて一定のリベット面積
を維持するために本数の引き続く変化を要求するであろ
う。好ましくは、ＦＳＲは改良された強度のマルチフィ
ラメントのファブリックの代替物を提供するためには約
１．００〜１．２０である。

第２区に示すように、異なるファブリック強度は、すべ
てが２本の１２６０デニールのナイロンを含有する異な
るコードを使用するとき、得ることができる。コード■
は、４６ボンドの破断強度において、表１ｉ：：　ｌ　
２６０／１／２ナイロンコードについて記載する、標準
の浸漬したコードより２ポンド弱い。このコードの強度
は、低い強度の供給系（例えば、９．４対９．８ｇｐｄ
）を使用するとき、あるいは高い接着剤浸漬浸透が得ら
れるとき、得られる。コードＩＩは、まず延伸し、次い
で接着剤を高い張力で適用して浸漬浸透を最小にするこ
とによって得られる５０ポンドの破断強度をもつコード
を示す（例えば、延伸−浸漬法）。

疲れ抵抗がより小さい臨界である用途、例えば、ラジア
ルタイヤ（対バイアスタイヤ）において、あるいは機械
的ゴム製品の用途において、撚りを減少して、強度を増
加しかつコードのゲージを減少することができる。コー
ドＩＩＩは、１２６０／２／ｌ撚り糸構造体を使用して
０．００２’においてえられた、５０ボンドの破断強度
をもつ例である。コードＴＶにおけるように、より高い
破断強度、例えば、５４ポンドでさえ、高い強力の糸、
１０．４ｇ／ｄ、を使用して同一の構造体から達成する
ことができる。こうして、同様なマルチフィラメントの
糸によりを提供されるファブリックの強度は、表１に記
載する標準の強度から約２５％〜３０％だけ変化するこ
とがある。本発明によるモノフィラメントは、典型的な
ファブリックにおいて使用されるほとんどのマルチフィ
ラメントのコードの代わりに使用することができる。

則−要□ａｓ　ｇ　ｉ？。

［ゴムのために準備（ｒｅａｄｙ−ｆｏｒ−ｒｕｂｂｅ
ｒ）Ｊされかつ、伸長および浸漬のような操作を必要と
しないで、ゴム製品中に組み込むことかでさる、本発明
の汁ましいモノフィラメントにおいて、収縮は６％より
小さく、好ましくは４．５％より小さく、そうでないと
、タイヤ、ベルトおよび同様な製品の大きさおよび均一
性は悪影響を受ける。本発明の［ゴムのために準備（ｒ
ｅａｄｙ−ｆｏｒ−ｒｕｂｂｅｒ）Ｊ　されたモノフィ
ラメントは、ゴムへのフィラメントの結合を促進する、
接着剤の被膜をフィラメント上にを有する。最も普通に
使用されている被膜は、レゾルシノール、ホルムアルデ
ヒドおよびラテックスの組み合わせを含有し、そして普
通にＲＦＬと呼ばれる。他の接着剤の被膜は、モノフィ
ラメントとゴムとの間の結合を促進するかぎり、使用す
るこぶ復字書　正字１天　本−震ｌ　乏　−！８＃　　
ふ　に；Ｊ、　；、シ　　〜　イフ／ント上の低いレベ
ル、０．５〜６．０％、のＲＦＬはゴムへのすぐれた接
着を生ずる。

接着剤は、モノフィラメントへ、モノフィラメントの被
覆のための典型的な方法のいずれにによっても適用する
ことができ、例えば、接着材料の分散液または溶液を含
有する浴中の浸漬、接着材料の分散液または溶液のフィ
ラメントへの噴霧、溶融したまたは純粋の液状接着剤の
フィラメント上への適用により、適用することができる
。好ましい方法において、撚られてないモノフィラメン
トを接着剤、例えば、ＲＦＬの水性分散液中に、０゜５
〜６重量％の接着剤が付着するように（乾燥フィラメン
ト基準で接着剤の乾燥重量）、浸漬する。

まだ湿っているモノフィラメントを１４９〜２６０°０
（３００〜５００’Ｆ）において炉処理して、モノフィ
ラメントをｌまたは２以上の段階で乾燥および固定する
。モノフィラメントの張力を加熱段階の間に制御し、そ
してモノフィラメントは所望の最終のコードの性質に依
存して延伸または緩和することができる。モノフィラメ
ントのための浸漬、延伸、固定の条件は、モノフィラメ
ントの延伸されたポリマーおよびモノフィラメントラ使
用する最終用途に適合するように調節する。ある種のモ
ノフィラメント、例えば、ポリエステルのモノフィラメ
ントについて、接着剤の被覆前に、フィラメントを接着
活性化剤で予備被覆することは有効である。ポリエステ
ルの典型的な予備被覆剤は、ＬＶＢＩインシアネート、
トラガカトゴムおよびエポキシ樹脂（Ｎ、Ｅ、Ｒ，−１
０Ａ）の混合物を水性分散液としてを含有する。他のエ
ポキシ、アジリジン、インシアネートまたはウレタンの
予備被覆剤、またはこのような予備被覆剤の組み合わせ
を使用することができる。

前述の特定の性質および接着剤の被膜をもつ、ｉａされ
た、本発明のモノフィラメントは、ゴム中の直接の埋め
込みために準備されている。製品は次の工程のいずれを
も必要としない：単一のまＩ；はプライの撚り、織製、
接着剤の浸漬、延伸または固定。フィラメントは撚りを
必要としないが、類似のマルチフィラメント糸はタイヤ
において所望のレベルの疲れ抵抗を達成するために単一
のおよびプライの撚りを要求することがよく知られてい
る。クリールのカレンダーリング、すなわち、ゴム中に
不織モノフィラメントのたて糸を埋め込んで、一般に平
行でありかつ均一に間隔を置いて配置されｔ；関係にモ
ノフィラメントをもつファブリツタを製造することは、
タイヤの構成における使用に適当なゴムファブリツタを
製造するために有利に用いられる。

本発明を以下の実施例によりさらに説明する。

これらの実施例において、報告する結果は次の試験法に
より決定する。

鳳鼠迭 コンディショニング二本発明の大きいデニールのモノフ
ィラメントは、大気の湿気と完全に湿分を平衡化するた
めに１０日までを必要とする。以下に記載するフィラメ
ントの試験において、完全な湿気を再び獲得するために
要求されるより少ない種々の時間を時々使用した。例え
ば、約０．　１２″の厚さの２０００デニールのモノフ
ィラメントは平衡化を達成するために約３日を要したが
、約０．０１８”の厚さの６０００デニールのフィラメ
ントは約５日を要した。要求される時間の実際の長さは
、モノフィラメントの厚さに依存する。

したがって、実施例のデニールおよびデニール依存性の
性質は、順次の工程で試験を実施するとき、変化した。

表の各々は、その表における性質へ適用可能な老化／コ
ンディショニングの期間を述べる。特許請求の範囲に記
載する性質について、測定は完全な湿気の平衡化におい
て意図する（デニールの２回の測定について、２４時間
の間隔は同一である）。

相対粘度：ポリアミドの相対粘度は、２５°Ｃにおいて
毛管粘度計で測定した、溶液および溶媒の粘度の比を意
味する。溶媒は１０重量％の水を含有するギ酸である。

溶液は前記溶媒中に溶解した８、４重量％のポリアミド
ポリマーである。

幅対厚さ比二幅対厚さ比は、スターレット（Ｓｔａｒｒ
ｅｔ）７２２型のディジタルのカリバーまたは同等の計
器で測定する。幅の測定のため、モノフィラメントをｒ
ＶＪに折り、そして「■」の両側を同時に測定し、測定
するゾーンのちょうど外側にｒＶＪの頂点を保持するこ
を保証することはべんりである。この技術は、モノフィ
ラメントが測定計器の面の間で傾斜して低い読みを与え
ないようにする。

モノフィラメントの接着剤の重量％：モノフィラメント
上の接着剤は、短い（１インチ以下）の区画に切断した
、接着剤処理した試料を秤量することによって決定する
。次いで、切断した試料のポリマ一部分を適嘉な溶媒（
ポリアミドについて熱ギ酸、ポリエステルについてトリ
クロロ酢酸および塩化メチレンの混合物）中に溶解する
。すすぎおよび乾燥後、溶解しない接着剤の重量を測定
し、そして溶解しない接着剤の重量を接着剤をもたない
モノフィラメントの重量で割り、そして１００を掛ける
ことによって、モノフィラメント上の接着剤％を決定す
る。

収縮：糸の収縮は、ＡＳＴＭ　　Ｄ−８８５−８５、節
３０．３に次のように記載されている基本的方法により
決定した； ｒ１９８８　　アニュアル・ブック・オブ・ＡＳＴＭ　
　規格；Ｖｏ　１．０７．０１　；繊維材料、糸、ファ
ブリックおよび一般的試験法」。

詳しくは、糸を１７７°Ｃに熱空気中で２分間０゜０５
ｇ／デニールの拘束力において加熱する。試験装置は「
テストライト・サーマル・シュリンケイジ・オーブン（
Ｔｅｓｔｒｉｅｔ　　Ｔｈｅｒｍａｌ　　Ｓｈｒｉｎｋ
ａｇｅ　　０ｖｅｎ）Ｊであつｔ二。

デニール：モノフィラメントを５５±２％ノ相対湿度お
よび７５±２′Ｆ′において、パッケージ上で特定しｌ
；期間の間、通常、モノフィラメントを作ってから２日
以上老化したとき、２４時間コンディショニングする。

モノフィラメントの９メートルの試料を秤量する。デニ
ールは９０００メートルの重量（グラム）として計算さ
れる。コードまＩ；はモノフィラメント上に存在する接
着剤についてのデニールの補正は、下に決定するように
フィラメント上の測定量の接着剤に基づいて行う。

引張り性質：紡糸しｔ；ばかりのモノフィラメントの引
張り試験前に、モノフィラメントをパッケージ上で最小
の特定した期間の間５５±２％の相対湿度および７５±
２下においてコンディショニングする（特記しない限り
）。フィラメントを紡糸から１０日以上老化したとき、
この期間は通常２４時間である。対照的に、ここに報告
した浸漬したコードについてのデニールおよび引張り性
質は、上に示した時間、温度および湿度におし）てかせ
の形態で緩和コンディショニングした試料について測定
する。記録インストロン単位装置を使用して、コンディ
ショニングしたモノフィラメントの応力／歪みの挙動を
特性づける。試料を少なくとも４０ｐｓｉｌ：維持され
た空気活性化４−Ｄ！インストロンクランプでつかむ。

試料を破断まで伸長し、その間モノフィラメントの応力
を歪みの関数として記録する。初期のゲージ長さは１０
インチであり、そしてクロスへ・７ドの速度は一定の１
２インチ／分に維持する。２４時間以上経過したモノフ
ィラメントについて、引張り性質は６インチ／分の一定
のクロスヘツド速度で測定した。

破断強度は、試料の破損前に達成される最大荷重であり
、そしてポンドまｔ；はキログラムで表される。

強力は破断強度をデニールで割った値から計算しくフィ
ラメント上の接着剤について補正後）、そしてグラム／
デニール（ｇ／ｄ）で表される。

伸びは、試料が破損したときの、試料中の歪みである。

モジュラスは、応力歪み曲線の初期の直線の部分への接
線の傾斜に１００を掛け、そして浸漬不含デニールで割
った値である。モジュラスは、股に、２％より小さい歪
みにおいて記録される。

結節強さは、直線の引張りと同一の方法で測定するが、
ただし試料の止め結びはモノフィラメント中に試験すべ
き試料の中点において結ぶ。試料の止め結びは、ある長
さのモノフィラメントをそれ自体の上にその長さのほぼ
中点に村いて交差し、モしてｌ端をそのように形成した
ループに通すことによって作る。モノフィラメントは巻
取りパッケージの湾曲のあるものをとる傾向があるので
、結節は別の試料のこの湾曲と結びかつそれに対抗させ
、そして２つの値を平均した。

靭性は、応力歪み曲線の下の面積を、インストロンのゲ
ージ長さと補正したデニールとの積で割ることによって
測定する。

熱、２ブライのストリップの接着試験 利用した試験は、ＡＳＴＭテストＤ−４３９３−８５と
同一であった；ゴム配合物への強化用コードまたはファ
ブリツタのストラップ剥離接着（１１３３−１１４２ベ
ージ；１９８５アニユアル・ブ／り・オブ・ＡＳＴＭ・
スタンダード、節７、Ｖｏ１、７．０１）、多少の変更
を伴う。使用した特定の変更は、単一にＲＦＬ浸漬した
、個々のモノフィラメントのタイヤコードを試験するこ
とであった。使用したゴムの素材は、天然ゴム（８０重
量部）、スチレン−ブタジェンゴム（２０部）、Ｎ３５
１ブラツク（３５部）、十少量の他の普通の成分の組み
合わせであった。浸漬したタイヤコードは、隣接するコ
ードが直接お互いに接触するように巻いた。例えば、４
．０００デニールの３　Ｗ　Ｔ　Ｒ浸漬したモノフィラ
メントのコードは、約２２木／インチを必要とした。ゴ
ム素材中に埋め込んだ後、試料を１６０°±２°Ｃで２
０分間１３４０ｋＰａの圧力で硬化した。熱接着は望ま
しいので、試験前に試料をインストロン炉内で１２０℃
で２５部５分間加熱した。分離力はオプションｌ（分離
力の高いおよび低いピークの間の中線）に基づいた。８
試料／たて糸を試験し、そして結果を平均の力（ポンド
／インチまたはｋｇ／ｃｍ）で報告しｔ；。

ファブリツタの曲げ剛性：ファブリック曲げ剛性は、ミ
テックス（Ｍｔｔｅｘ）ＭＫ　　ＩＩ　　曲げテスター
（ＩＤＲ製、マサシュセッツ州ニードハム）を使用して
測定する。この試験において、７アプリツタの試料、約
２インチ（５，１ｃｍ）長さおよび０．３７５インチ（
０，９５ｃｍ）幅を、お互いにかつ試料の長さ（２イン
チ）の寸法に対して平行に整列した試験コードを含有す
るゴム引ファプリツタから切断する。この試料は、試料
ブロック上に取り付けられたピンの間に、およびマイク
ロメーター上のピンと力変換器のアームとの間に挿入す
る。次いで、マイクロメーター上に取り付けられたピン
を調節して、ファブリツタの試料を力変換器のアームと
軽く接触させる。試料のブロックのピンから変換器のア
ームへの距離よ１インチである。試料のブロックを動か
して、試料を全身的に曲率を増加する円弧の中に入れる
（曲率＝１／湾曲の半径）。最大曲率は１．５ｉｎ″′
である。力変換器およびブロックの回転を測定する変換
器の出力をＸ−Ｙリコーダ−に供給する。試料上の曲げ
モーメントは、試料ブロックのピンと力変換器のアーム
との間の距離Ｘ力変換器への力に等しく、そして曲率は
ブロックの回転に比例するので、出力のプロットは糸の
モーメント−曲率の応答を与える。

モーメント−曲率のプロットの勾配は、試料の剛性に等
しく、そしてカー長さ２０単位を有する。

計器を巨盛り定め下の値、７アプリツタの代わりに挿入
した、計算した剛性の、０．００２インチ（０，００５
１ｃｍ）の厚さおよび０．５インチ（１，２７ｃｍ）幅
のステンレス鋼のストリップの勾配を測定することによ
って、測定を行う。ステンレス鋼のストリップの剛性は
、次の等式により計算する： Ｒ、−Ｗｃｔ　、３Ｅ　、／　ｌ　２、ここでＲ８−目
盛り定めストリップの剛性、 Ｗｏ−目盛り定めストリップの幅−０，５ｉｎ。

ｔｏ−目盛り定めストリップの厚さ＝０．００２ｎ５ Ｒ９−目盛り定めストリップのヤング率−３０゜０００
．０００ｐｓ　ｉ。

しｔ二がって： Ｒｇ−０，０１ｏ　　ｒ　　Ｒ２−１ｂ、＞目盛り定め
ストリップのプロットの勾配を、目盛り定めストリップ
の計算した剛性に分割して目盛り定め係数を得る。未知
の７アプリツタの試料の剛性は、その勾配Ｘ目盛り定め
係数に等しい。

項目の各々からの５つの７アプリツタの試料を上のよう
に測定し、そして結果を平均して、試験するゴム引７ア
プリツタについてのＲ値を得る。

ファブリツタの曲げ剛性（ｉｎ”−１ｂｓ／ｉｎ）は、
Ｒを試料のストリップの輻（０，３７５インチ）で割っ
て決定する。

屈曲疲れ：屈曲疲れは、試験コードを含有する２プライ
のゴム引ストリップを小さいプーリーの上にサイクリン
グ後、試験コードにおける強度の損失を決定することに
よって測定する。２プライのストリップは、ビルディン
グ（ｂｕｉｌｄｉｎｇ）ドラム上に０．０１５”の８０
　：　２０のＮＲ：　ＳＢＲゴムの９”Ｘ１８”のシー
トを巻き付けることによって調製する。次いで、ＲＦＬ
接着剤処理した試験コードを、ドラム上へ、旋盤を使用
してコードの間隔を均一に制御して、巻き付ける。

本数の係数を調節して３５％のリベット面積を得る。次
いで、０．０１５″の第２層を適用し、そしてこの複合
体を縫って捕捉された空気を除去する。このアセンブリ
ーをドラムから取り出し、８”　ｘ　９　”の片に切断
しくコードは９ｎの方向に平行）、そしてブライの各々
におけるコードがお互いに平行であるように、お互いの
上に配置する。

綿のキャンパスの２″×８″のストリップ（疲れテスタ
ーにおけるクランプのための握り表面を提供する）を、
たて糸の各々を横切って適用し、そしてゴムの０．３０
２　（５″×８”）のシートを使用して、２つの綿のス
トリップの間の区域を充填する。これらの材料をパッド
の両側に適用する。

次いで、２プライのパッドをプラテンプレス中で２０分
間１６０℃で７トンの圧力下に硬化する。

硬化したパッドを冷却し、８時間５５％の相対湿度およ
び７５″Ｆにおいてコンディショニングし、次いでｌ”
Ｘ９”のストリップに切断する。次いで、ストリップを
７／１６”の直径のプーリーのまわりに１８０°曲げ、
そして端の各々をスコツト・フレックス（Ｓｃｏｔｔ　
　Ｆｌｅｘ）テスター（ｚ型）（Ｓｃｏｔｔ　　Ｔｅ５
ｔｅｒｓ　　ＩｎＣ０製、ニューシャーシ−Ｈプロピデ
ンス）にクランプし、そして端に１５０１ｂの荷重をか
ける。

次いで、ストリップをプーリーの上で２５０サイクル／
分の速度で合計２３０，０００回曲げ、その間１００°
Ｃの周囲温度を維持する。次いで、プーリーに最も近い
プライからのコードをパッドから取り出しくパッドを２
４時間ストツダード（Ｓｔｏｄｄａｒｄ）溶媒およびフ
レオン（Ｆｒｅ。

ｎ）＋１３の５０１５０ブレンド中でパッドをソーキン
グ後）、次いで引張り強さをインストロンで測定する。

保持される強度を曲げなかったパッドから取り出したコ
ードと比較する。屈曲疲れ保持強度は、次の等式から決
定する：保持された強度−１００ｘ（疲れ試験した強度
／疲れ試験しない強度）。

インフレーションの成長 初期のタイヤの大きさは、タイヤを適当なリムに取り付
け、そしてタイヤを５ｐｓｉにインフレーションした後
、決定した。タイヤを５ｐｓ　ｉで４時間１００″Ｆ′
において保持、した後、円周を柔軟なスチールのテープ
を使用して測定した（トレッドの中心で）。測定の間、
型の７ラツシングを回避するように注意した。１組のカ
リバーを使用してタイヤの側壁の幅の３つの異なる部分
において（成長後の最終の測定を同一スポットで行うこ
とができるように、１２０°で離れた位置にしるしをつ
ける）、断面の幅を測定する。次いで、タイヤを適当な
圧力（３２ｐｓｉの最大の許容されうる膨張圧力を有す
る荷重範囲ｒＩ３Ｊのタイヤについて２４ｐｓｉ、３６
ｐｓｉ１７）最大の許容されうる膨張圧力を有する荷重
範囲Ｉ’ＣＪのタイヤについて２８ｐｓ　ｉｓ　４０ｐ
ｓ　ｉの最大の許容されうる膨張圧力を有する荷重範囲
ｒＤＪのタイヤについて３２ｐｓｉ）に膨張させ、そし
てその圧力に２４時間１００″Ｆにおいてほしする。２
４時間の期間の終わりに、円周および断面の幅（Ｃ３Ｗ
）をより高い圧力において測定する。断面の高さ（Ｃ５
Ｈ）は、次の関係式を使用して円周測定値から計算する
： Ｃ３Ｈ−［（円周／３．１４）−車のリムの直径１／２ タイヤのインフレーションの成長は、断面の幅および断
面の高さの平均の成長から計算する。例えば、７．７５
−１４の荷重の範囲のＤタイヤについて、 インフレーションの成長（％）　−１００［［Ｃ３Ｈ（
３２ｐｓｉ＋ｃｓ）Ｉ（５ｐｓｉ）］　＋［Ｃ３Ｗ（３
２ｐｓｉ）＋Ｃ５Ｗ（５ｐｓｉ）］　　　２］／２ 転がり抵抗二転がり抵抗は、次の論文に記載されている
トルクセン−法を使用して測定する：Ｒ０Ｌ、ケー７工
（Ｋｅ　ｅ　ｆ　ｅ）およびＡ、Ｓ、カラレフ（Ｋａｒ
ａｌｅｋ）、［タイヤの転がり抵抗の精密測定（Ｐｒｅ
ｃｉｓｉｏｎ　　Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ　　ｏｆ　　
Ｔｉｒｅ　　ＲｏｌｌｉｎｇＲｅｓｉｓｔａｎｃｅ）Ｊ
、ＡＣ３Ｒｕｂｂｅｒ　　Ｄｉｖｉｓｉｏｎ　　Ｓｙｍ
ｐｓｉｕｍ：Ｔｉｒｅ　　Ｒｏｌｌｉｎｇ　　Ｒｅ５ｉ
ｓｔａｎｃｅ　（Ｏｃｔｏｂｅｒ　　１９８２）、ｐｐ
７８　１０４、Ｄ、Ｊ、５ｃｈｕｒ　ｉｎｇ編、１９８
３゜スリップ角度を調節して側面の力をゼロにし、そし
て転がり抵抗を、Ｐ１５５／８０Ｒ１３タイヤについて
、５０ｍｐｈ、３０ｐ　ｉ　ｓのインフレーション圧力
および６７５ポンドの荷重で測定した。

コーナリング係数：コーナリング係数は、転がり抵抗の
測定に使用したのと同一の装置を使用して測定する。タ
イヤをまず９０分間７　Ｑｍｐｈ。

１００％のＴＲＡ　（Ｔｉ　ｒｅ　　ａｎｄ　　Ｒ１ｍ
Ａｓ　ｓｏｃ　ｉ　ａ　ｔ　１ｏｎ）定格荷重で試験す
る。

冷却後、タイヤを４時間７５′Ｆおよび２６ｐｓｉにお
いてコンディショニングする。次いで、タイヤを５分間
３５ｍｐｈで特定した試験荷重（Ｐｉ５５／８０Ｒ１３
について６３８　１ｂｓ）で加温する。次いで、タイヤ
が０から＋３°におよび０から一３″にかじ取りされる
とき、スリップ角度を１．２５°／秒で変化させて、横
方向の力をスリップ角度の関数として記録する。コーナ
リング力／スリップ角度のプロット（ｌｂｓ／’）の勾
配を、タイヤへの試験荷重で割って、コーナリング係数
を得る。

タイヤの温度：走行するタイヤの温度は、熱電対を、車
の試験の間、タイヤの含有される空気空洞中に挿入して
決定する。熱電対をタイヤへスリップ−リングアセンブ
リーを経て接続し、そして温度を連続的に測定した。

ＤＯＴ段階荷重耐久試験：実施した試験は、モーター・
ビヒクル・セイプテイー規格（Ｍｏｔ。

ｒ　　　Ｖｅｈｉｃｌｅ　　　５ａｆｅｔｙ　　　５ｔ
ａｎｄａｒｄ）Ｎｏ、１１９、部５７１．５１１９−１
゜Ｒｅｖ、２／７／７４、十試験への延長、に記載され
ている基本的試験である。

タイヤを適当な試験リムに取り付け、タイヤの１つの側
にしるしした最大荷重定格に対応するインフレーション
圧力に膨張させ、そして３時間１００″Ｆ′においてコ
ンディショニングする。圧力を必要に応じて検査し、そ
して再調節する（７．７５−１４の荷重範囲のＤタイヤ
について４０ｐｓｉ）。タイヤを５０ｍｐｈで７５％（
最大の定格の）の荷重において７時間、９７％の荷重に
おいて１６時間および１１４％の荷重において２４時間
試験する。ＤＯＴ−１１９を越えた試験において、速度
を５３　ｍ　ｐ　ｈに増加し、次いでタイヤを５００マ
イル１２０％、１３０％１１１０．の各々において走行
させ、破損するまで５００マイル毎に荷重を５％の増分
で増加する。

乗用車のタイヤおよびトラックのタイヤのビード区域の
耐久性：この試験は、高い荷重の適用により、ターンア
ップ区域のまわりにに曲げタイプの疲労を誘発する（熱
劣化の妨害なしに）ように設計する。

タイヤを適当な型側用の試験リムに取り付け、そしてｌ
ＯＯ下において４時間２４ｐｓｉでコンディショニング
する。圧力を特定の荷重範囲についてゆるされた最大ｐ
ｓｉに再び調節し、次いでさらに４時間コンディショニ
ングする。

次いで、タイヤを疲労するまで次ぎの順序で３Ｑｍｐｈ
で試験する：９０％の荷重、２時間；ｌ１５％の荷重、
２時間；１５０％の荷重、２０時間；１７０％の荷重、
２０時間；１９０％の荷重、２０時間；および２１０％
の荷重、疲労するまで。

カーカス強度二カーカス強度は、コードの強度（ｌｂ）
にカーカスファブリック中のコードの本数／インチを掛
け、そしてその値にタイヤ中のカーカスのブライの数を
掛けること（こよって計算する。

リベット面積：リベット面積は、カーカスまたはベルト
のブライ中の強化されないゴムの量の測度であり、そし
て次の等式により計算される：リベット面積−１００［
４−（コードの幅×本数／ファブリツタの単位幅）］。

実施例１〜７ この実施例は、種々の性質を有し、そして異なる旭理量
で製造された、本発明による長円形のポリ（ヘキサメチ
レンアジパミド）のモノフィラメントの製造をお載する
。実施例の各々について、パラメーターおよび方法の条
件は、対応するカッコの番号で線で表３に記載されてい
る。

高い品質のポリ（ヘキサメチレンアジパミド）ポリマー
を、７０の相対粘度を有する連続的重合装置においてつ
くり、そして［３］　ｋｇ／時間の速度で、丸い角打よ
び寸法［４１を有する長方形の紡糸口金を通して、［２
］の幅対厚さ比（延伸後）ヲもつ［１１デニールフイラ
メント（延伸後）に押出し、　［５］　　ｃｍの空気ギ
ャップを通して下向きに垂直に進行させ、そして［６］
’Ｃ！の水中で約［７］　ｃｍの距離で急冷する。水で
急冷した後、フィラメント上の残留急冷水の量を空気噴
射中の空気の流れの調節により再び調節して、フィラメ
ントの表面上の水の量をモノフィラメントの乾燥重量の
１０〜２５重量％にする。次いで、湿ったモノフィラメ
ントを順次に引きロールに［８］ｍｐｍで、予備張力ロ
ールに［９］　ｍｐｍで、そして供給ロールに［１０］
ｍｐｍで前進させる。供給ロール後、水をモノフィラメ
ントに、フィラメントを［１１］　ｇ／分の速度で供給
されるフェルトのフィックス（ｗｉｃｋｓ）と接触させ
ることにより、添加しくフィラメントの乾燥重量に基づ
いて１３％の水）そしてフィラメントを３６ｃｍの長さ
のスチーマ−中に前進させ、そして［１３１ｐｓｉｇお
よび［１４］°Ｃの飽和水蒸気で処理する。スチーマ−
は入口および出口の水蒸気膨張室を有し、これらの室は
真空源に接続されていて、水蒸気がプラントの環境中に
漏れるのを防止している。延伸点は入口水蒸気膨張室内
に維持されている。なおスチーマ−内に存在するが、出
口端付近にある間、モノフィラメントは約６０°Ｃの温
度の水を含有しかつ約４ガロン／時間の速度で流れる、
約３ｃｍの長さの浴を通して走行する。モノフィラメン
トの表面は浴中で冷却された後、スチーマ−を去る。次
いで、モノフィラメントは空気ストリッパーに行き、こ
こで表面の水のほとんどまフィラメントから乾燥フィラ
メントの重量のく２％の水のレベルに除去される。次い
で、モノフィラメントは第１段階の延伸ロールへ行き、
このロールは［１５］’Ｃに加熱されており、モして［
１６］　ｍｐｍで回転している。次いで、フィラメント
を約１２７ｃｍの長さの輻射ヒーターに約［１７１℃の
平均温度において３回に通過前進させる。

３つの制御した速度の方向が変化するロールを使用して
、モノフィラメントをヒーターを通して前進させ、そし
て各通過における延伸の量を制御する。ロール速度は、
通過ｌ前において［１８］ｍｐｍ１通過２前において［
１９］ｍｐｍ、通過３前において［２０］　ｍｐｍ、そ
して通過３後［２１］　ｍｐｍである。次いで、モノフ
ィラメントを第２段階の延伸ロールに約［２２］ｍｐｍ
で、レットダウンロールに約［２３］ｍｐｍで、そして
巻き取りに前進させる。巻き取り張力は約［２４１グラ
ムであり、そしてすぐれたパッケージの形成が得られる
ように調節する。

この方法の生成物は長円形のモノフィラメントであり、
これらの２４時間のコンディショニング後の性質を表４
に示し、そして実施例８．９およびｌＯに記載する方法
により製造された）浸漬コードおよびゴム内の性質を表
５に示す。

ｑコ　　　ト αコ αつ　　　！ｒ タイヤの構成 実施例８および９において、対照および実施例のラジア
ルタイヤは、ラジアルタイヤ製品装置（ＮＭＲ，Ｉｎｃ
、製、ＲＦ　　１２１６型）で、２段階で製造した。製
造したタイヤは、バグー〇−マチック（Ｂａｇ−０−Ｍ
ａヒｉｃ）硬化プレス（Ａｋｒｏｎ　　５ｔａｎｄａｒ
ｄ　　Ｃｏ、＠）で成形および硬化した。

対照ポリエステルのタイヤコードに使用したＤ−４１７
Ｂ浸漬浴は、次のものから構成されていた：水（８３，
７１ｉ量部）；トラガカトゴム、２％の溶液（２，０重
量部）；Ｎ、Ｅ、Ｒ，−０１０エポキシ樹脂（１，４重
量部）；およびＬＶＢＩイソシアネートのスラリー　２
５％の分散液（１２，９重量部）。

Ｄ−５Ａはレゾルシノール−ホルムアルデヒド−ラテッ
クスに基づく接着剤であり、そしてポリエステルのタイ
ヤコードを製造するとき、インシアネートに基づく下塗
り接着剤の上に適用して、ゴムへの接着を促進する。ナ
イロンのモノフィラメントのタイヤコードを製造すると
き、Ｄ−５Ａはイソシアネートの下塗りの存在下に使用
する。

バイアス軽量（ｌｉｇｈｔ）トラック対照タイヤ バイアス軽量トラックタイヤを、バイアス乗用車タイヤ
の型（７，７５−１４）において過剰構成（４ブライの
カーカス）することにより模擬した。これらの７．７５
−１４　（荷重範囲Ｄ）タイヤは、２１Ｏフイラメント
を含有する１２６０デニールのナイロンタイヤ糸（Ｔ−
７２８，デュポン社）を使用して調製した。コードを１
０回／インチ単一の撚りおよび１０回／インチブライ撚
りを使用して調製した。生繊維材料のコードをＲＦＬ上
塗りを使用して接着剤処理し、２７５″Ｆ′／８３秒／
１％における炉内で乾燥し、そして、それぞれ、４２０
’Ｆ／４８秒／１２％および４１０下／７７秒／−２％
において硬化した。タイヤのカーカスプライ中のコード
の数を調節して、約１１５０ポンド／インチ／ブライの
カーカス強度を得ｔ；（表６．７および８）。カーカス
のゴム素材は１５ミルのスキムであり、そして天然ゴム
およびＳＢＲ（スチレン−ブタジェンゴム）で８０：２
０の比において構成した。カーカスの７アプリンクを３
１’のバイアス角度（ファブリック中のコードに対して
垂直の線から測定しＩ；）で切断した。

トレッド／側壁を単一の片で２５ニア５の天然ゴム：　
ＳＢＲの素材から押出した。インターライナーはクロロ
ブチルおよび天然ゴムから７０　：　３０の比で構成し
た５０ミルの厚さのシートから成っていた。タイヤをこ
れらの成分からｌ対の適当ななど一ドおよびシエイファ
ーフアプリツタと一緒にＮＲＭ機械を使用して構成した
。タイヤはファイヤーストーン（Ｆｉｅｒｓｔｏｎｅ）
７．７５−１４デラツクスチヤンピオン型を使用して硬
化サイクル（温度−２９５下、圧力−２７５ｐｓｉ。

時間−５１分）でバッグ−〇−マチクックプレスにおい
て硬化した。硬化直後、タイヤを３２分間５０ｐｓｉで
硬化後のインフレーションを行った。

実施例８および９−バイアス軽量トラックタイヤ ７．７５−１４模擬バイアス軽量トラツクタイヤ、実施
例８および９、を、バイアス対照と同じ方法で作ったが
、ただしカーカスプライのための強化用コードは、ナイ
ロンのマルチフィラメントコードの代わりに、それぞれ
、実施例２および６のポリ（ヘキサメチレンアジパミド
）のモノフィラメントであっｔ；。モノフィラメントは
、生繊維材料に転化するために、撚りまたはプライイン
タを必要としなかった。モノフィラメントは、ＲＦＬ（
レゾルシノールホルムアルデヒド−ラテックス）の上塗
り（下塗りなし）を使用して接着剤処理し、そして炉内
で４２０’Ｆ／６０秒の露出／１゜５％の加えた延伸で
硬化しＩ；。タイヤのカーカスプライ中のコードの数は
、対照とほぼ同一の強度の、約１１６０ボンド／インチ
／ブライのカーカス強度を与えるように調節した。バイ
アス軽量トラックタイヤを、バイアス対照について使用
したの・ちと、同一方法で、そして同一の他の成分およ
びゴム素材および設計で、ナイロン七ノフィラメント強
化ファブリックの４プライから構成した。

（表６）。

表６は、実施例８および９、およびバイアス対照につい
てのタイヤの設計のデータを示す。表７は、ＤＯＴ１１
９段階の荷重耐久試験についての結果を表す。実質的に
少ない繊維を使用してさえ、実施例８のタイヤは、含有
される空気の温度により実証されるように、有意に低い
熱の発生を示した。また、実施例８のタイヤは、予期せ
ざることには、バイアス対照より、低い成長、低い転が
り抵抗および高いコーナリング係数を示した。

実施例９のタイヤは、タイヤが高いリベット面積を有す
る、本発明の他のモノフィラメントで作ったタイヤにお
ける同一の種類の利点を示す。

モノフィラメントの７アプリツタのすべての４プライの
本数は、５３７０および６３５０デニルのモノフィラメ
ント（それぞれ、実施例２および６）を使用して作った
ファブリックについて、驚くほど容易に、ビードの上に
一緒に折り返されｌこ　。

ファブリックの曲げ剛性の測定は、等しい強度のマルチ
フィラメントのポリエステルの７アプリツタより実際に
低い剛性である、それぞれ、実施例２および３の、５３
７０および６３１０デニールのモノフィラメントを使用
して作ったモノフィラメントの７アプリツタを示した。

ラジアル対照タイヤ ラジアル乗用車タイヤを、カーカス強化のためｌプライ
のポリエステルファブリック、ベルトのため２プライの
ｌＸ４Ｘ０．２５のスチールコード、およびキャッププ
ライのため１ブライのナイロンファブリックを利用して
構成した。カーカスコードために利用した糸は、普通の
１．０００デニールの１９２フイラメントのＴ−９００
タイヤ糸（Ｈｏｅｃｈｓｔ−Ｃｅｌａｎｅｓｅ　　Ｃｏ
、）であった。この糸は１．０００／ｌ／２コード構成
に、１１回／インチの撚りをプライインタおよびケーブ
リングの双方の工程に付与して、撚った。

次いで、このコードを２つの炉の方法で普通の２工程の
接着剤浸漬を使用して熟時延伸した。用いｔ；特定の条
件は、４７０／４２０下、５０／８０秒の露出時間、３
１０％の適用した延伸、Ｄ４１７Ｂ／Ｄ−５Ａ接着剤で
あった。次いで、カーカスファブリツタを、得られるフ
ァブリックが一般に均一に間隔を置いた関係で走行する
コードを有するように、ドラム巻き取り法を使用して単
一のコードから形成した。２プライの２０ミルのスキミ
ラ’−（８０％の天然ゴム／２０％のスチレンブタジェ
ンゴム）を、カーカスファブリックの調製において使用
した。ベルトのプライおよびキャッププライを、同様な
ドラム巻き取り法を使用して、スチール：！−）’およ
び８４０／ｌ／２ナイロンコードから形成した。次いで
、Ｐ１５５／８０Ｒ１３タイヤを、タイヤ構成装置（Ｎ
ＭＲＣｏｒｐ−）を使用して、このファブリックから構
成した。

このタイヤの構成に使用した他の成分は、スチレン−ブ
タジェン／天然ゴムのブレンドから押出したトレンドお
よび側壁区画、クロロブチル／天然ゴムのインターライ
ナーの５０ミルの厚さのシート、インターライナーとカ
ーカスとの間に挿入されたカーカスストックの２０ミル
のクツション、および１対のゴム包装４−ワイヤ／４−
回ビードであっｔ；。カーカスプライの端はタイヤビー
ドの上に持ち上げ、プライの端はビードを越えて約２イ
ンチ延びている。生タイヤをバグー〇−マチックタイヤ
硬化プレスで約２９５下において、商用Ｐ１５５／８０
Ｒ１３タイヤ型を使用して硬化した。タイヤの構成およ
びラジアルタイヤの試験結果の追加の詳細は、表９に記
載する。

実施例ＩＯのタイヤ Ｐ１５５／８０Ｒ１３ラジアル乗用車タイヤを、ラジア
ル対照と同一の構成を使用して製造したが、ただし実施
例５０４５４０デニールのポリ（ヘキサメチレンアジパ
ミド）のモノフィラメント（４゜８の幅対厚さ比、８５
ポンドの破断強度および７０の相対粘度）のｌプライを
カーカスの強化に使用した。モノフィラメントのコード
を浸漬延伸するために使用した方法の条件は、４２０’
Ｆ／６０秒の露出／１．５％の加えた延伸であっｌ；。

単一の工程び接着剤（２０％のＤ−５Ａ）は、モノフィ
ラメントのために要求されるもののすべてであった。フ
ァブリツタ中のモノフィラメントの本数は、１ポリエス
テルのラジアル対照ファブリツタと同のカーカス強度を
得るように選択しＩ；。

タイヤの試験は２つのタイヤ／項目について実施し、そ
して平均の結果を表９に記載する。実施例１Ｏのモノフ
ィラメントのタイヤは、インドアーの試験車について試
験するビード面積の耐久性（ＢＡＥ）において明瞭にす
ぐれた耐久性を示した。モノフィラメントのタイヤは、
ＢＡＥ試験の間に熱電対で監視した含有された空気の温
度（ＣＡＴ）により実証されるように、走行中わずかに
低かった。実施例５から作り、そしてタイヤのカーカス
の構成に使用したモノフィラメントの７アプリノクの曲
げ剛性は、４４５０デニールのモノフィラメントのわず
に１／２の合計のデニールをを有した、マルチフィラメ
ント１０００／ｌ／２のポリエステルコードから作った
、等しいカーカス強度の７アプリツタより有意に低かっ
た（表１Ｏ）。

本発明の主な特徴および態様は、次の通りである。

１、延伸熱可塑性ポリマーのモノフィラメントであって
、前記モノフィラメントはそれについて約２．０より大
きい幅対厚さ比（ＷＴＲ）および約１．２２／（密度）
１／２より大きい幅（ｍｍ）を定める横長の形の断面を
有し、前おモノフィラメントは約１０００より大きいデ
ニール、約７゜５ｇ／ｄより大きい強力および約４５ｇ
／ｄより大きいモジュラスを有し、デニールと幅対厚さ
比（ＷＴＲ）との間の関係は、等式： ここで強力はｇ／ｄで表され、ｎは−１，０、Ｌ　２．
３．４であり、ＦＳＲ（ファブリック強度比）は０．９
５〜１．２５であり、そして密度はｇ　／　ｃ　ｃで表
される、 により定義されることを特徴とする、延伸熱可塑性ポリ
マーのモノフィラメント。

２、前記熱可塑性ポリマーはポリアミドのホモポリマー
およびポリエステルのホモポリマーおよびコポリマーか
ら成る群より選択される、上記第１項記載のモノフィラ
メント。

３、前記熱可塑性ポリマーは少なくとも約９０％の少な
くとも１種のポリ（ε−カグロラクタム）またはポリ（
ヘキサメチレンアジパミド）からなるポリアミドから成
る群より選択される、上記第１項記載のモノフィラメン
ト。

４、前記熱可塑性ポリマーはポリ（ヘキサメチレンアジ
パミド）である、上記第１項記載のモノフィラメント。

５、前記熱可塑性ポリマーはポリ（エチレンテレフタレ
ート）である、上記第１項記載のモノフィラメント。

６、前記モノフィラメントは約８．０ｇ／ｄ以上の強力
および約５０ｇ／ｄより大きいモジュラスを有する、上
北第３項記載のモノフィラメント。

７、前記モノフィラメントは少なくとも３ないし約１３
ミクロンの厚さの表面層を有し、前記層はコアより低い
配向および１．５７より小さい前記表面層におけるポリ
マーについての平行屈折率を有する、上記第３項記載の
モノフィラメント。

８、前記ポリアミドは約５０より大きい相対粘度を宵す
る、上記第３項記載のモノフィラメント。

９、前記モノフィラメントは約０．７ｇ−ｃｍ／デニー
ル−ｃｍの靭性を有する、上記第３項記載のモノフィラ
メント。

ｌＯ１約５．０ｇ／ｄより大きい結節強さを有する、上
記第３項記載のモノフィラメント。

１１、前記モノフィラメントの前記断面は長円形である
、上記第１項記載のモノフィラメント。

１２、前記デニールは約２０００である、上記第１項記
載のモノフィラメント。

１３、前記幅対厚さ比は約２０より小さい、上記第１項
た載のモノフィラメント。

１４、前記ＦＳＲ（ファブリック強度比）は１゜００〜
１．２０である、上記第１項記載のモノフィラメント。

１５、強化材として上記第１項記載のモノフィラメント
を含有するゴムマトリックスからなることを特徴とする
、ゴム引ファブリツタ。

１６、前記モノフィラメントは撚りを実質的に含まず、
そして前記ファブリツタ中に一般に平行にかつ一般に均
一に間隔を置いた関係で配置されている、上記第１項記
載のモノフィラメント。

１７、延伸熱可塑性ポリマーのモノフィラメントであっ
て、前記モノフィラメントはそれについて約２．０より
大きい幅対厚さ比（ＷＴＲ）および約１．２２／（密度
）１／２／より大きい輻（ｍｍ）を定める横長の形の断
面を有し、前記モノフィラメントは約１０００より大き
いデニール、約７゜５　ｇ　／　ｄより大きい強力、約
４５ｇ／ｄより大きいモジュラス、および６％より小さ
い収縮を有し、デニールと幅対厚さ比（ＷＴＲ）との間
の関係は、等式： ここで強力はｇ／ｄで表され、ｎは−１、ｏ、１．２．
３．４であり、ＦｓＲ（７アブリツク強度比）は０．９
５〜１．２５であり、そして密度はｇ／ｃｃで表される
、 により定義され、前記モノフィラメントはその重量に基
づいて約０．５〜約６．０重量％の接着剤の被膜を有す
ることを特徴とする、延伸熱可塑性ポリマーのモノフィ
ラメント。

１８、前記熱可塑性ポリマーはポリアミドのポモポリマ
ーおよびポリエステルのポモポリマーおよびコポリマー
から成る群より選択される、上記第１７項記載のモノフ
ィラメント。

１９、前記熱可塑性ポリマーは少なくとも約９０％の少
なくとも１種のポリ（ε−カプロラクタム）またはポリ
（ヘキサメチレンアジパミド）からなるポリアミドから
成る群より選択される、上記第１７項記載のモノフィラ
メント。

２０、前記熱可塑性ポリマーはポリ（ヘキサメチレンア
ジパミド）である、上記第１７項記載のモノフィラメン
ト。

２１、前記熱可塑性ポリマーはポリ（エチレンテレフタ
レート）である、上記第１７項記載のモノフィラメント
。

２２、前記モノフィラメントは約８．０ｇ／ｄ以上の強
力および約５０ｇ／ｄより大きいモジュラスを有する、
上記第１９項記載のモノフィラメント。

２３、前記モノフィラメントは少なくとも３ないし約１
３ミクロンの厚さの表面層を有し、前記層はコアより低
い配向および１．５７より小さい前記表面層におけるポ
リマーについての平行屈折率を有する、上記第１９項お
載のモノフィラメント。

２４、前記ポリアミドは約５０より大きい相対粘度を有
する、上記第１９項お載のモノフィラメント。

２５、前記モノフィラメントは約０．７ｇ−ｃｍ／デニ
ール−ｃｍの靭性を有する、上お第１９項記載のモノフ
ィラメント。

２６、約５．０ｇ／ｄより大きい結節強さを有する、上
記第１９項記載のモノフィラメント。

２７、前記モノフィラメントの前記断面は長円形である
、上記第１７項記載のモノフィラメント。

２８、前記デニールは約２０００である、上記第１７項
記載のモノフィラメント。

２９、前記幅対厚さ比は約２０より小さい、上記第１７
項記載のモノフィラメント。

３０、前記収縮は４．５％より小さい、上記第１７項お
載のモノフィラメント。

３１、少なくとも１対のビード部分および前記ビード部
分の回りを取り囲んだ少なくとも１つのカーカスプライ
からなり、前記カーカスプライの各々は上記第１−１４
項のいずれかに記載のモノフィラメントを含有するゴム
引ファブリツタからなることを特徴とする、タイヤ。

３２、前記モノフィラメントは撚りを実質的に含まず、
そして前記ファブリツタ中に一般に平行にかつ一般に均
一に間隔を置いた関係で配置されている、上記第３１項
記載のタイヤ。

【図面の簡単な説明】

第１ａ図および第１ｂ図は、本発明による好ましいモノ
フィラメントの断面図である。 第２図は、本発明による好ましいクラスのモノフィラメ
ントについての幅対厚さ比に対してプロトしたデニール
を示す。 ＩＯモノフィラメント １２　　　長方形 Ｘ幅 ｙ　　　　　厚さ 図面の浄Ｂ（内容に変更なし） 手続補正書彷式） ％式％ １、事件の表示 平成１年特許願第１８３５２５号 ２、発明の名称 タイヤコードのモノフィラメント ３、補正をする者 事件との関係　　　　特許出願人 名称　イー・アイ・デュポン・デ・ニモアス・アンド・
カンパニー ４・代理人　〒１０７ ５、補正命令の日付 ６、補正の対象 なし １ν、１−−→

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、延伸熱可塑性ポリマーのモノフィラメントであって
   、前記モノフィラメントはそれについて約２．０より大
   きい幅対厚さ比（ＷＴＲ）および約１．２２／（密度）
   ＾１＾／＾２／より大きい幅（ｍｍ）を定める横長の形
   の断面を有し、前記モノフィラメントは約１０００より
   大きいデニール、約７．５ｇ／ｄより大きい強力および
   約４５ｇ／ｄより大きいモジュラスを有し、デニールと
   幅対厚さ比（ＷＴＲ）との間の関係は、等式： デニール＝［｛２３３×ＷＴＲ×（１．２２５）＾ｎ｝
   ／｛（強力）（ＷＴＲ−．２１５）＾１＾／＾２｝］＾
   ２×（ＦＳＲ／密度）ここで強力はｇ／ｄで表され、ｎ
   は−１、０、１、２、３、４であり、ＦＳＲ（ファブリ
   ック強度比）は０．９５〜１．２５であり、そして密度
   はｇ／ｃｃで表される、 により定義されることを特徴とする、延伸熱可塑性ポリ
   マーのモノフィラメント。 ２、強化材として上記第１項記載のモノフィラメントを
   含有するゴムマトリックスからなることを特徴とする、
   ゴム引ファブリック。 ３、延伸熱可塑性ポリマーのモノフィラメントであつて
   、前記モノフィラメントはそれについて約２．０より大
   きい幅対厚さ比（ＷＴＲ）および約１．２２／（密度）
   ＾１＾／＾２より大きい幅（ｍｍ）を定める横長の形の
   断面を有し、前記モノフィラメントは約１０００より大
   きいデニール、約７．５ｇ／ｄより大きい強力、約４５
   ｇ／ｄより大きいモジュラス、および６％より小さい収
   縮を有し、デニールと幅対厚さ比（ＷＴＲ）との間の関
   係は、等式： デニール＝［｛２３３×ＷＴＲ×（１．２２５）＾ｎ｝
   ／｛（強力）（ＷＴＲ−．２１５）＾１＾／＾２｝］＾
   ２×（ＦＳＲ／密度）ここで強力はｇ／ｄで表され、ｎ
   は−１、０、１、２、３、４であり、ＦＳＲ（ファブリ
   ック強度比）は０．９５〜１．２５であり、そして密度
   はｇ／ｃｃで表される、 により定義され、前記モノフィラメントはその重量に基
   づいて約０．５〜約６．０重量％の接着剤の被膜を有す
   ることを特徴とする、延伸熱可塑性ポリマーのモノフィ
   ラメント。 ４、少なくとも１対のビード部分および前記ビード部分
   の回りを取り囲んだ少なくとも１つのカーカスプライか
   らなり、前記カーカスプライの各々は上記第１〜１４項
   のいずれかに記載のモノフィラメントを含有するゴム引
   ファブリックからなることを特徴とする、タイヤ。