JPH02168022A - 軸受部品 - Google Patents
軸受部品Info
- Publication number
- JPH02168022A JPH02168022A JP63323872A JP32387288A JPH02168022A JP H02168022 A JPH02168022 A JP H02168022A JP 63323872 A JP63323872 A JP 63323872A JP 32387288 A JP32387288 A JP 32387288A JP H02168022 A JPH02168022 A JP H02168022A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- retained austenite
- shot peening
- reinforced
- rolling element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 58
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims abstract description 27
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 12
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract description 17
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 abstract description 15
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 18
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 12
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- UCTWMZQNUQWSLP-VIFPVBQESA-N (R)-adrenaline Chemical group CNC[C@H](O)C1=CC=C(O)C(O)=C1 UCTWMZQNUQWSLP-VIFPVBQESA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分５′ｆ）
本発明は、ポールベアリングのレースや等速ジヨイント
のレース等、転動体に接触する軸受部品に関する。
のレース等、転動体に接触する軸受部品に関する。
（従来の技術）
例えば、車両用等速ジヨイントは、第５図に示すように
、一方の回転軸１の一端に取付けられたアウタレース３
と、他方の回転軸２の一端に取付けられたインナレース
４と、ケージ５によって保持され両レース３，４の軌道
溝３ａ 、 ４ａ間で転動するポール６とから成ってい
る。か＼る等速ジヨイントにおいて、前記アウタレース
３およびインナレース４はポール６から繰り返し高荷重
を受けて疲労し、主としてその軌道面にピンチングやフ
レーキングが発生して寿命に達するようになる。
、一方の回転軸１の一端に取付けられたアウタレース３
と、他方の回転軸２の一端に取付けられたインナレース
４と、ケージ５によって保持され両レース３，４の軌道
溝３ａ 、 ４ａ間で転動するポール６とから成ってい
る。か＼る等速ジヨイントにおいて、前記アウタレース
３およびインナレース４はポール６から繰り返し高荷重
を受けて疲労し、主としてその軌道面にピンチングやフ
レーキングが発生して寿命に達するようになる。
上記疲労寿命対策として、従来より種々の方策が採られ
ており、例えば、浸炭焼入れや高周波焼入れによって表
面硬さと圧縮残留応力とを高める対策が広〈実施されて
いる。しかしながら、この対策によれば、第６図に点線
ａ（浸炭焼入れ）および−点鎖線ｂ（高周波焼入れ）で
示すように、得られる表面硬さはＨマ８００程度であり
、期待するほど寿命が延びないという問題があった。
ており、例えば、浸炭焼入れや高周波焼入れによって表
面硬さと圧縮残留応力とを高める対策が広〈実施されて
いる。しかしながら、この対策によれば、第６図に点線
ａ（浸炭焼入れ）および−点鎖線ｂ（高周波焼入れ）で
示すように、得られる表面硬さはＨマ８００程度であり
、期待するほど寿命が延びないという問題があった。
そこで、本発明者等は、浸炭焼入れをした後、さらに高
硬さショツト粒によるショットピーニングを施すことの
有用性を確認し、既に実願昭８３−６３０２号にて報告
している。この対策によれば、同じく第６図に実線Ｃで
示すように、単に浸炭焼入れをしたもの（ａ）あるいは
高周波焼入れしたもの（ｂ）に比し、表面硬さがＨマ９
００以上に増大し、なおかつ表面圧縮残留応力も一層増
大して、疲労寿命が延長するようになる。
硬さショツト粒によるショットピーニングを施すことの
有用性を確認し、既に実願昭８３−６３０２号にて報告
している。この対策によれば、同じく第６図に実線Ｃで
示すように、単に浸炭焼入れをしたもの（ａ）あるいは
高周波焼入れしたもの（ｂ）に比し、表面硬さがＨマ９
００以上に増大し、なおかつ表面圧縮残留応力も一層増
大して、疲労寿命が延長するようになる。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、上記浸炭焼入れとショットピーニングと
を組合わせた対策によれば、その高硬さ故に表層部の変
形能が極端に減少して転動体に対する接触楕円が小さく
なり、結果として実質の接触面圧が増大して早期破壊を
招いたり、転動体（第５図のポール６）への攻撃性が高
まって転動体の疲労寿命を短かくする虞れがあった。
を組合わせた対策によれば、その高硬さ故に表層部の変
形能が極端に減少して転動体に対する接触楕円が小さく
なり、結果として実質の接触面圧が増大して早期破壊を
招いたり、転動体（第５図のポール６）への攻撃性が高
まって転動体の疲労寿命を短かくする虞れがあった。
本発明は、上記従来の問題を解決することを課題として
なされたもので、その目的とするところは、接触面圧を
増大させたり転動体への攻撃性を高めることなく疲労寿
命の可及的延長を達成し得る軸受部品を提供することに
ある。
なされたもので、その目的とするところは、接触面圧を
増大させたり転動体への攻撃性を高めることなく疲労寿
命の可及的延長を達成し得る軸受部品を提供することに
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明は、上記課題を解決するため、転動体に接触する
軸受部品であって、少なくとも軌道溝を含む表層部に、
表面から内部側へ、ショットピーニング強化層、残留オ
ーステナイト含有層および焼入硬化層を順に設けるよう
に構成したことを要旨とする。
軸受部品であって、少なくとも軌道溝を含む表層部に、
表面から内部側へ、ショットピーニング強化層、残留オ
ーステナイト含有層および焼入硬化層を順に設けるよう
に構成したことを要旨とする。
本発明において、上記ショットピーニング強化層、残留
オーステナイト含有層および焼入れ硬化層の厚さは、特
に限定するものでないが、ショットピーニング強化層、
残留オーステナイト含有層は共に０．１−０．５ ｍｍ
程度、焼入硬化層は０．５〜２．０ ｍｍ＋程度とする
のが望ましい、また本発明において、残留オーステナイ
ト含有層は焼入れによって生じた残留オーステナイトと
マルテンサイトとから成るが、残留オーステナイトの占
める割合は、４０〜６０％程度とするのが望ましい。
オーステナイト含有層および焼入れ硬化層の厚さは、特
に限定するものでないが、ショットピーニング強化層、
残留オーステナイト含有層は共に０．１−０．５ ｍｍ
程度、焼入硬化層は０．５〜２．０ ｍｍ＋程度とする
のが望ましい、また本発明において、残留オーステナイ
ト含有層は焼入れによって生じた残留オーステナイトと
マルテンサイトとから成るが、残留オーステナイトの占
める割合は、４０〜６０％程度とするのが望ましい。
このような構成の軸受部品を得るには、先ず残留オース
テナイトの生じ易い条件を選択して浸炭焼入れ（または
高周波焼入れ）をし、続いてショットピーニングをすれ
ば良い、残留オーステナイトの量は、例えば浸炭量を増
やしたり、あるいはオーステナイト化温度を高めに設定
することにより簡単に調整することができる。この残留
オーステナイトを含む層は、後のショｙ）ピーニングに
よってその最表層部側がマルテンサイトに加工誘起変態
し、最表層部側にはショットピーニング強化層が形成さ
れる。
テナイトの生じ易い条件を選択して浸炭焼入れ（または
高周波焼入れ）をし、続いてショットピーニングをすれ
ば良い、残留オーステナイトの量は、例えば浸炭量を増
やしたり、あるいはオーステナイト化温度を高めに設定
することにより簡単に調整することができる。この残留
オーステナイトを含む層は、後のショｙ）ピーニングに
よってその最表層部側がマルテンサイトに加工誘起変態
し、最表層部側にはショットピーニング強化層が形成さ
れる。
一方、このショットピーニング強化層より内部側には未
変態の残留オーステナイト含有層がそのま−残り、これ
よりさらに内部側には前記焼入硬化層がそのま＼残るよ
うになる。なお、ショットピーニングは、Ｈマ５５０以
上の高硬さを有するショツト粒を用いて行うのが望まし
い。
変態の残留オーステナイト含有層がそのま−残り、これ
よりさらに内部側には前記焼入硬化層がそのま＼残るよ
うになる。なお、ショットピーニングは、Ｈマ５５０以
上の高硬さを有するショツト粒を用いて行うのが望まし
い。
また前記ショットピーニング処理後、軸受部品の表面を
ラッピングにより仕上げて、表面粗さを０．１ ｇＲ２
以下にしておくのが望ましい。
ラッピングにより仕上げて、表面粗さを０．１ ｇＲ２
以下にしておくのが望ましい。
（作用）
上記構成の軸受部材においては、第１層のショットピー
ニング強化層が表面硬さおよび圧縮残留応力を増大させ
、ピッチングやフレーキング等の疲労破壊に対する抵抗
性を高める。また第２層の残留オーステナイト含有層は
、その変形能の大きさにより、転動体に対する接触楕円
の形成にｖｉ極的に寄与し、接触面圧と転動体への攻撃
性との緩和に役立つ。またこの残留オーステナイト含有
層は、転動体との接触でマルテンサイトに変態し、クラ
ックの発生、ａ行を抑制する作用をなす、さらに第３層
の焼入硬化層は、クランクの発生、進行を抑制するバッ
クアツプ層として機能する。
ニング強化層が表面硬さおよび圧縮残留応力を増大させ
、ピッチングやフレーキング等の疲労破壊に対する抵抗
性を高める。また第２層の残留オーステナイト含有層は
、その変形能の大きさにより、転動体に対する接触楕円
の形成にｖｉ極的に寄与し、接触面圧と転動体への攻撃
性との緩和に役立つ。またこの残留オーステナイト含有
層は、転動体との接触でマルテンサイトに変態し、クラ
ックの発生、ａ行を抑制する作用をなす、さらに第３層
の焼入硬化層は、クランクの発生、進行を抑制するバッ
クアツプ層として機能する。
（実施例）
以下、本発明の実施例を添付図面にもとづいて説明する
。
。
実施例１
ＪＩＳ Ｓ０Ｍ４２０を素材としてテストピースを作製
し、先ずこれをカーボンポテンシャル１．０％。
し、先ずこれをカーボンポテンシャル１．０％。
９３０°ＯＸ４時間の条件で浸炭焼入れし、表層部に多
分の残留オーステナイトを生じさせた０次にテストピー
スの表面を研摩した後、高硬さ微細ショット粒（硬さ約
Ｈマフ５０９粒径約０．３ｒａｍ ）を用いて、エア圧
７ｋｇ、距離１００ｍ＋ａ、ノズル径９ｍｍ、投射時間
１０分の条件でショットピーニングを行い、最表層部側
の残留オーステナイトをマルテンサイト化した。そして
これを実施例材１として後述する疲労試験に供した。
分の残留オーステナイトを生じさせた０次にテストピー
スの表面を研摩した後、高硬さ微細ショット粒（硬さ約
Ｈマフ５０９粒径約０．３ｒａｍ ）を用いて、エア圧
７ｋｇ、距離１００ｍ＋ａ、ノズル径９ｍｍ、投射時間
１０分の条件でショットピーニングを行い、最表層部側
の残留オーステナイトをマルテンサイト化した。そして
これを実施例材１として後述する疲労試験に供した。
第１図は、上記実施例材１の表層部の状態を示したもの
で１表面から順に、マルテンサイト組織のショットピー
ニング強化層１１、残留オーステナイトとマルテンサイ
トとの混合組織（残留オーステナイト約５０％ ）の残
留オーステナイト含有層１２、マルテンサイトとパーラ
イトとの混合組織の焼入硬化層１３が形成されている。
で１表面から順に、マルテンサイト組織のショットピー
ニング強化層１１、残留オーステナイトとマルテンサイ
トとの混合組織（残留オーステナイト約５０％ ）の残
留オーステナイト含有層１２、マルテンサイトとパーラ
イトとの混合組織の焼入硬化層１３が形成されている。
またこのものにおいて、ショットピーニング強化層１１
と残留オーステナイト含有層１２の厚さは共に約０．２
■であり、また焼入硬化層１３の厚さは約０．６ｍｍで
あった・ こ−で、上記浸炭焼入れ後に採取した中間材とショット
ピーニング後に採取した実施例材１につき、表層部の硬
さ分布を求めた。この結果を第２図に示す。これより、
浸炭焼入れま〜では、線Ａで表すように表面からの深さ
０．５ｍｍ付近をピークにその前後で硬さが低下して
いる様子が確認できた。最表層部側でこのように硬さが
低下しているのは、残留オーステナイトの存在によるも
のである。一方、ショットピーニング後では、ｌｉＢで
表すように最表層部側で著しく硬さが上昇している様子
が確認できた。このように最表層部側で硬さが上昇した
のは残留オーステナイトがショットピーニングによって
マルテンサイに変態したことによるものである。なお、
同図中、工、ＩＩ、■は、それぞれ上記したショットピ
ーニング強化層１１、残留オーステナイト含有層１２、
焼入硬化層１３に対応する範囲を表している。
と残留オーステナイト含有層１２の厚さは共に約０．２
■であり、また焼入硬化層１３の厚さは約０．６ｍｍで
あった・ こ−で、上記浸炭焼入れ後に採取した中間材とショット
ピーニング後に採取した実施例材１につき、表層部の硬
さ分布を求めた。この結果を第２図に示す。これより、
浸炭焼入れま〜では、線Ａで表すように表面からの深さ
０．５ｍｍ付近をピークにその前後で硬さが低下して
いる様子が確認できた。最表層部側でこのように硬さが
低下しているのは、残留オーステナイトの存在によるも
のである。一方、ショットピーニング後では、ｌｉＢで
表すように最表層部側で著しく硬さが上昇している様子
が確認できた。このように最表層部側で硬さが上昇した
のは残留オーステナイトがショットピーニングによって
マルテンサイに変態したことによるものである。なお、
同図中、工、ＩＩ、■は、それぞれ上記したショットピ
ーニング強化層１１、残留オーステナイト含有層１２、
焼入硬化層１３に対応する範囲を表している。
さらに、上記実施例材１につき、表層部の残留応力を測
定した。この結果を第３図に示す。
定した。この結果を第３図に示す。
なお比較のため、残留オーステナイトを積極的に出さな
いように標準の浸炭焼入れを行い、その後上記条件でシ
ョットピーニングを行った比較材についても同様に残留
応力を測定した。第３図に示す結果より、線Ｃで表す本
実施例材ｌは、線りで表す比較材に比してピーク値の増
大が認められ、大きな圧縮残留応力が発生していること
が確認できた。
いように標準の浸炭焼入れを行い、その後上記条件でシ
ョットピーニングを行った比較材についても同様に残留
応力を測定した。第３図に示す結果より、線Ｃで表す本
実施例材ｌは、線りで表す比較材に比してピーク値の増
大が認められ、大きな圧縮残留応力が発生していること
が確認できた。
実施例２
実施例１と同様の条件で、浸炭焼入れ一研摩一シヨツト
ピーニングを行い、さらにラッピング仕上げを行って表
面粗さ０．１ ｇＲＺの実施例材２を得、これを後述す
る疲労試験に供した。
ピーニングを行い、さらにラッピング仕上げを行って表
面粗さ０．１ ｇＲＺの実施例材２を得、これを後述す
る疲労試験に供した。
比較例Ｉ
ＪＩＳ ９０Ｍ４２０を素材としてテストピースを作製
し、先ずこれをカーボンボテンシャル ％、９３０°
ＯＸ４時間の条件で浸炭焼入れし、続いて表面を研摩仕
上げして比較材ｌを得、これを後述する疲労試験に供し
た。
し、先ずこれをカーボンボテンシャル ％、９３０°
ＯＸ４時間の条件で浸炭焼入れし、続いて表面を研摩仕
上げして比較材ｌを得、これを後述する疲労試験に供し
た。
比較例２
上記比較例１と同様の条件で浸炭焼入れをし、研摩後、
実施例１と同様の条件でショットピーニングを行って比
較材２を得、これを後述する疲労試験に供した。
実施例１と同様の条件でショットピーニングを行って比
較材２を得、これを後述する疲労試験に供した。
疲労試験
疲労試験は、森弐転勤疲労試験機を用いて行い、累積破
損率を求める方法によった。第４図に試験結果を示す、
これより、本実施例材１および２の疲労曲線は、比較材
１および２に比して何れも高峰り返し数個へ大きく移行
し、＃転勤疲労性に著しく優れていることが確認できた
。また実施例材ｌと２の比較より最終のラッピングが１
耐転勤疲労性の向上に寄与することが、さらに比較材１
と２の比較よりショントビーニングが同様に耐転勤疲労
性の向上に寄与することがそれぞれ明らかとなった。
損率を求める方法によった。第４図に試験結果を示す、
これより、本実施例材１および２の疲労曲線は、比較材
１および２に比して何れも高峰り返し数個へ大きく移行
し、＃転勤疲労性に著しく優れていることが確認できた
。また実施例材ｌと２の比較より最終のラッピングが１
耐転勤疲労性の向上に寄与することが、さらに比較材１
と２の比較よりショントビーニングが同様に耐転勤疲労
性の向上に寄与することがそれぞれ明らかとなった。
（発明の効果）
以上、詳細に説明したように、本発明にか−る軸受部品
は、表層部をショットピーニング層、残留オーステナイ
ト含有層および焼入硬化層の３層構造としたので、相乗
効果により疲労寿命が著しく向上し、しかも接触面圧を
増大させたり、転動体への攻撃性を高めることもなくな
って、耐久、信頼性が著しく向上する効果を有する。
は、表層部をショットピーニング層、残留オーステナイ
ト含有層および焼入硬化層の３層構造としたので、相乗
効果により疲労寿命が著しく向上し、しかも接触面圧を
増大させたり、転動体への攻撃性を高めることもなくな
って、耐久、信頼性が著しく向上する効果を有する。
第１図は本発明にかへる軸受部品の表層部の状態を示す
断面図、第２図は本軸受部品の表層部の硬さ分布を示す
グラフ、第３図は本軸受部品の表層部の残留応力分布を
示すグラフ、第４図は本軸受部品の転勤疲労試験結果を
比較材と対比して示すグ２フ、第５図は軸受部品の等速
ジヨイントへの適用例を示す断面図、第６図は従来の軸
受部品の表層部の硬さ分布を示すグラフである。 １１ ・・・ ショットピーニング強化層１２ ・
・・ 残留オーステナイト含有層１３ ・・・ 焼入
硬化層 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 乃３ 図 ４４図 峰り返し叡（ＸＩＯ’） 第１ 第２ さ（ｍｍ） 第５ 第６ 深さ（ｍｍ）
断面図、第２図は本軸受部品の表層部の硬さ分布を示す
グラフ、第３図は本軸受部品の表層部の残留応力分布を
示すグラフ、第４図は本軸受部品の転勤疲労試験結果を
比較材と対比して示すグ２フ、第５図は軸受部品の等速
ジヨイントへの適用例を示す断面図、第６図は従来の軸
受部品の表層部の硬さ分布を示すグラフである。 １１ ・・・ ショットピーニング強化層１２ ・
・・ 残留オーステナイト含有層１３ ・・・ 焼入
硬化層 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 乃３ 図 ４４図 峰り返し叡（ＸＩＯ’） 第１ 第２ さ（ｍｍ） 第５ 第６ 深さ（ｍｍ）
Claims (1)
- （１）転動体に接触する軸受部品であって、少なくとも
軌道溝を含む表層部に、表面から内部側へ、ショットピ
ーニング強化層、残留オーステナイト含有層および焼入
硬化層を順に設けて成る軸受部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63323872A JPH02168022A (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 軸受部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63323872A JPH02168022A (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 軸受部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02168022A true JPH02168022A (ja) | 1990-06-28 |
Family
ID=18159538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63323872A Pending JPH02168022A (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 軸受部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02168022A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0449230U (ja) * | 1990-08-30 | 1992-04-27 | ||
| US5520987A (en) * | 1993-07-23 | 1996-05-28 | Nsk, Ltd. | Rolling/sliding member |
| WO2004040026A3 (de) * | 2002-10-30 | 2004-09-23 | Fag Kugelfischer Ag | Wälzager in luftfahrzeugen |
| WO2006013696A1 (ja) | 2004-08-02 | 2006-02-09 | Ntn Corporation | ロッカーアーム用転がり軸受 |
| WO2009150928A1 (ja) * | 2008-06-09 | 2009-12-17 | 本田技研工業株式会社 | 等速ジョイント用ボール及びその製造方法 |
| JP2010024530A (ja) * | 2008-07-24 | 2010-02-04 | Nsk Ltd | 転がり軸受及びその製造方法 |
| JP2021173402A (ja) * | 2020-04-30 | 2021-11-01 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-12-22 JP JP63323872A patent/JPH02168022A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0449230U (ja) * | 1990-08-30 | 1992-04-27 | ||
| US5520987A (en) * | 1993-07-23 | 1996-05-28 | Nsk, Ltd. | Rolling/sliding member |
| WO2004040026A3 (de) * | 2002-10-30 | 2004-09-23 | Fag Kugelfischer Ag | Wälzager in luftfahrzeugen |
| WO2006013696A1 (ja) | 2004-08-02 | 2006-02-09 | Ntn Corporation | ロッカーアーム用転がり軸受 |
| US7614374B2 (en) | 2004-08-02 | 2009-11-10 | Ntn Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| EP2159437A2 (en) | 2004-08-02 | 2010-03-03 | Ntn Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| EP2345822A2 (en) | 2004-08-02 | 2011-07-20 | NTN Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| WO2009150928A1 (ja) * | 2008-06-09 | 2009-12-17 | 本田技研工業株式会社 | 等速ジョイント用ボール及びその製造方法 |
| JP2009293780A (ja) * | 2008-06-09 | 2009-12-17 | Honda Motor Co Ltd | 等速ジョイント用ボール及びその製造方法 |
| US8317943B2 (en) | 2008-06-09 | 2012-11-27 | Honda Motor Co., Ltd. | Ball for constant velocity joint and method for producing the same |
| JP2010024530A (ja) * | 2008-07-24 | 2010-02-04 | Nsk Ltd | 転がり軸受及びその製造方法 |
| JP2021173402A (ja) * | 2020-04-30 | 2021-11-01 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受及びその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4423754B2 (ja) | 転動軸の製造方法 | |
| TWI399441B (zh) | 在高溫下具有優異之表面壓力疲勞強度之滲碳氮化高頻淬火鋼零件及其製造方法 | |
| WO2003095855A1 (fr) | Procede de fabrication de chemin de roulement | |
| JPH04203621A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2006200627A (ja) | 転がり軸受部品、その製造方法および転がり軸受 | |
| JPH11101247A (ja) | 転がり軸受部品 | |
| EP1138795B1 (en) | Law material for bearing parts | |
| JP2007009997A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP4853366B2 (ja) | ショットピーニングを施した鋼製の浸炭部品又は浸炭窒化部品 | |
| JPH02168022A (ja) | 軸受部品 | |
| JP6055397B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた軸受部品、およびその製造方法 | |
| JP3665876B2 (ja) | 軸受部品の製造方法 | |
| JP2004339575A (ja) | 転動装置部品の製造方法 | |
| JPH11303874A (ja) | 転動部材 | |
| JP3486753B2 (ja) | 軸受部品の製造方法 | |
| EP2749666B1 (en) | Thermo-mechanical process for martensitic bearing steels and steel bearing component | |
| JP2007182926A (ja) | 針状ころ軸受用軌道部材の製造方法、針状ころ軸受用軌道部材および針状ころ軸受 | |
| JP3170615B2 (ja) | 転がり軸受軌道輪の製造方法 | |
| JP2018021654A (ja) | 転がり摺動部材、その製造方法、浸炭用鋼材及び転がり軸受 | |
| JPH03199716A (ja) | 軸受部品 | |
| JP2007239072A (ja) | 転動部材の製造方法および転がり軸受の製造方法 | |
| JP2007182603A (ja) | 転動部材の製造方法、転動部材および転がり軸受 | |
| JP2004011737A (ja) | 自動調心ころ軸受 | |
| JP2009019713A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2000176586A (ja) | 耐高面圧駆動部品の製造方法および耐高面圧駆動部品 |