JPH021595A - 軽水型原子炉容器の製造方法およびこの方法を用いて製造される原子炉容器 - Google Patents
軽水型原子炉容器の製造方法およびこの方法を用いて製造される原子炉容器Info
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- JPH021595A JPH021595A JP63261294A JP26129488A JPH021595A JP H021595 A JPH021595 A JP H021595A JP 63261294 A JP63261294 A JP 63261294A JP 26129488 A JP26129488 A JP 26129488A JP H021595 A JPH021595 A JP H021595A
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- G—PHYSICS
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、厚肉の(例えば100mm以上の厚さの)胴
を存する軽水型原子炉容器の製造方法に関する。特に、
本発明は、加圧水型原子炉容器の製造方法および新規な
設計のこの種の容器に関する。
を存する軽水型原子炉容器の製造方法に関する。特に、
本発明は、加圧水型原子炉容器の製造方法および新規な
設計のこの種の容器に関する。
加圧水型原子炉容器は、端部が林状にへこんだ底部によ
り閉じられた全体的に円筒形の胴からなる。炉心を含む
容器は、激しい中性子の放射にさらされ、かつ約320
℃の温度と150X10’Paの程度の圧力の水からな
る、主流体の温度と圧力に耐える必要がある。現在使用
されている加圧水型原子炉の容器は、およそ2001■
乃至300鰭の厚さを有し、かつ円筒状の胴と林状にへ
こんだ第一の底部とから造られているが、その際これら
の構成要素は溶接で組立てられる。容器の林状にへこん
だ第二の底部は閉鎖頭部を形成し、この閉鎖頭部は、容
器の注文を受けたときに、容器を形成する胴のうちの一
つに溶接されたフランジにスタッドにより固定される。
り閉じられた全体的に円筒形の胴からなる。炉心を含む
容器は、激しい中性子の放射にさらされ、かつ約320
℃の温度と150X10’Paの程度の圧力の水からな
る、主流体の温度と圧力に耐える必要がある。現在使用
されている加圧水型原子炉の容器は、およそ2001■
乃至300鰭の厚さを有し、かつ円筒状の胴と林状にへ
こんだ第一の底部とから造られているが、その際これら
の構成要素は溶接で組立てられる。容器の林状にへこん
だ第二の底部は閉鎖頭部を形成し、この閉鎖頭部は、容
器の注文を受けたときに、容器を形成する胴のうちの一
つに溶接されたフランジにスタッドにより固定される。
容器の組立は、溶加材でサブマージドアーク溶接により
実施され、且つこの掻作には、組み立てるべき構成要素
の端部を機械加工して、溶加材で満たされる2つの溶接
用面取り部分を区画する必要がある。
実施され、且つこの掻作には、組み立てるべき構成要素
の端部を機械加工して、溶加材で満たされる2つの溶接
用面取り部分を区画する必要がある。
このようにして作られた溶接部をそれから内側と外側が
機械加工し且つ熱処理をしなければならない。
機械加工し且つ熱処理をしなければならない。
溶接作業中にあらゆる注意をしたにもかかわらず、溶加
材により、容器金属の冶金構造に切れ目がもたらされる
が、これは、特に溶接継目が炉心と反対側の容器の領域
に位置している場合に具合が悪い。
材により、容器金属の冶金構造に切れ目がもたらされる
が、これは、特に溶接継目が炉心と反対側の容器の領域
に位置している場合に具合が悪い。
しかしながら、溶接作業中非常に十分な用心をし且つ多
くの検査を実施することにより非常に高い安全度の容器
を得ることができた。
くの検査を実施することにより非常に高い安全度の容器
を得ることができた。
それ故、原子炉容器の組立°は、複雑な手段の使用と、
高度に特定の必要条件を満たした職員の存在を必要とす
る非常に長い作業である。溶接用面取り部分の充填の実
行には多数の溶接パスが必要であり、かつ沈積される金
属を監視して溶接継目に外来粒子(スラグ介在物など)
が存在しないように防止しなければならない。
高度に特定の必要条件を満たした職員の存在を必要とす
る非常に長い作業である。溶接用面取り部分の充填の実
行には多数の溶接パスが必要であり、かつ沈積される金
属を監視して溶接継目に外来粒子(スラグ介在物など)
が存在しないように防止しなければならない。
溶加材のない溶接を用いる周知の組立方法があるが、こ
の方法によれば、溶接継目を単一パスで且つ比較的大き
い厚さにわたって作ることができる。
の方法によれば、溶接継目を単一パスで且つ比較的大き
い厚さにわたって作ることができる。
特に、電子ビームによる溶接は、すでに比較的大きな厚
さの構成要素を組み立てるために用いられた。
さの構成要素を組み立てるために用いられた。
しかしながら、試験によれば、軽水型原子炉容器の構造
に一般に用いられる鋼では、電子ビームにより且つ単一
パスで、しかも溶接継目の完全な品質をもって100鶴
より厚い厚さの構成要素を溶接することができない。
に一般に用いられる鋼では、電子ビームにより且つ単一
パスで、しかも溶接継目の完全な品質をもって100鶴
より厚い厚さの構成要素を溶接することができない。
従って、本発明の目的は、全体が回転対称で且つほぼ環
状形状の少なくとも2つの単位構成要素を形成し、そし
てそれからそれらの単位構成要素を、全厚さにわたって
溶接して容器を作ることにある、例えば100m1より
厚い大きな厚さの回転対称の胴を有する軽水型原子炉容
器の製造方法を提供することであり、この方法により、
従来技術より非常に短かい実施時間で、高品質の溶接継
目を作ることができ、かつ非常に良好な放射抵抗を有す
る構成要素を製造できる。
状形状の少なくとも2つの単位構成要素を形成し、そし
てそれからそれらの単位構成要素を、全厚さにわたって
溶接して容器を作ることにある、例えば100m1より
厚い大きな厚さの回転対称の胴を有する軽水型原子炉容
器の製造方法を提供することであり、この方法により、
従来技術より非常に短かい実施時間で、高品質の溶接継
目を作ることができ、かつ非常に良好な放射抵抗を有す
る構成要素を製造できる。
この目的のために、壁厚が100龍よりも大きい単位構
成要素を、2〜2.5%のクロム、0.9〜1.1%の
モリブデンおよび0.15%より少ない炭素で作り、そ
して単位構成要素の全厚さにわたって、溶加材なしで単
一パスで電子ビームにより溶接することにより単位構成
要素の組立を実施する。
成要素を、2〜2.5%のクロム、0.9〜1.1%の
モリブデンおよび0.15%より少ない炭素で作り、そ
して単位構成要素の全厚さにわたって、溶加材なしで単
一パスで電子ビームにより溶接することにより単位構成
要素の組立を実施する。
本発明を正確に理解するために、4.5mの程度の直径
の加圧水型原子炉容器に適用される本発明による製造方
法、および本発明による方法を用いて製造された容器を
、添付図面を参照して、限定的にではなく例示として述
べる。
の加圧水型原子炉容器に適用される本発明による製造方
法、および本発明による方法を用いて製造された容器を
、添付図面を参照して、限定的にではなく例示として述
べる。
第1図は、全体として参照数字1により示された容器を
示し、この容器は、鉢形にへこんだ底部2および半球形
の閉鎖頭部3と共に、円筒形の中間部分からなる。閉鎖
頭部3は、スタンド4により容器1の本体に固定されて
いる。
示し、この容器は、鉢形にへこんだ底部2および半球形
の閉鎖頭部3と共に、円筒形の中間部分からなる。閉鎖
頭部3は、スタンド4により容器1の本体に固定されて
いる。
容器の円筒部分は、2つの心胴6および7と、管担持胴
8と、フランジ9とからなる。管10により、容器を主
回路の配管に接続することができる。底部2と閉鎖頭部
3は、それぞれ2つの部分2a、2bと3a、3bとか
らなる。
8と、フランジ9とからなる。管10により、容器を主
回路の配管に接続することができる。底部2と閉鎖頭部
3は、それぞれ2つの部分2a、2bと3a、3bとか
らなる。
容器本体を形成する単位構成要素2a、2b、6.7.
8.9および10は、継目11で溶接することにより一
緒に組み立てられる。同様に、閉鎖頭部の部分3と3b
も溶接により組み立てられる。
8.9および10は、継目11で溶接することにより一
緒に組み立てられる。同様に、閉鎖頭部の部分3と3b
も溶接により組み立てられる。
原子炉の炉心を形成する燃料組立体が容器1内に配置さ
れる領域12が示されている。
れる領域12が示されている。
一方、2つの心胴6と7の間および上部心胴7と管担持
胴8の間の溶接継目11は、6部と同じ高さであり、照
射により最も応力が加えられる溶接継目であることが分
かる。
胴8の間の溶接継目11は、6部と同じ高さであり、照
射により最も応力が加えられる溶接継目であることが分
かる。
第2図は、組み立てられる前の、原子炉容器を形成する
種々の単位構成要素を示す。これらの構成要素の大部分
は、2つの球形の端部キャンプ2aと3aを除いて、環
状形の胴またはフランジを形成する。
種々の単位構成要素を示す。これらの構成要素の大部分
は、2つの球形の端部キャンプ2aと3aを除いて、環
状形の胴またはフランジを形成する。
これらの構成要素は、鋼を鍛造することにより作られる
が、その鋼の組成は次の通りである。
が、その鋼の組成は次の通りである。
C: 0.22%、Mn:1.15%〜1.60%、S
i:0.10〜0.30%、Ni: 0.50〜0.8
0%、Cr:0.25%、Mo:0.43〜0.57%
。
i:0.10〜0.30%、Ni: 0.50〜0.8
0%、Cr:0.25%、Mo:0.43〜0.57%
。
それから、組立てるべき種々の構成要素を機械加工して
、それらの端部に一致するように嵌まる縁を作る。構成
要素を組立位置に置いたときに、縁が一つ又は二つの面
取り部分を区画する。その面取り部分には、自動サブマ
ージドアーク溶接の連続パスにより溶加材が沈積される
。
、それらの端部に一致するように嵌まる縁を作る。構成
要素を組立位置に置いたときに、縁が一つ又は二つの面
取り部分を区画する。その面取り部分には、自動サブマ
ージドアーク溶接の連続パスにより溶加材が沈積される
。
それから、縁および溶加材の部分が機械加工され、それ
からそれ自体連続する溶接パスからなる連続層を沈積さ
せることにより溶接継目を完成する。溶接継目を作るた
めに、非常に多くのパスを行なわなければならない。
からそれ自体連続する溶接パスからなる連続層を沈積さ
せることにより溶接継目を完成する。溶接継目を作るた
めに、非常に多くのパスを行なわなければならない。
第3図で分かるように、第一段階では、心胴6と7を端
と端を接して胴13の形状に組立てる。
と端を接して胴13の形状に組立てる。
底部2を組み立て、それから、作られた組立体の上へ溶
接する。この第一の組立体18は、容器の下部半組立体
を形成する(第4図)。上部半組立体19は、管10が
固着されていて且つフランジ9が組み立てられている管
担持胴8からなる。それから、二つの半組立体18と1
9を互いに溶接する。これらのすべての溶接は、自動サ
ブマージドアーク溶接により行なわれる。
接する。この第一の組立体18は、容器の下部半組立体
を形成する(第4図)。上部半組立体19は、管10が
固着されていて且つフランジ9が組み立てられている管
担持胴8からなる。それから、二つの半組立体18と1
9を互いに溶接する。これらのすべての溶接は、自動サ
ブマージドアーク溶接により行なわれる。
閉鎖頭部3自体は、構成要素3aと3bのサブマージド
アーク溶接により作られる。
アーク溶接により作られる。
容器を形成する種々の構成要素は、大体200mmと3
00龍の間の厚さを有する。
00龍の間の厚さを有する。
本発明の方法により製造された容器の場合には、容器を
形成する鍛造した構成要素2a、2b、6.7.8.9
.10.3aおよび3bは、主として2〜2.50%の
クロムと0.9〜1.0%のモリブデンとを含む鋼で作
られ、かつその炭素含量は0.15%を越えない。鋼は
、2.25%のクロムと1%のモリブデンを含むのが好
ましい。
形成する鍛造した構成要素2a、2b、6.7.8.9
.10.3aおよび3bは、主として2〜2.50%の
クロムと0.9〜1.0%のモリブデンとを含む鋼で作
られ、かつその炭素含量は0.15%を越えない。鋼は
、2.25%のクロムと1%のモリブデンを含むのが好
ましい。
より詳細には、本発明による製造方法の条件を満足させ
るために使用できる鋼は、以下に限定されるような組成
を有する。
るために使用できる鋼は、以下に限定されるような組成
を有する。
C: 0.11〜0.15%、Mn: 0.30〜0.
60%、Si:0.15〜0.35%、Cr:2〜2.
5%、Mo:0.9〜1.1%、Ni:最大o、3o、
p:最大:o、oos、S:最大0.005、Cu:最
大0.05、V:最大o、oi、へl;最大0.02、
Co:最大0.03、Sb:最大o、ooi、へS、:
最大0.012゜これらの鋼のために得られる最小の機
械的特性は次の通りである。
60%、Si:0.15〜0.35%、Cr:2〜2.
5%、Mo:0.9〜1.1%、Ni:最大o、3o、
p:最大:o、oos、S:最大0.005、Cu:最
大0.05、V:最大o、oi、へl;最大0.02、
Co:最大0.03、Sb:最大o、ooi、へS、:
最大0.012゜これらの鋼のために得られる最小の機
械的特性は次の通りである。
20℃で:機械的強度550MPa
弾性限界385MPa
伸び8%20%
330℃で:弾性限界310MPa 。
これらの鋼は、石油化学工業のために意図された構成要
素の製造に伝統的に用いられているが、少なくとも30
0 xmまでの厚さであれば電子ビームによっ°ζ溶接
できることが分かった。200KHの定格電力を有する
電子ビーム溶接ガンを用いて単一パスで作られた溶接部
は、すぐれた冶金特性を示した。
素の製造に伝統的に用いられているが、少なくとも30
0 xmまでの厚さであれば電子ビームによっ°ζ溶接
できることが分かった。200KHの定格電力を有する
電子ビーム溶接ガンを用いて単一パスで作られた溶接部
は、すぐれた冶金特性を示した。
本発明による容器を形成する種々の胴と球形キャンプは
、200 mm乃至300鰭の厚さを有する。
、200 mm乃至300鰭の厚さを有する。
構成要素2a、2b、6.7.8.9.10および3a
、3bは、容器の単位構成要素を製造するために、従来
技術の周知の鋳物工場や鍛造方法を用いて加工されかつ
行形される。
、3bは、容器の単位構成要素を製造するために、従来
技術の周知の鋳物工場や鍛造方法を用いて加工されかつ
行形される。
これらの単位構成要素の組立は、予め組み立てられた底
部2を組立体13に溶接することにより容器の下部半組
立体18を形成し、且つフランジ9を胴8の上に溶接す
ることにより形成された管担持胴14の上に管10を溶
接する゛ことにより上部半組立体19を形成するように
、従来技術Gごよる技術通りに実施される。
部2を組立体13に溶接することにより容器の下部半組
立体18を形成し、且つフランジ9を胴8の上に溶接す
ることにより形成された管担持胴14の上に管10を溶
接する゛ことにより上部半組立体19を形成するように
、従来技術Gごよる技術通りに実施される。
容器20の最後の組立体(第4図)は、下部半組立体1
8と上部半組立体19の端と端を接して溶接することに
より作られる。
8と上部半組立体19の端と端を接して溶接することに
より作られる。
種々の溶接部は、端部が一致す°るように配置された接
合すべき構成要素の端部に電子ビームにより単一パスで
作られる。
合すべき構成要素の端部に電子ビームにより単一パスで
作られる。
自動サブマージドアーク溶接の従来技術と比較して、使
用される熱エネルギー量は非常に小さく、且つ2つの構
成要素の接合個所で材料の容積が減少した状態で作られ
る。
用される熱エネルギー量は非常に小さく、且つ2つの構
成要素の接合個所で材料の容積が減少した状態で作られ
る。
従って、容器を形成す構成要素の熱変態と歪みが減少す
る。電子ビーム溶接により、放射抵抗がベースの金属の
放射抵抗と同一である、溶加材のない継目を得ることが
できる。
る。電子ビーム溶接により、放射抵抗がベースの金属の
放射抵抗と同一である、溶加材のない継目を得ることが
できる。
さらに、電子ビーム溶接を単一パスで実施することによ
り、容器の組立時間が相当短縮される。
り、容器の組立時間が相当短縮される。
第5図、第6図及び第7図は、原子炉容器を構成する単
位構成要素の電子ビーム溶接を行、なうことができる設
備を示す。
位構成要素の電子ビーム溶接を行、なうことができる設
備を示す。
この設備は、大型の包囲体30からなり、この包囲体か
ら、10−5mmHg程度の強い真空を発生させるポン
プ系を用いて大気を抜くことができる。
ら、10−5mmHg程度の強い真空を発生させるポン
プ系を用いて大気を抜くことができる。
直径が4.50mの範囲にある加圧水型原子炉容器の組
立の場合には、平行六面体の形状の包囲体を用意したが
、その内側寸法は次の通りである。
立の場合には、平行六面体の形状の包囲体を用意したが
、その内側寸法は次の通りである。
長さ:8.50m、幅ニア、5mおよび高さ: 12.
50m0このような包囲体の容積は800n?である。
50m0このような包囲体の容積は800n?である。
200Kwの定格電力を有する電子銃31が、ビーム3
3の長さ方向に沿って移動できるように取りつけられた
キャリッジ32に固着され、ビーム33自体は、はぼ包
囲体30の全高さにわたって延びている二つの垂直な支
柱の上を垂直方向に移動できるように取りつけられてい
る。これにより、横方向に6m程度、垂直方向に9m程
度の移動範囲を有する電子銃が得られる。
3の長さ方向に沿って移動できるように取りつけられた
キャリッジ32に固着され、ビーム33自体は、はぼ包
囲体30の全高さにわたって延びている二つの垂直な支
柱の上を垂直方向に移動できるように取りつけられてい
る。これにより、横方向に6m程度、垂直方向に9m程
度の移動範囲を有する電子銃が得られる。
第5図と第7図で分かるように、銃31は、水平な軸線
を中心として90″の範囲にわたってキャリッジ32の
上を回転運動できるように、且つ包囲体に対して横方向
におよび垂直軸線を中心として移動できるように取りつ
けられている。
を中心として90″の範囲にわたってキャリッジ32の
上を回転運動できるように、且つ包囲体に対して横方向
におよび垂直軸線を中心として移動できるように取りつ
けられている。
電子ビーム溶接設備は、また5m程度の直径を有する回
転型プラットホーム37が取りつけられたキャリッジ3
6を有する。キャリッジ36は、包囲体30の内部を移
動できるよ・うに取りつけられており、包囲体30の長
さ方向に3.30 mの程度の範囲にわたって移動でき
る。
転型プラットホーム37が取りつけられたキャリッジ3
6を有する。キャリッジ36は、包囲体30の内部を移
動できるよ・うに取りつけられており、包囲体30の長
さ方向に3.30 mの程度の範囲にわたって移動でき
る。
第5図、第6図及び第7図に示されたような設備により
、原子炉容器組立体の全ての溶接部を作ることができる
。
、原子炉容器組立体の全ての溶接部を作ることができる
。
胴を一緒に組立てるために或は胴と球形キャップを組み
立てるための溶接部を作るために、組み立てるべき構成
要素をプラットホーム37に固定し、そして溶接継目を
作るために電子銃31を所望高さに水平位置に配置する
。構成要素を回転型プラットホーム37の垂直軸線を中
心として回転させ、溶接すべき継目の厚さに応じて、1
0乃至40cm/分の速度で溶接継目を電子ビームによ
り単一バスで作る。
立てるための溶接部を作るために、組み立てるべき構成
要素をプラットホーム37に固定し、そして溶接継目を
作るために電子銃31を所望高さに水平位置に配置する
。構成要素を回転型プラットホーム37の垂直軸線を中
心として回転させ、溶接すべき継目の厚さに応じて、1
0乃至40cm/分の速度で溶接継目を電子ビームによ
り単一バスで作る。
2.25%のクロムと1%のモリブデンを含む鋼で作ら
れた構成要素に、300龍まで変化する厚さとすぐれた
冶金特性を有する溶接継目を作ることができる。
れた構成要素に、300龍まで変化する厚さとすぐれた
冶金特性を有する溶接継目を作ることができる。
管10はまた、第5図、第6図及び第7図の設備を用い
て管担痔胴8に電子ビームにより溶接することにより固
着することができる。この操作は、この出願と同日にフ
ラマトム(FRAMATOME)カンパニーにより出願
された特許出願に記載の方法により行なうことができる
。この方法は、特に、管の各々と截頭円錐形の胴との間
の連結面を特徴とする。
て管担痔胴8に電子ビームにより溶接することにより固
着することができる。この操作は、この出願と同日にフ
ラマトム(FRAMATOME)カンパニーにより出願
された特許出願に記載の方法により行なうことができる
。この方法は、特に、管の各々と截頭円錐形の胴との間
の連結面を特徴とする。
構成要素を作るために用いられる鋼は、放射感度が比較
的低い本質的な利点を有する。照射されない状態で、こ
のクロム−モリブデン鋼の延性水平域の初期温度は一2
0℃以下にある。この温度は、原子炉炉心付近の作動条
件の下で四十年の照射後0−10℃近くのレベルに上昇
する。この条件は、原子炉容器の最大寿命に相当する。
的低い本質的な利点を有する。照射されない状態で、こ
のクロム−モリブデン鋼の延性水平域の初期温度は一2
0℃以下にある。この温度は、原子炉炉心付近の作動条
件の下で四十年の照射後0−10℃近くのレベルに上昇
する。この条件は、原子炉容器の最大寿命に相当する。
その結果、本発明の方法により作られたクロム−モリブ
デン鋼の構成要素は、延性水平域より下にのみ現われう
る不安定なりランク伝播によるへき開破環を受けない。
デン鋼の構成要素は、延性水平域より下にのみ現われう
る不安定なりランク伝播によるへき開破環を受けない。
容器の漏れを起こしうるクラック伝播のどんな危険も避
けられる。
けられる。
さらに、使用される鋼の炭素含量が低いので、一般に単
一層のステンレス被覆が容器の内壁に必要である。この
利益は、鋼の炭素含量の限界が低ければ低いほど、相応
していっそう著しい。
一層のステンレス被覆が容器の内壁に必要である。この
利益は、鋼の炭素含量の限界が低ければ低いほど、相応
していっそう著しい。
本発明は、記載された実施例に限定されない。
本方法の唯一の制限は、電子ビームにより単一パスで溶
接できる壁厚に関する。
接できる壁厚に関する。
この制限に留意して、本発明を原子炉用容器の製造に適
用できる。
用できる。
第1図は加圧水型原子炉の容器の軸線方向断面図、第2
図、第3図及び第4図は容器を形成する種々の単位構成
要素およびこれらを組み立てる方法を示す分解配列図、
第5図と第6図は原子炉容器を電子ビームにより溶接す
るための設備を2つの垂直な方向より見た図、第7図は
第5図及び第6図に示した設備の平面図である。 2a、2b、6.7.8.9.10.3a13b・・・
単位構成要素、2・・・半球形底部、3・・・容器閉鎖
頭部、8・・・管担持胴、9・・・フランジ、13・・
・心胴、14・・・管担持胴、18・・・下部半組立体
、19・・・上部半組立体。 FIG、4
図、第3図及び第4図は容器を形成する種々の単位構成
要素およびこれらを組み立てる方法を示す分解配列図、
第5図と第6図は原子炉容器を電子ビームにより溶接す
るための設備を2つの垂直な方向より見た図、第7図は
第5図及び第6図に示した設備の平面図である。 2a、2b、6.7.8.9.10.3a13b・・・
単位構成要素、2・・・半球形底部、3・・・容器閉鎖
頭部、8・・・管担持胴、9・・・フランジ、13・・
・心胴、14・・・管担持胴、18・・・下部半組立体
、19・・・上部半組立体。 FIG、4
Claims (6)
- (1)全体が回転対称な形状の少なくとも2つの単位構
成要素を形成し、これらの単位構成要素を、全厚さにわ
たって溶接して構成要素を作ることにより組み立てるこ
とにある、例えば100mmより厚い厚さの回転対称な
胴を有する軽水型原子炉容器の製造方法において、壁厚
が100mmよりも大きな単位構成要素(2a、2b、
6、7、8、9、10、3a、3b)を、2〜2.50
%のクロム、0.9〜1.1%のモリブデンおよび0.
15%より少ない炭素を含む鋼で作り、単位構成要素の
全厚さにわたって、溶加材なしで単一パスで電子ビーム
により溶接することにより単位構成要素の組立を実施す
ることを特徴とする方法。 - (2)鋼が次の組成、すなわち C:0.11〜0.15%、Mn:0.30〜0.60
%、Si:0.15〜0.35%、Cr:2〜2.5%
、Mo:0.9〜1.1%、Ni:最大0.30%、P
:最大0.005%、S:最大0.005%、Cu:最
大0.05%、V:最大0.01%、Al:最大0.0
2%、Co:最大0.03%、Sb:最大0.001%
、As:最大0.012%を有することを特徴とする、
請求項(1)に記載の製造方法。 - (3)単位構成要素(2b、6、7、8)が200mm
乃至300mmの壁厚を有することを特徴とする、請求
項(1)または(2)に記載の製造方法。 - (4)構成要素が、半球形底部(2)と、心胴(13)
と、管担持胴(8)とからなる加圧水型原子炉容器であ
る場合に、半球形底部(2)を、電子ビームにより溶接
することにより心胴(13)に連結し、作られた半組立
体または容器の下部半組立体(18)を、容器閉鎖頭部
(3)を支持するためのフランジ(9)に一体に固定さ
れた管担持胴(14)からなる上部半組立体(19)に
、また電子ビームにより溶接することにより連結するこ
とを特徴とする、請求項(1)に記載の製造方法。 - (5)半球形状の鉢形にくぼんだ底部により閉じられる
円筒本体を有する加圧水型原子炉容器において、容器が
、実質的に2〜2.50%のクロム、0.9〜1.1%
のモリブデンおよび0.15%より少ない炭素を含む鋼
で作られた、壁厚が100mmよりも大きな単位構成要
素からなり、これらの単位構成要素は回転対称であり、
且つそれらの全厚さにわたって、単一パスで電子ビーム
により溶接することにより組立てられることを特徴とす
る加圧水型原子炉容器。 - (6)容器本体を形成するために電子ビームにより溶接
することにより端と端を合わせて一緒に連結される半球
形底部(2)と、円筒状銅(13)と、管担持胴(14
)とからなり、且つ半球形閉鎖頭部(3)を有すること
を特徴とする、請求項(5)に記載の加圧水型原子炉容
器。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8714323 | 1987-10-16 | ||
FR8714323A FR2622041B1 (fr) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | Procede de fabrication d'une cuve d'un reacteur nucleaire a eau legere et cuve de reacteur nucleaire fabriquee par ce procede |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH021595A true JPH021595A (ja) | 1990-01-05 |
JP2530362B2 JP2530362B2 (ja) | 1996-09-04 |
Family
ID=9355897
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63261294A Expired - Lifetime JP2530362B2 (ja) | 1987-10-16 | 1988-10-17 | 軽水型原子炉容器の製造方法およびこの方法を用いて製造される原子炉容器 |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4892702A (ja) |
EP (1) | EP0312426B1 (ja) |
JP (1) | JP2530362B2 (ja) |
KR (1) | KR970004418B1 (ja) |
CN (1) | CN1015948B (ja) |
AT (1) | ATE76219T1 (ja) |
BR (1) | BR8805333A (ja) |
CA (1) | CA1292329C (ja) |
CS (1) | CS277578B6 (ja) |
DE (1) | DE3871071D1 (ja) |
ES (1) | ES2031263T3 (ja) |
FI (1) | FI884694A (ja) |
FR (1) | FR2622041B1 (ja) |
ZA (1) | ZA887541B (ja) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5207977A (en) * | 1991-08-16 | 1993-05-04 | General Electric Company | Reactor pressure vessel with forged nozzles |
DE4308207A1 (de) * | 1993-03-15 | 1994-09-22 | Siemens Ag | Reaktordruckbehälter mit limitierten Versagenszonen |
US5721758A (en) * | 1996-02-29 | 1998-02-24 | General Electric Company | Bottom head to shell junction assembly for a boiling water nuclear reactor |
US6426986B1 (en) * | 2000-08-23 | 2002-07-30 | General Electric Company | Forged nozzle shell course for a pressure vessel |
DE10055135C2 (de) * | 2000-11-07 | 2003-06-18 | Ecs Environment Care Sys Gmbh | Vorrichtung zum Fangen von Fluginsekten |
US20070189894A1 (en) * | 2006-02-15 | 2007-08-16 | Thamboo Samuel V | Methods and apparatus for turbine engine rotors |
CN101169984B (zh) * | 2007-11-29 | 2011-01-26 | 贵州航天新力铸锻有限责任公司 | 百万千瓦级核电压力容器安全端制造工艺 |
US9695934B2 (en) * | 2011-06-27 | 2017-07-04 | General Electric Technology Gmbh | Nozzle and nozzle assembly configured to minimize combined thermal and pressure stress during transients |
WO2016065418A1 (en) | 2014-10-28 | 2016-05-06 | Maxheat Hot Water Pty Ltd | Hot water storage device |
RU2633408C1 (ru) * | 2016-12-28 | 2017-10-12 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Теплостойкая и радиационно-стойкая сталь |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56109180A (en) * | 1980-01-31 | 1981-08-29 | Hitachi Zosen Corp | Production of nozzle |
JPS56119680A (en) * | 1980-02-26 | 1981-09-19 | Babcock Hitachi Kk | Electron beam welding method |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1285489B (de) * | 1957-08-16 | 1968-12-19 | Avesta Jernverks Ab | Verfahren zur Herstellung von aus zusammengeschweissten Teilen bestehenden Druckgefaessen aus Stahl |
JPS5122645A (ja) * | 1974-08-21 | 1976-02-23 | Hitachi Ltd | |
BE838769R (fr) * | 1975-07-08 | 1976-06-16 | Recipient metallique a parois de forte epaisseur | |
JPS53141142A (en) * | 1977-05-11 | 1978-12-08 | Steigerwald Strahltech | Electron irradiation welding method by electron beam and its device |
US4576785A (en) * | 1983-06-14 | 1986-03-18 | Carolina Power And Light Company | Reduction in rate of radiation exposure to excore nuclear reactor components |
-
1987
- 1987-10-16 FR FR8714323A patent/FR2622041B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-10-03 EP EP88402497A patent/EP0312426B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-03 AT AT88402497T patent/ATE76219T1/de not_active IP Right Cessation
- 1988-10-03 ES ES198888402497T patent/ES2031263T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-03 DE DE8888402497T patent/DE3871071D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-07 ZA ZA887541A patent/ZA887541B/xx unknown
- 1988-10-12 FI FI884694A patent/FI884694A/fi not_active Application Discontinuation
- 1988-10-14 BR BR8805333A patent/BR8805333A/pt unknown
- 1988-10-14 CA CA000580209A patent/CA1292329C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-15 KR KR1019880013489A patent/KR970004418B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-10-15 CN CN88107088A patent/CN1015948B/zh not_active Expired
- 1988-10-17 US US07/258,358 patent/US4892702A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-17 JP JP63261294A patent/JP2530362B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-17 CS CS886852A patent/CS277578B6/cs not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56109180A (en) * | 1980-01-31 | 1981-08-29 | Hitachi Zosen Corp | Production of nozzle |
JPS56119680A (en) * | 1980-02-26 | 1981-09-19 | Babcock Hitachi Kk | Electron beam welding method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI884694A0 (fi) | 1988-10-12 |
FI884694A (fi) | 1989-04-17 |
ATE76219T1 (de) | 1992-05-15 |
EP0312426B1 (fr) | 1992-05-13 |
DE3871071D1 (de) | 1992-06-17 |
ES2031263T3 (es) | 1992-12-01 |
US4892702A (en) | 1990-01-09 |
KR890007307A (ko) | 1989-06-19 |
BR8805333A (pt) | 1989-05-30 |
FR2622041B1 (fr) | 1990-03-09 |
CA1292329C (fr) | 1991-11-19 |
CN1033334A (zh) | 1989-06-07 |
CS277578B6 (en) | 1993-03-17 |
JP2530362B2 (ja) | 1996-09-04 |
CN1015948B (zh) | 1992-03-18 |
KR970004418B1 (ko) | 1997-03-27 |
EP0312426A1 (fr) | 1989-04-19 |
ZA887541B (en) | 1989-07-26 |
FR2622041A1 (fr) | 1989-04-21 |
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