JPH02152519A - 湿式排煙脱硫装置のスラリ循環量制御装置 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置のスラリ循環量制御装置Info
- Publication number
- JPH02152519A JPH02152519A JP63307027A JP30702788A JPH02152519A JP H02152519 A JPH02152519 A JP H02152519A JP 63307027 A JP63307027 A JP 63307027A JP 30702788 A JP30702788 A JP 30702788A JP H02152519 A JPH02152519 A JP H02152519A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rate
- signal
- desulfurization
- slurry
- flow rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002002 slurry Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 title 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims abstract description 46
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims abstract description 46
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 10
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 3
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 25
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 7
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は湿式排煙脱硫装置に係り、特に吸収塔循環ポン
プの動力コストを低減するに好適なスラリ循環量制御方
法に関する。
プの動力コストを低減するに好適なスラリ循環量制御方
法に関する。
従来の湿式排煙脱硫装置の制御方法は第２図に示される
ように、排ガスをダクト２５から吸収塔２９中へ導入し
、ここで循環する吸収液３０と気液接触させる。排ガス
中のＳＯ３は吸収液３０に吸収された後、排ガスは排出
ライン３４を通って煙突から排出される。
ように、排ガスをダクト２５から吸収塔２９中へ導入し
、ここで循環する吸収液３０と気液接触させる。排ガス
中のＳＯ３は吸収液３０に吸収された後、排ガスは排出
ライン３４を通って煙突から排出される。
一方、Ｓ ０２を吸収した吸収？＆３０は、吸収塔２９
の底部からタンク３２へ流下する。タンク３２には吸収
剤スラリ供給ライン２６から吸収剤が供給されており、
この吸収剤によりＳ ０２の吸収性能を回復した吸収液
３０は吸収塔スラリ循環ポンプ２３により循環う、イン
３１を通って吸収塔２９へ供給される。なお、循環液の
一部は抜出しライン３３を通って排出され、後工程にお
いて石膏に酸化される。なお、２４は負荷検出器、２７
は吸収剤スラリ流量計、２８は吸収剤スラリ流量調整弁
である。
の底部からタンク３２へ流下する。タンク３２には吸収
剤スラリ供給ライン２６から吸収剤が供給されており、
この吸収剤によりＳ ０２の吸収性能を回復した吸収液
３０は吸収塔スラリ循環ポンプ２３により循環う、イン
３１を通って吸収塔２９へ供給される。なお、循環液の
一部は抜出しライン３３を通って排出され、後工程にお
いて石膏に酸化される。なお、２４は負荷検出器、２７
は吸収剤スラリ流量計、２８は吸収剤スラリ流量調整弁
である。
このＳＯ□吸収装置において、従来は吸収塔スラリ循環
流量を次のように制御している。
流量を次のように制御している。
吸収塔２９の脱硫性能、すなわち脱硫率は、循環ライン
３１を流れる循環流量によって大きく左右される。低負
荷時における吸収塔スラリ循環ポンプ２３の動力コスト
を低減するためには、負荷にかかわらず一定の脱硫率を
得ることが必要であり、循環流量の最適な制御方式が必
要であるのは周知の事実である。この循環流量の制御は
、例えば、特開昭６０−１１０３２０号公報によると、
吸収塔に流入する排ガスの負荷量に対応してシミュレー
ションモデルにより吸収塔を循環する吸収液の最適ＰＨ
値及び吸収塔スラリ循環ポンプの最適稼動台数を設定し
、これら設定値に基づいて吸収剤の供給流量及び稼動ポ
ンプ台数を制御する際に、負荷安定時には前記算出され
ている最適稼動台数から１を減じた台数を設定し、かつ
前記算出されている最適Ｐ Ｈ値に予め定めた増加分を
加えた値を設定し、これら設定値をシミュレーションモ
デルに人力し、モデル条件を満たしている場合、これか
ら変更された設定値に基づいて吸収剤の供給流量及び稼
動ポンプ台数を制御している。
３１を流れる循環流量によって大きく左右される。低負
荷時における吸収塔スラリ循環ポンプ２３の動力コスト
を低減するためには、負荷にかかわらず一定の脱硫率を
得ることが必要であり、循環流量の最適な制御方式が必
要であるのは周知の事実である。この循環流量の制御は
、例えば、特開昭６０−１１０３２０号公報によると、
吸収塔に流入する排ガスの負荷量に対応してシミュレー
ションモデルにより吸収塔を循環する吸収液の最適ＰＨ
値及び吸収塔スラリ循環ポンプの最適稼動台数を設定し
、これら設定値に基づいて吸収剤の供給流量及び稼動ポ
ンプ台数を制御する際に、負荷安定時には前記算出され
ている最適稼動台数から１を減じた台数を設定し、かつ
前記算出されている最適Ｐ Ｈ値に予め定めた増加分を
加えた値を設定し、これら設定値をシミュレーションモ
デルに人力し、モデル条件を満たしている場合、これか
ら変更された設定値に基づいて吸収剤の供給流量及び稼
動ポンプ台数を制御している。
しかし、ポンプ台数制御では、頻繁な負荷変動時に、モ
ータの絶縁物の温度上昇の制限値により、起動回数が制
限され、実質的に台数制御が不可能となること、台数制
御では、循環量の変化が不連続となり、きめの細かい脱
硫率の制御が困難であること、循環量の変化に対する脱
硫率の応答には〜２分間程度の遅れがあるので、この点
についての配慮が無い場合には、脱硫率の制御性が低下
する等の欠点があった。
ータの絶縁物の温度上昇の制限値により、起動回数が制
限され、実質的に台数制御が不可能となること、台数制
御では、循環量の変化が不連続となり、きめの細かい脱
硫率の制御が困難であること、循環量の変化に対する脱
硫率の応答には〜２分間程度の遅れがあるので、この点
についての配慮が無い場合には、脱硫率の制御性が低下
する等の欠点があった。
上記従来技術は、ポンプ起動停止時のモータの絶縁物の
温度上昇による起動回数制限、脱硫率のきめ細かい制御
、循環量の変化に対する脱硫率の応答遅れ等の点につい
て配慮がされておらず、急速な負荷変動時には、脱硫率
を目標値の近傍に維持できないので、循環ポンプ動力の
低減効果が小さくなるという問題があった。
温度上昇による起動回数制限、脱硫率のきめ細かい制御
、循環量の変化に対する脱硫率の応答遅れ等の点につい
て配慮がされておらず、急速な負荷変動時には、脱硫率
を目標値の近傍に維持できないので、循環ポンプ動力の
低減効果が小さくなるという問題があった。
本発明の目的は、オンライン計測量に基づいて、脱硫率
を予測する計算モデルをオンラインで同定し、最適な吸
収塔スラリ循環流量を供給することにより、低負荷時の
ポンプ動力コストを低減するとともに、あらゆる運転状
態において、脱硫率を目標値近傍に維持することにある
。
を予測する計算モデルをオンラインで同定し、最適な吸
収塔スラリ循環流量を供給することにより、低負荷時の
ポンプ動力コストを低減するとともに、あらゆる運転状
態において、脱硫率を目標値近傍に維持することにある
。
上記目的は、排ガス流量、入口ｓｏｚ？Ｊ１度、吸収液
ＰＨ１出口ｓｏｇｔａ度及び吸収塔スラリ循環流量のオ
ンライン計測信号に基づいて、脱硫率計算モデルを自動
修正し、最適な循環量デマンド先行値を求めるとともに
、負荷変化率による先行補正、脱硫率フィードバック補
正及び将来脱硫率フィードバック補正を加え合わせて、
循環量デマンドとして、吸収塔スラリ循環流量を制御す
ることにより、達成される。
ＰＨ１出口ｓｏｇｔａ度及び吸収塔スラリ循環流量のオ
ンライン計測信号に基づいて、脱硫率計算モデルを自動
修正し、最適な循環量デマンド先行値を求めるとともに
、負荷変化率による先行補正、脱硫率フィードバック補
正及び将来脱硫率フィードバック補正を加え合わせて、
循環量デマンドとして、吸収塔スラリ循環流量を制御す
ることにより、達成される。
脱硫率計算モデルは、オンライン同定により、制御対象
の脱硫装置と同一の挙動を示す。したがって、必要な脱
硫率を維持できる循環量デマンドが与えられる。脱硫率
フィードバック補正は、脱硫率計算モデルに誤差が生じ
た場合の補正を与えるものであり、将来脱硫率フィード
バック補正及び負荷変化率による先行補正は、循環量に
対する脱硫率の応答遅れをカバーするように動作する。
の脱硫装置と同一の挙動を示す。したがって、必要な脱
硫率を維持できる循環量デマンドが与えられる。脱硫率
フィードバック補正は、脱硫率計算モデルに誤差が生じ
た場合の補正を与えるものであり、将来脱硫率フィード
バック補正及び負荷変化率による先行補正は、循環量に
対する脱硫率の応答遅れをカバーするように動作する。
このため、あらゆる運転状態において脱硫率を目標値近
傍に維持でき、特に低負荷時のポンプ動力コストを低減
できる。
傍に維持でき、特に低負荷時のポンプ動力コストを低減
できる。
〔実施例］
本発明の吸収塔スラリ循環流量の制御方法の具体的実施
例を第１図に示す。第１図において、９はスラリ循環流
量演算器であり、以下の演算により、スラリ循環流量デ
マンド先行値信号１４を求める。
例を第１図に示す。第１図において、９はスラリ循環流
量演算器であり、以下の演算により、スラリ循環流量デ
マンド先行値信号１４を求める。
Ｇｌｄ＝６９ ・ｆ （ＲＴ Ｕ Ｌ／Ｇ ）
−−−−−ｆｉｌＬ ／ Ｇ ＝ ｆ （ＲＴ
ＵＬ／Ｇ ） −−−一・−（
３）ここに、Ｇｔ、１ニスラリ循環流量デマンド（ｍ３
／ｈ）、排ガス量（ｍ’ Ｎ／ｈ） 、ＲＴＵ ：相対
的移動単位数（−） 、Ｌ／Ｇ ：液−ガス比（Ｉｌ／
ｍ”Ｎ）、η３．Ｌ ：脱硫率設定値（−） 、ＢＴＵ
：基準移動単位数（−） 、ＳＯ２：入口ＳＯＺ濃度（
ＰＰｍ） 、ＰＨ：吸収液Ｐ Ｈｏなお、（２）式にお
けるＢＴｔＪはＢＴＵ同定器１０の出力信号であるＢＴ
Ｕ信号１３を用いる。
−−−−−ｆｉｌＬ ／ Ｇ ＝ ｆ （ＲＴ
ＵＬ／Ｇ ） −−−一・−（
３）ここに、Ｇｔ、１ニスラリ循環流量デマンド（ｍ３
／ｈ）、排ガス量（ｍ’ Ｎ／ｈ） 、ＲＴＵ ：相対
的移動単位数（−） 、Ｌ／Ｇ ：液−ガス比（Ｉｌ／
ｍ”Ｎ）、η３．Ｌ ：脱硫率設定値（−） 、ＢＴＵ
：基準移動単位数（−） 、ＳＯ２：入口ＳＯＺ濃度（
ＰＰｍ） 、ＰＨ：吸収液Ｐ Ｈｏなお、（２）式にお
けるＢＴｔＪはＢＴＵ同定器１０の出力信号であるＢＴ
Ｕ信号１３を用いる。
Ｂ Ｔ Ｌｌ同定器１０では、以下の演算を行う。
ここに、η：オンライン計測脱硫率（−）次に、将来脱
硫率演算器２１では以下の演算を行う。
硫率演算器２１では以下の演算を行う。
ｎ分先のガス側運転条件、Ｇ、”、Ｓｏ□１は負荷変化
率信号（微分器１１の出力信号）Ｒを用いて、 Ｌ“＝ ｌ、 ＋ Ｒ−ｎ −−
−−−一・（５）Ｇ＊” ＝ ｆｅ （Ｌ” ）、Ｓ
ｏ□” ＝ ｆ ｓ （Ｌ” ） −１６）こ
こに、Ｌ：負荷（％）、Ｒ；負荷変化率（％／分）、＊
：ｎ分後の状態を示す。
率信号（微分器１１の出力信号）Ｒを用いて、 Ｌ“＝ ｌ、 ＋ Ｒ−ｎ −−
−−−一・（５）Ｇ＊” ＝ ｆｅ （Ｌ” ）、Ｓ
ｏ□” ＝ ｆ ｓ （Ｌ” ） −１６）こ
こに、Ｌ：負荷（％）、Ｒ；負荷変化率（％／分）、＊
：ｎ分後の状態を示す。
なお、吸収液ＰＨは設定値Ｐ Ｈに維持されているので
、将来脱硫率信号η“７は次式で計算される。
、将来脱硫率信号η“７は次式で計算される。
’７ ”＝ １．０−ｅｘｈ（−ＢＴＵ−ＲＴＬＩＰＨ
−ＲＴＩＩｓｏｚ ・ＲＴＵＬ７ｃ”）Ｌ／Ｇ”
＝Ｇ、／Ｇ９” −・−（８１
ここに、Ｇ１ ：吸収塔スラリ循環流量（ｍ３／ｈ） なお、（７）式のＢＴＵは（４）式の値を使用する。
−ＲＴＩＩｓｏｚ ・ＲＴＵＬ７ｃ”）Ｌ／Ｇ”
＝Ｇ、／Ｇ９” −・−（８１
ここに、Ｇ１ ：吸収塔スラリ循環流量（ｍ３／ｈ） なお、（７）式のＢＴＵは（４）式の値を使用する。
従って、全体の構成は以下のようになる。
ＢＴＵ同定器１０で、排ガス流量計４の出力信号、脱硫
率５、入口Ｓ Ｏを濃度計３の出力信号、ＰＨ計２の出
力信号、スラリ循環流量計６の出力信号を用いて、（４
）式よりＢＴＵ信号１３を求める。
率５、入口Ｓ Ｏを濃度計３の出力信号、ＰＨ計２の出
力信号、スラリ循環流量計６の出力信号を用いて、（４
）式よりＢＴＵ信号１３を求める。
スラリ循環流量演算器９で、脱硫率設定値１、Ｐ Ｈ計
２の出力信号、入口ｓｏｚ濃度計３の出力信号、排ガス
流量計４の出力信号、ＢＴＵ信号１３より、＋１１〜（
３）式を用いて、スラリ循環流量デマンド先行値信号１
４が求まる。
２の出力信号、入口ｓｏｚ濃度計３の出力信号、排ガス
流量計４の出力信号、ＢＴＵ信号１３より、＋１１〜（
３）式を用いて、スラリ循環流量デマンド先行値信号１
４が求まる。
加算器ｌｅａでは、スラリ循環流量デマンド先行値信号
１４に、脱硫率フィードバック信号１７、負荷先行スラ
リ循環流量信号１９、将来脱硫率フィードバック信号２
２を加え合わせてスラリ循環流量デマンド信号を求める
。
１４に、脱硫率フィードバック信号１７、負荷先行スラ
リ循環流量信号１９、将来脱硫率フィードバック信号２
２を加え合わせてスラリ循環流量デマンド信号を求める
。
このスラリ循環流量デマンド信号２ｏとスラリ循環流量
計６の出力信号を減算器１５ｂに入力して偏差信号を求
め、調節計１６ｃにより信号処理して吸収塔スラリ循環
ポンプ２３を回転数制御することにより、スラリ循環量
を制御する。尚８は負荷要求信号、１１は微分器、１２
は係数器である。
計６の出力信号を減算器１５ｂに入力して偏差信号を求
め、調節計１６ｃにより信号処理して吸収塔スラリ循環
ポンプ２３を回転数制御することにより、スラリ循環量
を制御する。尚８は負荷要求信号、１１は微分器、１２
は係数器である。
本発明はこのような構成なので、必要な脱硫率を維持す
るためのスラリ循環量を供給でき、あらゆる運転状態に
おいて脱硫率を目標値近傍に維持でき、特に低負荷時に
おけるポンプ動力コストを低減できる。
るためのスラリ循環量を供給でき、あらゆる運転状態に
おいて脱硫率を目標値近傍に維持でき、特に低負荷時に
おけるポンプ動力コストを低減できる。
本発明によれば、以下に示すような効果がある。
＜１１スラリ循環量演算器はオンライン同定されるので
、必要な脱硫率を維持できるスラリ循環量の供給が可能
となり、脱硫率の制ｊコｎ性が改善され、ポンプ動力の
低減効果が大きくなる。
、必要な脱硫率を維持できるスラリ循環量の供給が可能
となり、脱硫率の制ｊコｎ性が改善され、ポンプ動力の
低減効果が大きくなる。
（２）急速な負荷変動時においては、負荷先行スラリ循
環量及び将来脱硫率フィードバック信号により、循環量
に対する脱硫率の応答遅れを補正できるので、あらゆる
運転状態においても、脱硫率を目標値近傍に維持でき、
負荷応答性が改善できる。
環量及び将来脱硫率フィードバック信号により、循環量
に対する脱硫率の応答遅れを補正できるので、あらゆる
運転状態においても、脱硫率を目標値近傍に維持でき、
負荷応答性が改善できる。
第１図は本発明に係る吸収塔スラリ循環流量の制御方法
の一実施例を示す制御系統図、第２図は従来例に係る脱
硫プラントの制御概念図である。 第 ！ 図 第２図
の一実施例を示す制御系統図、第２図は従来例に係る脱
硫プラントの制御概念図である。 第 ！ 図 第２図
Claims (1)
- ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物を吸収除去する湿式排
煙脱硫装置のスラリ循環量制御方法において、オンライ
ン計測信号に基づいて、スラリ循環流量デマンド先行値
を求める演算器を設置し、この演算器を実測脱硫率によ
つて自動修正するとともに、負荷変化率に対応した負荷
先行補正量及び脱硫率フィードバック補正量及び将来脱
硫率フィードバック補正量を加算して、この合計値をス
ラリ循環流量デマンドとして吸収塔スラリ循環流量を制
御するようにしたことを特徴とする湿式排煙脱硫装置の
スラリ循環量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63307027A JP2809411B2 (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 湿式排煙脱硫装置のスラリ循環量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63307027A JP2809411B2 (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 湿式排煙脱硫装置のスラリ循環量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02152519A true JPH02152519A (ja) | 1990-06-12 |
| JP2809411B2 JP2809411B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=17964151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63307027A Expired - Fee Related JP2809411B2 (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 湿式排煙脱硫装置のスラリ循環量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2809411B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5110580A (en) * | 1989-09-14 | 1992-05-05 | Iolab Corporation | Method and apparatus for chlorine dioxide manufacture |
| US5234678A (en) * | 1989-09-14 | 1993-08-10 | Johnson & Johnson | Method and apparatus for chlorine dioxide manufacture |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63229126A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-26 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環量制御装置 |
-
1988
- 1988-12-06 JP JP63307027A patent/JP2809411B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63229126A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-26 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環量制御装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5110580A (en) * | 1989-09-14 | 1992-05-05 | Iolab Corporation | Method and apparatus for chlorine dioxide manufacture |
| US5234678A (en) * | 1989-09-14 | 1993-08-10 | Johnson & Johnson | Method and apparatus for chlorine dioxide manufacture |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2809411B2 (ja) | 1998-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113593653B (zh) | 一种湿法脱硫装置整体经济效益最优控制方法 | |
| JPH02152519A (ja) | 湿式排煙脱硫装置のスラリ循環量制御装置 | |
| JP2529244B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環量制御装置 | |
| JP3091247B2 (ja) | 湿式排ガス脱硫装置の吸収塔への吸収液循環流量制御方法および制御装置 | |
| JPS6339613A (ja) | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環流量制御装置 | |
| JPH03137918A (ja) | 湿式排煙脱硫装置の酸化用空気供給量制御装置 | |
| JP2798973B2 (ja) | 排ガス脱硫装置 | |
| JP3009190B2 (ja) | 湿式排ガス脱硫装置の制御方法および制御装置 | |
| JPH024422A (ja) | 湿式排煙脱硫装置の制御方法 | |
| JPS63278529A (ja) | 湿式排煙脱硫装置制御方法 | |
| JPH03267114A (ja) | 湿式排ガス脱硫装置の吸収剤供給量制御装置および吸収剤供給量制御方法 | |
| JPS62204829A (ja) | 湿式排ガス脱硫方法 | |
| JPH1066825A (ja) | 脱硫制御装置 | |
| JP2690754B2 (ja) | 湿式排ガス脱硫装置の吸収塔への吸収剤スラリの供給方法 | |
| JPH04277013A (ja) | 湿式排ガス脱硫制御方法およびその装置 | |
| JP3915142B2 (ja) | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法及び装置 | |
| JPH0573452B2 (ja) | ||
| JP2001017825A (ja) | 排煙脱硫方法と装置 | |
| JPS5824688B2 (ja) | 排ガス処理装置における流量制御方法 | |
| JP3202265B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置の吸収塔循環流量制御方法 | |
| SU571051A1 (ru) | Способ автоматического управлени производством азотной кислоты | |
| JPS5936528A (ja) | 湿式石灰石こう法排煙脱硫法における供給石灰量の制御装置 | |
| JPH03127612A (ja) | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 | |
| JP2510583B2 (ja) | 排ガス処理装置 | |
| JPH0523810B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070731 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080731 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |