JPH02151687A - コークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法 - Google Patents
コークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法Info
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- JPH02151687A JPH02151687A JP63307430A JP30743088A JPH02151687A JP H02151687 A JPH02151687 A JP H02151687A JP 63307430 A JP63307430 A JP 63307430A JP 30743088 A JP30743088 A JP 30743088A JP H02151687 A JPH02151687 A JP H02151687A
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はコークス乾式消火設備の立上げ（操業開始）に
先立つ該コークス乾式消火設備の内張耐火物の昇温方法
とその装置に関するものである。
先立つ該コークス乾式消火設備の内張耐火物の昇温方法
とその装置に関するものである。
［従来の技術］
一般にコークス乾式消火設備においては、冷却塔及び該
冷却塔とボイラーを連通ずる高温側ガス配管及び該ガス
配管の途中に介設した除塵器、ボイラーの内面に数千ト
ンもの耐火物が内張すされている。
冷却塔とボイラーを連通ずる高温側ガス配管及び該ガス
配管の途中に介設した除塵器、ボイラーの内面に数千ト
ンもの耐火物が内張すされている。
このコークス乾式消火設備が実操業に入る前に上記内張
耐火物を昇温して、該耐火物の水分を除去すると共に熱
歪の発生を防止する必要がある。
耐火物を昇温して、該耐火物の水分を除去すると共に熱
歪の発生を防止する必要がある。
この内張耐火物の昇温方法として例えば特開昭６０−２
０９９４号公報の提案があるが、これを第４図を参照し
て説明する。
０９９４号公報の提案があるが、これを第４図を参照し
て説明する。
まず、冷却塔１内に冷却済みのコークスＣを没入し、そ
の後、冷却塔１の中間部側壁に設けた開口より挿入した
熱風供給用ダクトＤから熱風を供給して所定温度域まで
予熱する。その後、コークス炉より押出した赤熱コーク
スを冷却塔１上部より所定ピッチで投入すると共に、冷
却塔１底部より供給した循環ガスを向流接触し、該循環
ガスを赤熱コークスの顕熱により高温循環ガスとした後
、冷却塔１上側部のスローピングフリューＳから導出す
る（尚、冷却されたコークスは冷却塔１底部より切出し
排出される）。
の後、冷却塔１の中間部側壁に設けた開口より挿入した
熱風供給用ダクトＤから熱風を供給して所定温度域まで
予熱する。その後、コークス炉より押出した赤熱コーク
スを冷却塔１上部より所定ピッチで投入すると共に、冷
却塔１底部より供給した循環ガスを向流接触し、該循環
ガスを赤熱コークスの顕熱により高温循環ガスとした後
、冷却塔１上側部のスローピングフリューＳから導出す
る（尚、冷却されたコークスは冷却塔１底部より切出し
排出される）。
この導出した高温の循環ガスを高温側ガス配管５を通し
て除塵器３で除塵した後、ボイラー４に導入して抜熱す
る。更に抜熱した循環ガスをサイクロン７、ブロワ−６
を介設した低温側ガス配管１２で冷却塔１底部に供給す
るように構成している。上記高温の循環ガスが冷却塔１
内からボイラー４に流出するまでの間において、前記冷
却塔１、高温側ガス配管５、除塵器３、ボイラー４に内
張した耐火物９を８００〜９００℃程度までに加熱昇温
しでいた。
て除塵器３で除塵した後、ボイラー４に導入して抜熱す
る。更に抜熱した循環ガスをサイクロン７、ブロワ−６
を介設した低温側ガス配管１２で冷却塔１底部に供給す
るように構成している。上記高温の循環ガスが冷却塔１
内からボイラー４に流出するまでの間において、前記冷
却塔１、高温側ガス配管５、除塵器３、ボイラー４に内
張した耐火物９を８００〜９００℃程度までに加熱昇温
しでいた。
このようにして、昇温段階が完了すると直ちに本操業に
移行するものであった。
移行するものであった。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、予熱段階において熱風供給ダクトＤを冷却塔ｌ
中間部側壁より挿入するため、挿入された熱風供給ダク
トＤから下方の冷却塔１内側壁は充分に予熱されないも
のである。又、予熱作業においても冷却塔１側壁に開口
部を設けて、その開口部に熱風供給ダクトＤを挿入し、
予熱が完了すると熱風供給ダクトＤを抜出した後開口部
を閉塞しなければならず、作業上繁雑となるものであっ
た。
中間部側壁より挿入するため、挿入された熱風供給ダク
トＤから下方の冷却塔１内側壁は充分に予熱されないも
のである。又、予熱作業においても冷却塔１側壁に開口
部を設けて、その開口部に熱風供給ダクトＤを挿入し、
予熱が完了すると熱風供給ダクトＤを抜出した後開口部
を閉塞しなければならず、作業上繁雑となるものであっ
た。
又、昇温段階において、冷却塔１に投入した赤熱コーク
スから８２． ＧＯ等の可燃性ガスが発生する。
スから８２． ＧＯ等の可燃性ガスが発生する。
コークス炉で欠落した赤熱コークスは第３図に示すよう
に、時間の経過と共に順次減少する。
に、時間の経過と共に順次減少する。
コークス炉より押出されたこの赤熱コークスを冷却塔１
内に投入する時期は、コークス炉の稼動率によっても異
なるが、−数的に欠落か６９０分程度であり、赤熱コー
クスより発生している可燃性ガス（）Ｉ、＋ＣＯ等）量
は１２ＯＮｍ３／Ｈ程度である。
内に投入する時期は、コークス炉の稼動率によっても異
なるが、−数的に欠落か６９０分程度であり、赤熱コー
クスより発生している可燃性ガス（）Ｉ、＋ＣＯ等）量
は１２ＯＮｍ３／Ｈ程度である。
しかも、この内張耐火物９の加熱昇温のために投入する
赤熱コークス量は冷却塔１の容量によっても異なるが、
内張耐火物９の温度上昇に伴って順次増大するが、最終
段階では１００トン／時間にも及ぶものである。
赤熱コークス量は冷却塔１の容量によっても異なるが、
内張耐火物９の温度上昇に伴って順次増大するが、最終
段階では１００トン／時間にも及ぶものである。
この結果、循環ガス中の可熱性ガスの濃度は徐々に高く
なり、しかも冷却塔１の温度も上昇するため、爆発の危
険性が高い状態での内−張耐太物９の加熱昇温作業とな
るものである。
なり、しかも冷却塔１の温度も上昇するため、爆発の危
険性が高い状態での内−張耐太物９の加熱昇温作業とな
るものである。
このコークス乾式消火設備内を循環する循環ガス中の可
燃性ガスを除去するには、該循環ガス中に空気を混入す
れば良いが、従来から一般的に知られているようにスロ
ーピングフリューＳ又は高温側ガス配管５がら空気を混
入する方ン去が考えられる。
燃性ガスを除去するには、該循環ガス中に空気を混入す
れば良いが、従来から一般的に知られているようにスロ
ーピングフリューＳ又は高温側ガス配管５がら空気を混
入する方ン去が考えられる。
しかし、この方法は前記スローピングフリューＳ又は高
温側ガス配管５内を流れる循環ガス温度が可燃性ガス着
火温度（約６００℃）に達した場合、空気導入部で循環
ガス中の可燃性ガスが燃焼して、その部分がスポット的
に高温となり昇温過程にある内張耐火物９に悪影響を与
える問題が発生するため、採用できないものであった。
温側ガス配管５内を流れる循環ガス温度が可燃性ガス着
火温度（約６００℃）に達した場合、空気導入部で循環
ガス中の可燃性ガスが燃焼して、その部分がスポット的
に高温となり昇温過程にある内張耐火物９に悪影響を与
える問題が発生するため、採用できないものであった。
［課題を解決するための手段］
本発明はコークス乾式消火設備の内張耐火物を簡単で、
かつ効率的・安全に予熱昇温を行うことを目的になされ
たものであり、その特徴とするところは次記の通りであ
る。
かつ効率的・安全に予熱昇温を行うことを目的になされ
たものであり、その特徴とするところは次記の通りであ
る。
１、上部より赤熱コークスを受け入れ、底部より該赤熱
コークスと向流接触する循環ガスを吹き込む冷却塔と、
該冷却塔の上側部から排出した高温循環ガスを除塵器を
介設した高温側ガス配管を通して導入するボイラーと、
該ボイラーを経た循環ガスを前記冷却塔の底部に供給す
るブロワ−を介設した低温側ガス配管とで構成したコー
クス乾式消火設備において、少なくとも該コークス乾式
消火設備内に熱風を吹込む予熱段階と、赤熱コークスを
冷却塔の上部より投入すると共に該投入赤熱コークスの
顕熱により加熱したガスを循環する昇温段階とによりコ
ークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物を昇温するに
際して、前記昇温段階で低温側ガス配管を流れる循環ガ
ス中に空気を導入して、該循環ガス中の可燃性ガスを冷
却塔内で燃焼することを特徴とするコークス乾式消火設
備立上げ時の内張耐火物の昇温方法。
コークスと向流接触する循環ガスを吹き込む冷却塔と、
該冷却塔の上側部から排出した高温循環ガスを除塵器を
介設した高温側ガス配管を通して導入するボイラーと、
該ボイラーを経た循環ガスを前記冷却塔の底部に供給す
るブロワ−を介設した低温側ガス配管とで構成したコー
クス乾式消火設備において、少なくとも該コークス乾式
消火設備内に熱風を吹込む予熱段階と、赤熱コークスを
冷却塔の上部より投入すると共に該投入赤熱コークスの
顕熱により加熱したガスを循環する昇温段階とによりコ
ークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物を昇温するに
際して、前記昇温段階で低温側ガス配管を流れる循環ガ
ス中に空気を導入して、該循環ガス中の可燃性ガスを冷
却塔内で燃焼することを特徴とするコークス乾式消火設
備立上げ時の内張耐火物の昇温方法。
２、予熱段階において蒸気を供給した前記ボイラーで循
環ガスを加熱して熱風とし、これを冷却塔底部より該冷
却塔内に吹込むことを特徴とする前記１記載のコークス
乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法。
環ガスを加熱して熱風とし、これを冷却塔底部より該冷
却塔内に吹込むことを特徴とする前記１記載のコークス
乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法。
３、上部より赤熱コークスを受け入れ、底部より該赤熱
コークスと向流接触する循環ガスを吹き込む冷却塔と、
該冷却塔の上側部から排出した高温循環ガスを除塵器を
介設した高温側ガス配管を通して導入するボイラーと、
該ボイラーを経た循環ガスを前記冷却塔の底部に供給す
るブロワ−を介設した低温側ガス配管とで構成したコー
クス乾式消火設備において、少なくとも該コークス乾式
消火設備内に熱風を吹込む予熱段階と、赤熱コークスを
冷却塔の上部より投入すると共に該投入赤熱コークスの
顕熱により加熱したガスを循環しコークス乾式消火設備
立上げ時の内張耐火物を昇温するに際して、前記昇温段
階に前記低温側ガス配管内に空気を供給する空気供給管
を該低温側ガス配管に設けたことを特徴とするコークス
乾式消火設備。
コークスと向流接触する循環ガスを吹き込む冷却塔と、
該冷却塔の上側部から排出した高温循環ガスを除塵器を
介設した高温側ガス配管を通して導入するボイラーと、
該ボイラーを経た循環ガスを前記冷却塔の底部に供給す
るブロワ−を介設した低温側ガス配管とで構成したコー
クス乾式消火設備において、少なくとも該コークス乾式
消火設備内に熱風を吹込む予熱段階と、赤熱コークスを
冷却塔の上部より投入すると共に該投入赤熱コークスの
顕熱により加熱したガスを循環しコークス乾式消火設備
立上げ時の内張耐火物を昇温するに際して、前記昇温段
階に前記低温側ガス配管内に空気を供給する空気供給管
を該低温側ガス配管に設けたことを特徴とするコークス
乾式消火設備。
用］
本発明の請求項１の発明は昇温段階において、コークス
乾式消火設備の低温側ガス配管より循環ガス中に空気を
導入することにより、該冷却塔内に受入れた赤熱コーク
スから発生するＣ０．８２等の可燃性ガスを該赤熱コー
クスの有する熱により冷却塔１内で燃焼除去することに
より、内張耐火物に悪影響を与えることなく、コークス
乾式消火設備内を循環する循環ガス中の可燃性ガス量を
爆発限界以下に常に維持した安全な状態で、コークス乾
式消火設備の内張耐火物を所定温度に昇温するものであ
る。
乾式消火設備の低温側ガス配管より循環ガス中に空気を
導入することにより、該冷却塔内に受入れた赤熱コーク
スから発生するＣ０．８２等の可燃性ガスを該赤熱コー
クスの有する熱により冷却塔１内で燃焼除去することに
より、内張耐火物に悪影響を与えることなく、コークス
乾式消火設備内を循環する循環ガス中の可燃性ガス量を
爆発限界以下に常に維持した安全な状態で、コークス乾
式消火設備の内張耐火物を所定温度に昇温するものであ
る。
更に、請求項２の発明は予熱段階において、コークス乾
式消火設備のボイラーに加熱蒸気を供給して、このボイ
ラーでコークス乾式消火設備内を循環する循環ガス（例
えば空気）を加熱することにより、繁雑な作業を伴うこ
となく、コークス乾式消火設備の内張耐火物を効率的に
予熱するものである。
式消火設備のボイラーに加熱蒸気を供給して、このボイ
ラーでコークス乾式消火設備内を循環する循環ガス（例
えば空気）を加熱することにより、繁雑な作業を伴うこ
となく、コークス乾式消火設備の内張耐火物を効率的に
予熱するものである。
［作
又請求項３の発明は、請求項１の発明を実施するための
装置で、ボイラー出側と冷却塔の底部との間に設けた低
温側ガス配管に空気導入管を設けることにより、低温状
態にある循環ガス中に空気を内張耐火物に悪影響を与え
ることなく容易に導入することを可能とするものである
。
装置で、ボイラー出側と冷却塔の底部との間に設けた低
温側ガス配管に空気導入管を設けることにより、低温状
態にある循環ガス中に空気を内張耐火物に悪影響を与え
ることなく容易に導入することを可能とするものである
。
さらに、請求項１．２の発明の作用について第１図、第
２図を参照して説明する。
２図を参照して説明する。
まず、請求項１の発明の昇温段階について説明する。
ボイラー４出側と冷却塔１下部間に設けた低温側ガス配
管１２に設けた空気導入管１６より空気を導入すると、
ボイラー４人側と冷却塔１上部に設けた高温側ガス配管
５より空気を導入する場合に比して、空気吸引力が大き
くて容易に空気の導入が可能で、しかも制御性も良く、
さらには冷却塔１内の赤熱コークス飛来による交撚もな
く、安定した状態で循環ガス中の可燃性ガスを冷却塔１
内で燃焼除去することができるものである。
管１２に設けた空気導入管１６より空気を導入すると、
ボイラー４人側と冷却塔１上部に設けた高温側ガス配管
５より空気を導入する場合に比して、空気吸引力が大き
くて容易に空気の導入が可能で、しかも制御性も良く、
さらには冷却塔１内の赤熱コークス飛来による交撚もな
く、安定した状態で循環ガス中の可燃性ガスを冷却塔１
内で燃焼除去することができるものである。
つまり、ボイラー４を流出した循環ガスは１８０℃に冷
却されており、この時点において、空気を混入しても該
循環ガス中の可燃性ガスは燃焼することなく、ブロワ−
６により冷却塔１内に吹込まれる。
却されており、この時点において、空気を混入しても該
循環ガス中の可燃性ガスは燃焼することなく、ブロワ−
６により冷却塔１内に吹込まれる。
該冷却塔１内に吹込まれたこの循環ガス中の可燃性ガス
は冷却塔１内で上部から没入された約１０００℃の赤熱
コークスと接触し、この接触部は可燃性ガスの着火温度
である６００℃以上となるのに伴って前記空気中の酸素
と反応して燃焼しｃｏ、 、Ｈ，Ｏとなる。
は冷却塔１内で上部から没入された約１０００℃の赤熱
コークスと接触し、この接触部は可燃性ガスの着火温度
である６００℃以上となるのに伴って前記空気中の酸素
と反応して燃焼しｃｏ、 、Ｈ，Ｏとなる。
尚、この際赤熱コークスから流出中のＣｏ、 ８２等の
可燃性ガスも燃焼し、ｃｏ、 、Ｈ，０となる。
可燃性ガスも燃焼し、ｃｏ、 、Ｈ，０となる。
このＣＯ２，Ｈ２Ｏ等を含んだ循環ガスは赤熱コークス
の顕然及び可燃性ガスの燃焼熱により昇温して、冷却塔
１内を上昇して該冷却塔１上部側部に設けたスローピン
グフリューＳに流出する。
の顕然及び可燃性ガスの燃焼熱により昇温して、冷却塔
１内を上昇して該冷却塔１上部側部に設けたスローピン
グフリューＳに流出する。
該スローピングフリューＳ内の冷却ガスは除塵器３を介
設した高温側ガス配管５を通してボイラー４に流入し、
更にボイラー４からブロワ−６を介設した低温側ガス配
管１２に流入する。
設した高温側ガス配管５を通してボイラー４に流入し、
更にボイラー４からブロワ−６を介設した低温側ガス配
管１２に流入する。
このように、冷却塔１内で昇温した循環ガスがコークス
乾式消火設備内を循環する間に冷却塔１、除塵器３、高
温側ガス配管５、及びボイラー４の内張耐火物９を昇温
するものである。
乾式消火設備内を循環する間に冷却塔１、除塵器３、高
温側ガス配管５、及びボイラー４の内張耐火物９を昇温
するものである。
そして、この昇温は第２図中の点Ｂ−Ｃの昇温曲線にも
とづいて行うものであり、予じめ冷却塔１の内張耐火物
９中に埋設した温度測定器Ｔの測定値が第２図の昇温曲
線Ｂ−Ｃに乗るように冷却塔１の上部から投入する赤熱
コークスの投入量、投入タイミング及びブロワ−６から
の送風量を調整する。
とづいて行うものであり、予じめ冷却塔１の内張耐火物
９中に埋設した温度測定器Ｔの測定値が第２図の昇温曲
線Ｂ−Ｃに乗るように冷却塔１の上部から投入する赤熱
コークスの投入量、投入タイミング及びブロワ−６から
の送風量を調整する。
この赤熱コークスの投入量及び没入間隔の調整に伴って
、冷却塔１内で発生する上記可燃性ガス量が変化するた
め、ボイラー４の出側の低温側ガス配管１２内にガス分
析計Ｇを設け、循環ガス中のＣｏ、 ８２等含有率が爆
発限界以下（Ｈ２：４％、ＣＯ：８％以下）になるよう
に、低温側ガス配管１２内への空気導入量を調整する。
、冷却塔１内で発生する上記可燃性ガス量が変化するた
め、ボイラー４の出側の低温側ガス配管１２内にガス分
析計Ｇを設け、循環ガス中のＣｏ、 ８２等含有率が爆
発限界以下（Ｈ２：４％、ＣＯ：８％以下）になるよう
に、低温側ガス配管１２内への空気導入量を調整する。
かくすることにより、安全にしかも効率的にコークス乾
式消火設備内の内張耐火物９を昇温するものである。
式消火設備内の内張耐火物９を昇温するものである。
次に請求項２の発明の予熱段階について説明する。
ボイラー４に加熱蒸気を供給して、該ボイラー４を流れ
る循環ガスを加熱し、この加熱循環ガスにより冷却塔１
、除塵器３、高温側ガス配管５、及びボイラー４の内張
耐火物９を予熱するものである。
る循環ガスを加熱し、この加熱循環ガスにより冷却塔１
、除塵器３、高温側ガス配管５、及びボイラー４の内張
耐火物９を予熱するものである。
つまり、コークス乾式消火設備を予熱するに先立ち、冷
却塔１内を流れる循環ガスが冷却塔１内壁近傍を流れる
ように冷却塔１底部内に冷却したコークスＣを投入した
後、ボイラー４に蒸気を供給する。
却塔１内を流れる循環ガスが冷却塔１内壁近傍を流れる
ように冷却塔１底部内に冷却したコークスＣを投入した
後、ボイラー４に蒸気を供給する。
ボイラー４に供給した蒸気で循環ガスを加熱し、この加
熱した循環ガスを前記昇温段階と同様にブロワ−６を介
設した低温側ガス配管１２−冷却塔１−スローピングフ
リューＳ−除塵器３を介設した高温側ガス配管５を順次
流れてボイラー４に再び流入する。
熱した循環ガスを前記昇温段階と同様にブロワ−６を介
設した低温側ガス配管１２−冷却塔１−スローピングフ
リューＳ−除塵器３を介設した高温側ガス配管５を順次
流れてボイラー４に再び流入する。
このように、ボイラー４内で加熱した循環ガスがコーク
ス乾式消火設備内を循環する間に前記冷却塔１、除塵器
３、高温側ガス配管５、及びボイラー４の内張耐火物９
を予熱するものである。
ス乾式消火設備内を循環する間に前記冷却塔１、除塵器
３、高温側ガス配管５、及びボイラー４の内張耐火物９
を予熱するものである。
そして、この予熱は第２図中の点Ａ〜Ｂの昇温曲線に乗
るように行うものであり、前記冷却塔１の内張耐火物９
に埋設した温度測定器Ｔの測定値がこの昇温曲線に乗る
ようにボイラー４に供給する蒸気量を調整するものであ
る。
るように行うものであり、前記冷却塔１の内張耐火物９
に埋設した温度測定器Ｔの測定値がこの昇温曲線に乗る
ようにボイラー４に供給する蒸気量を調整するものであ
る。
かくすることにより、冷却塔１の側壁を開口することな
く、しかも予熱用に特別な機器を用いることなく簡単に
予熱することが可能となる。
く、しかも予熱用に特別な機器を用いることなく簡単に
予熱することが可能となる。
［実 施 例］
以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を参照しつつ
説明する。本発明の実施装置を示す第１図中、１は底部
に循環ガス吹込み部２と頂部に装入口８と内部に内張耐
火物９を有する冷却塔、５は途中に除！１器３を介設し
冷却塔１の上側部のスローピングフリエ−８とボイラー
４を連通した高温側ガス配管であり、この高温側ガス配
管５及び前記除塵器３及びボイラー４には内張耐火物９
を設けている。１０は除塵器３とボイラー４間の高温側
ガス配管５に設けた空気導入管であり、バルブ１１を有
している。
説明する。本発明の実施装置を示す第１図中、１は底部
に循環ガス吹込み部２と頂部に装入口８と内部に内張耐
火物９を有する冷却塔、５は途中に除！１器３を介設し
冷却塔１の上側部のスローピングフリエ−８とボイラー
４を連通した高温側ガス配管であり、この高温側ガス配
管５及び前記除塵器３及びボイラー４には内張耐火物９
を設けている。１０は除塵器３とボイラー４間の高温側
ガス配管５に設けた空気導入管であり、バルブ１１を有
している。
１２は除塵器７及びブロワ−６を順次介設し、ボイラー
４と冷却塔１の循環ガス吹込み部２を連通した低温側ガ
ス配管、１６は除塵器７とブロワ−６間の低温側ガス配
管１２に設けた空気導入管であり、バルブ１７を有して
いる。
４と冷却塔１の循環ガス吹込み部２を連通した低温側ガ
ス配管、１６は除塵器７とブロワ−６間の低温側ガス配
管１２に設けた空気導入管であり、バルブ１７を有して
いる。
１８は冷却塔１とブロワ−６間の低温側ガス配管１２に
設けた放散管であり、バルブ１９を有している。
設けた放散管であり、バルブ１９を有している。
次に、冷却塔１、除塵器３、高温側ガス配管５、ボイラ
ー４の各々に設けた内張耐火物９の昇温操作について説
明する。
ー４の各々に設けた内張耐火物９の昇温操作について説
明する。
まず、予熱段階について説明する。
冷却塔１の頂部に設けた装入口８より冷却されたコーク
スＣを装入して該冷却塔１の底部に堆積すると共にボイ
ラー４に加熱蒸気を供給する。
スＣを装入して該冷却塔１の底部に堆積すると共にボイ
ラー４に加熱蒸気を供給する。
この状態で、ブロワ−６を駆動して系内の空気をボイラ
ー４で加熱しつつ循環する。
ー４で加熱しつつ循環する。
つまり、ボイラー４で加熱した循環空気である循環ガス
は低温側ガス配管１２−除塵器７−ブロワー６−冷却塔
１（循環ガス吹込み部２−スローピングフリエ−５）−
高温側ガス配管５−除塵器３−ボイラー４を順次流通循
環することにより、該冷却塔１、高温側ガス配管５、除
塵器３、ボイラー４の内張耐火物９を予熱昇温する。
は低温側ガス配管１２−除塵器７−ブロワー６−冷却塔
１（循環ガス吹込み部２−スローピングフリエ−５）−
高温側ガス配管５−除塵器３−ボイラー４を順次流通循
環することにより、該冷却塔１、高温側ガス配管５、除
塵器３、ボイラー４の内張耐火物９を予熱昇温する。
この予熱昇温は第２図中のＡ−Ｂの昇温曲線に沿って行
うものである。
うものである。
つまり、冷却塔１の上部の内張耐火物９内に埋設した温
度測定器Ｔで該内張耐火物９の温度を測定し、この測定
値が第２図中のＡ−Ｂの昇温曲線に沿って上昇するよう
にボイラー４への蒸気供給量を調整する。
度測定器Ｔで該内張耐火物９の温度を測定し、この測定
値が第２図中のＡ−Ｂの昇温曲線に沿って上昇するよう
にボイラー４への蒸気供給量を調整する。
この予熱昇温に伴って内張耐火物９より流出した水分に
より循環する高温空気は多量の水分を含み昇温乾燥効率
が低下する。
より循環する高温空気は多量の水分を含み昇温乾燥効率
が低下する。
これを防止するため、循環高温空気の一部を放散管１８
より大気中に放散する。
より大気中に放散する。
一方、この放散により不足する循環空気は高温側ガス配
管５にもうけた空気導入管１０より導入する。
管５にもうけた空気導入管１０より導入する。
なお、放散管１Ｂからの循環高温空気の放散量及び空気
導入管１０からの空気導入量の調節は各々に設けたバル
ブ１１．１９で行う。
導入管１０からの空気導入量の調節は各々に設けたバル
ブ１１．１９で行う。
この予熱乾燥を２日間行って予熱段階を完了する（この
際、ボイラー４への蒸気の供給及びブロワ−６は停止し
ない）。
際、ボイラー４への蒸気の供給及びブロワ−６は停止し
ない）。
この予熱段階が完了すると直たちに昇温段階に移行する
。
。
以下、昇温段階について説明する。
まず、空気導入管１０から窒素ガスを供給して系内を循
環する循環加熱ガスを窒素ガスに置換する（この置換が
完了するとボイラー４への蒸気の供給を停止する）。
環する循環加熱ガスを窒素ガスに置換する（この置換が
完了するとボイラー４への蒸気の供給を停止する）。
この窒素ガス置換が完了すると、冷却塔１の頂部に設け
た装入口８より赤熱コークスを投入して、冷却塔１下部
に堆積する。
た装入口８より赤熱コークスを投入して、冷却塔１下部
に堆積する。
この冷却塔１下部に堆積した赤熱コークスと該冷却塔１
底部の循環ガス吹込み部２からの加熱窒素ガス、つまり
循環ガスが向流接触して、該循環ガスの温度が更に上昇
する。
底部の循環ガス吹込み部２からの加熱窒素ガス、つまり
循環ガスが向流接触して、該循環ガスの温度が更に上昇
する。
この温度上昇した循環ガスは冷却塔１内を上昇して上側
部のスローピングフリューＳより流出し、更に高温側ガ
ス配管５−除塵器３−ボイラー４−低温側ガス配管１２
−除塵器７−ブロワー６−冷却塔１を順次流通循環する
。
部のスローピングフリューＳより流出し、更に高温側ガ
ス配管５−除塵器３−ボイラー４−低温側ガス配管１２
−除塵器７−ブロワー６−冷却塔１を順次流通循環する
。
これにより、冷却塔１、高温側ガス配管５、除ｍ器３、
ボイラー４内の内張耐火物９を更に昇温する。
ボイラー４内の内張耐火物９を更に昇温する。
しかし、冷却塔１内に投入する赤熱コークスから発生す
るＣｏ、 ８２等の可燃性ガスにより循環ガス中の可燃
性ガス濃度が上昇するため、空気導入管１６より空気を
導入し、この空気中の酸素と冷却塔１内の赤熱コークス
の顕熱により循環ガス中又は赤熱コークスから発生して
いるＣｏ、 Ｈ，等の可燃性ガスを燃焼除去して循環ガ
ス中の可燃性ガス濃度を所定値（爆発限界濃度以下）に
管理するものである。
るＣｏ、 ８２等の可燃性ガスにより循環ガス中の可燃
性ガス濃度が上昇するため、空気導入管１６より空気を
導入し、この空気中の酸素と冷却塔１内の赤熱コークス
の顕熱により循環ガス中又は赤熱コークスから発生して
いるＣｏ、 Ｈ，等の可燃性ガスを燃焼除去して循環ガ
ス中の可燃性ガス濃度を所定値（爆発限界濃度以下）に
管理するものである。
つまり、除塵器７出側の低温側ガス配管１２内に設けた
ガス分析計Ｇの測定値が所定値になるように空気導入管
１６に設けたバルブ１７の開度を調節して低温側ガス配
管１２内への空気導入量を調整する。
ガス分析計Ｇの測定値が所定値になるように空気導入管
１６に設けたバルブ１７の開度を調節して低温側ガス配
管１２内への空気導入量を調整する。
この空気導入により循環ガス量が増加するため、余分な
循環ガスを放散管１８よりバルブ１９の開度を調節して
放散する。
循環ガスを放散管１８よりバルブ１９の開度を調節して
放散する。
このように、循環ガス中の可燃性ガス濃度を所定値に維
持しつつ順次循環ガス温度を順次高くして内張耐火物９
を昇温する。
持しつつ順次循環ガス温度を順次高くして内張耐火物９
を昇温する。
この循環ガスの昇温は内張耐火物９の温度が第２図中の
昇温曲線Ｃ−Ｄに乗るように行うものであり、これは冷
却塔１上部の内張耐火物９内に埋設した温度測定器Ｔの
測定値によりブロワ−６からの送風量及び冷却塔１の装
入口８からの赤熱コークスの装入量、装入タイミングを
調整するものである。
昇温曲線Ｃ−Ｄに乗るように行うものであり、これは冷
却塔１上部の内張耐火物９内に埋設した温度測定器Ｔの
測定値によりブロワ−６からの送風量及び冷却塔１の装
入口８からの赤熱コークスの装入量、装入タイミングを
調整するものである。
このようにして、４日間内張耐火物９を昇温した結果、
内張耐火物９が所定温度に達したので昇温段階を完了し
た。
内張耐火物９が所定温度に達したので昇温段階を完了し
た。
モして、その後直ちに実操業に移行した。
尚、本実施例においては大気中の空気を低温側ガス配管
１２に導入するめ、空気導入管１６をブロワ−６の上流
側の低温側ガス配管１２に設けたが、これに変えてブロ
ワ−６の送風圧より高い送風圧の圧縮空気を低温側ガス
配管１２に導入する場合はブロワ−６の下流側の低温側
ガス配管に設けてもよい。
１２に導入するめ、空気導入管１６をブロワ−６の上流
側の低温側ガス配管１２に設けたが、これに変えてブロ
ワ−６の送風圧より高い送風圧の圧縮空気を低温側ガス
配管１２に導入する場合はブロワ−６の下流側の低温側
ガス配管に設けてもよい。
又、本実施例においては熱風による予熱段階と赤熱コー
クスにょる昇温段階からなる内張耐火物９の昇温につい
て説明したが、上記熱風による予熱段階と赤熱コークス
にょる昇温段階との途中に燃焼ガス（例えばコークスガ
ス）を燃焼することにょる予昇温段階を入れた場合につ
いても本発明を適用できるものである。
クスにょる昇温段階からなる内張耐火物９の昇温につい
て説明したが、上記熱風による予熱段階と赤熱コークス
にょる昇温段階との途中に燃焼ガス（例えばコークスガ
ス）を燃焼することにょる予昇温段階を入れた場合につ
いても本発明を適用できるものである。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明はコークス乾式消火設備立
上げに際して、低温状態にある内張耐火物の昇温を繁雑
な作業を伴うことなく安全に所定の昇温スケジュールに
従って行うことができる。
上げに際して、低温状態にある内張耐火物の昇温を繁雑
な作業を伴うことなく安全に所定の昇温スケジュールに
従って行うことができる。
更に、内張耐火物の予熱を特別な機器を用いることなく
、簡単な操作により効果的に行うことができる等の効果
を奏するものであり、この分野における効果は大きい。
、簡単な操作により効果的に行うことができる等の効果
を奏するものであり、この分野における効果は大きい。
第１図は本発明の一実施例装置を示す側面説明図、第２
図は予熱段階及び昇温段階における昇温曲線、第３図は
コークス炉で欠落した後の赤熱コークスから発生するＣ
Ｄ＋Ｈ２量の推移を示す図、第４図は従来例を示す説明
図である。 １・・・冷却塔 ２・・・循環ガス吹込み部３・
・・除塵器 ４・・・ボイラー５・・・高温側ガ
ス配管 ６・・・ブロワ−７・・・除塵器 ８・・・装入口 ９・・・内張耐火物１０・・・
空気導入管 １１・・・バルブ１２・・・低温側ガス配
管 １６・・・空気導入管 １７・・・バルブ１８・・・放
散管 １９・・・バルブ他４名 １憇ρ彎−− −への豐膿ロト■口三＝：： ！ｌ： ａニー今時間
図は予熱段階及び昇温段階における昇温曲線、第３図は
コークス炉で欠落した後の赤熱コークスから発生するＣ
Ｄ＋Ｈ２量の推移を示す図、第４図は従来例を示す説明
図である。 １・・・冷却塔 ２・・・循環ガス吹込み部３・
・・除塵器 ４・・・ボイラー５・・・高温側ガ
ス配管 ６・・・ブロワ−７・・・除塵器 ８・・・装入口 ９・・・内張耐火物１０・・・
空気導入管 １１・・・バルブ１２・・・低温側ガス配
管 １６・・・空気導入管 １７・・・バルブ１８・・・放
散管 １９・・・バルブ他４名 １憇ρ彎−− −への豐膿ロト■口三＝：： ！ｌ： ａニー今時間
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 上部より赤熱コークスを受け入れ、底部より該赤熱
コークスと向流接触する循環ガスを吹き込む冷却塔と、
該冷却塔の上側部から排出した高温循環ガスを除塵器を
介設した高温側ガス配管を通して導入するボイラーと、
該ボイラーを経た循環ガスを前記冷却塔の底部に供給す
るブロワーを介設した低温側ガス配管とで構成したコー
クス乾式消火設備において、少なくとも該コークス乾式
消火設備内に熱風を吹込む予熱段階と、赤熱コークスを
冷却塔の上部より投入すると共に該投入赤熱 コークスの顕熱により加熱したガスを循環する昇温段階
とによりコークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物を
昇温するに際して、前記昇温段階で低温側ガス配管を流
れる循環ガス中に空気を導入して、該循環ガス中の可燃
性ガスを冷却塔内で燃焼することを特徴とするコークス
乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法。 ２ 予熱段階において蒸気を供給した前記ボイラーで循
環ガスを加熱して熱風とし、これを冷却塔底部より該冷
却塔内に吹込むことを特徴とする請求項１に記載のコー
クス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法。 ３ 上部より赤熱コークスを受け入れ、底部より該赤熱
コークスと向流接触する循環ガスを吹き込む冷却塔と、
該冷却塔の上側部から排出した高温循環ガスを除塵器を
介設した高温側ガス配管を通して導入するボイラーと、
該ボイラーを経た循環ガスを前記冷却塔の底部に供給す
るブロワーを介設した低温側ガス配管とで構成したコー
クス乾式消火設備において、少なくとも該コークス乾式
消火設備内に熱風を吹込む予熱段階と、赤熱コークスを
冷却塔の上部より投入すると共に該投入赤熱 コークスの顕熱により加熱したガスを循環しコークス乾
式消火設備立上げ時の内張耐火物を昇温するに際して、
前記昇温段階に前記低温側ガス配管内に空気を供給する
空気供給管を該低温側ガス配管に設けたことを特徴とす
るコークス乾式消火設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63307430A JPH02151687A (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | コークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63307430A JPH02151687A (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | コークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02151687A true JPH02151687A (ja) | 1990-06-11 |
Family
ID=17968970
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63307430A Pending JPH02151687A (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | コークス乾式消火設備立上げ時の内張耐火物の昇温方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02151687A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009298844A (ja) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | コークス乾式消火設備の昇温方法 |
| JP5202751B1 (ja) * | 2012-09-13 | 2013-06-05 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | コークス乾式消火設備 |
| JPWO2020203630A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | ||
| JPWO2020203629A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5286404A (en) * | 1976-01-14 | 1977-07-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Drying and heat up method bricks of cooling chamber in coke dry quench ing equipment |
| JPS5410302A (en) * | 1977-06-24 | 1979-01-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method of extinguishing coke in dry extinguishing system and device therefor |
| JPS5849781A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | コ−クスの乾式冷却設備における循環ガス回収方法および装置 |
| JPS591591A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-06 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | コ−クス乾式消火設備におけるプリチヤンバ−内ガス成分調整方法 |
-
1988
- 1988-12-05 JP JP63307430A patent/JPH02151687A/ja active Pending
Patent Citations (4)
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| JPS591591A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-06 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | コ−クス乾式消火設備におけるプリチヤンバ−内ガス成分調整方法 |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP5202751B1 (ja) * | 2012-09-13 | 2013-06-05 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | コークス乾式消火設備 |
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| JPWO2020203630A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | ||
| WO2020203630A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | コークス乾式消火設備及び熱交換器を用いた生石灰の製造方法および製造装置 |
| JPWO2020203629A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | ||
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| CN113614048A (zh) * | 2019-03-29 | 2021-11-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 利用焦炭干式灭火设备及热交换器的生石灰的制造方法及制造装置 |
| CN113614049A (zh) * | 2019-03-29 | 2021-11-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 利用焦炭干式灭火设备的生石灰的制造方法及制造装置 |
| EP3950634A4 (en) * | 2019-03-29 | 2022-06-01 | JFE Steel Corporation | METHOD AND DEVICE FOR THE PRODUCTION OF QUICK LIME WITH COKE DRY QUENCHING PLANT AND HEAT EXCHANGER |
| EP3950633A4 (en) * | 2019-03-29 | 2022-06-08 | JFE Steel Corporation | METHOD AND APPARATUS FOR PRODUCTION OF QUICKLIME USING A DRY COKE EXTINGUISHING PLANT |
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