JPH1112571A

JPH1112571A - コークスの乾式消火方法

Info

Publication number: JPH1112571A
Application number: JP18045297A
Authority: JP
Inventors: Kenichi Yatsugayo; 健一八ケ代
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1997-06-21
Filing date: 1997-06-21
Publication date: 1999-01-19

Abstract

(57)【要約】【課題】コークスの乾式消火を行う際に、循環する冷
却ガスの温度を高めて効率的にコークスを冷却すること
に加えて、未燃焼富化ガスの燃焼による蒸気の増量回収
を図ると共に、プレチャンバーに内張りされた耐火物の
損傷防止、ブロアーあるいはダクト等の腐食を防止でき
るコークスの乾式消火方法を提供する。【解決手段】乾式消火槽１１内に冷却ガス１３を供給
して高温度のコークス２０を冷却すると共に、コークス
２０の冷却により加熱された冷却ガス１３を熱交換器１
４に送給して熱置換を行なって後、乾式消火槽１１内に
循環させるコークスの乾式消火方法において、乾式消火
槽１１内のプレチャンバー２４内に酸素含有気体とコー
クス２０との反応が吸熱反応である気体とを交互に供給
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、コークス炉で乾留
された高温度のコークスの乾式消火方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】コークス炉によって乾留されたコークス
は、コークスの冷却とコークスの顕熱の回収を主目的と
して乾式の消火方法が用いられている。このコークスの
乾式消火方法は、縦型の円筒形のチャンバーに高温度の
コークスを上部から投入して下部から切り出す間に、円
筒形のチャンバーの下部から冷却ガスを供給して、向流
接触させてコークスの顕熱を冷却ガスに置換することで
高温度のコークスを冷却している。コークスと熱置換さ
れて高温となった冷却ガスは、連通して設けられたガス
路を経由してボイラーに送給されて蒸気の発生熱源とし
て活用され、熱置換されて低温となった冷却ガスは、再
び円筒形のチャンバーの下部に供給されて高温度のコー
クスを冷却する。前述のコークスと熱置換された冷却ガ
スには、コークスと冷却ガス中の水分等の反応により発
生する水素ガス、ＣＯガス等の未燃焼ガスが含まれてお
り、円筒形チャンバーの外部に設けたガス路に空気を供
給して燃焼させた後にボイラーに送り、それにより蒸気
の回収増を図るか、あるいは未燃焼ガスを含んだ低カロ
リーガスとして回収する等の方法が行われている。しか
し、不活性ガスを主体とした冷却ガスとコークスとの熱
置換では、コークスの冷却能力（ｔ／日）やボイラーに
おける蒸気の回収、又は低カロリーガスとしての利用に
限界がある。この問題を解決するために、例えば特開昭
５８−１３６６８８号公報に示すように、冷却塔（円筒
形のチャンバー）に下方から供給される不活性ガスの循
環路に冷熱供給手段を付設し、そのノズルから水あるい
は蒸気を供給して高温度のコークスの冷却促進と未燃焼
富化ガスの回収を図ることが提案されている。また、特
開昭５９−７５９８１号公報には、空気又は窒素ガスに
水分を加えた混合ガスを高温度のコークスが存在するプ
レチャンバーに供給して反応させることにより、コーク
スの冷却促進と未燃焼富化ガスの回収増を図ることが提
案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５８−１３６６８８号公報に示す不活性ガスを主体とす
る冷却ガスの循環路に、水あるいは蒸気を供給するか、
又は特開昭５９−７５９８１号公報に示すように、窒素
ガスと水分とを混合して供給する場合は、そのいずれと
も循環する不活性ガスを主体とする冷却ガスに、水ある
いは水蒸気を吹き込むために、ボイラー等により抜熱さ
れた冷却ガスが酸露点に達し、結露を起こしてブロアー
あるいは冷却ガス路を構成するダクト等の腐食を招く。
この結果、高温度のコークスの冷却とコークスのガス化
に添加する水分量に制限を受ける。また、特開昭５９−
７５９８１号公報に示すように、空気に水分を加えた混
合ガスをプレチャンバーに供給しコークスと反応させて
コークスの冷却とガス化を図る場合は、供給された空気
中の酸素がコークスの表層近傍で反応し、その部位の温
度のみが上昇することが懸念され、プレチャンバーに内
張りした耐火物の耐熱温度制約から吹き込み空気量に制
約を受けたり、また、プレチャンバー内の内張り耐火物
面にコークスの投入ピッチに応じた高温部と低温部とが
交互に形成され、耐火物に熱応力が繰り返し付加される
ために内張り耐火物の損傷を招く。更に、空気に水分を
加えた混合ガス（両方を同時に供給する）では、空気中
の酸素とコークスとの燃焼が優先されて、高温度のコー
クスと水分とによる水性ガス反応の発生が十分でなく、
未燃焼富化ガスの回収が困難となる等の問題がある。

【０００４】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
で、コークスの効率的な冷却と未燃焼富化ガスの燃焼に
よる蒸気の増量回収を図ると共に、プレチャンバーに内
張りされた耐火物の損傷防止、ブロアーあるいはダクト
等の腐食を防止できるコークスの乾式消火方法を提供す
ることを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載のコークスの乾式消火方法は、乾式消火槽内に冷却
ガスを供給してコークスを冷却すると共に、前記コーク
スの冷却により加熱された前記冷却ガスを熱交換器に送
給して熱置換を行なって後、前記乾式消火槽内に循環さ
せるコークスの乾式消火方法において、前記乾式消火槽
のプレチャンバー内に酸素含有気体とコークスとの反応
が吸熱反応である気体とを交互に供給する。このプレチ
ャンバー内の高温度のコークスに、まず酸素含有気体を
吹き付けることにより、比表面積の大きい微粉の選択燃
焼と通常コークスの表面燃焼を促進して冷却ガスを昇温
する。次に、コークスとの反応が吸熱反応である気体を
供給して水性ガス反応あるいは炭素と反応して吸熱分解
反応（ソリューションロス反応）を起こすことによっ
て、コークスを吸熱冷却してコークスの過剰な温度上昇
の抑制と、同時に冷却ガス中の未燃焼ガスの含有量を増
加させて富化された未燃焼ガスを生成する。ここで、乾
式消火槽は、縦型の円筒形の容器であり、上部に高温度
のコークスの投入口を備えたプレチャンバーと、この下
部に排出口を備えたクーリングチャンバーとからなり、
冷却ガスは、窒素ガスを主体としたもので一部ＣＯ₂ガ
ス、Ｈ₂Ｏ等を含有したガスを用いており、熱交換器と
してボイラー等により熱交換を行って冷却した後、クー
リングチャンバーに供給する。また、酸素含有気体とし
ては空気、酸素富化空気等を用い、コークスとの反応が
吸熱反応する気体としては、コークスの炭素と吸熱分解
反応（ソリューションロス反応）を起こす気体である。

【０００６】請求項２記載のコークスの乾式消火方法
は、請求項１記載のコークスの乾式消火方法において、
前記コークスとの反応が吸熱反応である前記気体が水蒸
気である。従って、前述のプレチャンバーへの酸素含有
気体の供給による冷却ガスの過剰昇温及びコークス表層
温度の上昇を迅速に低減でき、且つ速やかな水性ガス反
応によりＣＯ、Ｈ₂ガス等の未燃焼富化ガスが生成され
る。

【０００７】請求項３記載のコークスの乾式消火方法
は、請求項１記載のコークスの乾式消火方法において、
前記コークスとの反応が吸熱反応である前記気体がＣＯ
₂ガスである。従って、高温度のコークスとＣＯ₂ガス
が反応して未燃焼のＣＯガスが生成し、このＣＯガスの
生成に伴う吸熱によりコークス表面を冷却して温度を低
下できる。また、乾式消火槽内に循環して供給される冷
却ガスの酸露点の温度を低くできることから冷却ガスの
熱置換が容易となる。

【０００８】請求項４記載のコークスの乾式消火方法
は、請求項１記載のコークスの乾式消火方法において、
前記コークスとの反応が吸熱反応である前記気体が水蒸
気とＣＯ₂ガスの混合気体である。従って、水性ガス反
応とＣＯ₂ガスのＣＯ分解反応とによりコークス表層の
温度の低下と水性ガス反応による未燃焼富化ガスの生成
を促進でき、しかも、循環して供給される冷却ガスの酸
露点の温度を低くできる。

【０００９】請求項５記載のコークスの乾式消火方法
は、請求項１〜４のいずれか１項に記載のコークスの乾
式消火方法において、前記プレチャンバーに供給する前
記酸素含有気体の供給時間が１〜１０分間である。従っ
て、コークス表層の温度の上昇を低く抑制し、プレチャ
ンバーの内張り耐火物と接するコークス表層の温度差を
小さくできる。また、酸素含有気体の供給時間が１分よ
り短いと比表面積の大きい微粉の選択燃焼及び通常コー
クスの表面燃焼が十分に行えないために冷却ガスの昇温
が小さく熱交換器による蒸気の回収が減少する。酸素含
有気体の供給時間が１０分より長いと比表面積の大きい
微粉の選択燃焼及び通常コークスの表面燃焼が過剰にな
り、プレチャンバーの内張り耐火物と接するコークス表
面近傍の温度差が大きくなり、内張り耐火物の損傷を招
く。

【００１０】

【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係る
コークスの乾式消火方法に用いるコークスの乾式消火装
置の全体概略図、図２はプレチャンバー内に空気を供給
した場合のコークスの温度変化を示す図、図３の（ａ）
はプレチャンバー内の冷却ガスの中に含有される酸素濃
度と水性ガス反応の生成状態を示す図、（ｂ）はプレチ
ャンバー内の冷却ガスの中に含有される酸素濃度とＣ
Ｏ、ＣＯ₂ガスの炭素との吸熱分解反応（ソリューショ
ンロス反応）の生成状態を示す図、図４は本発明の一実
施の形態に係るコークスの乾式消火方法を適用した場合
の冷却ガスの供給条件とコークスの表層温度の推移を示
す図である。

【００１１】図１に示すように、コークスの乾式消火装
置１０は、略円筒形の乾式消火槽１１と、乾式消火槽１
１からガス路１２を介して送給された冷却ガス１３を熱
置換して蒸気を発生する熱交換器１４と、冷却ガス１３
を循環して供給するブロアー１５とを有しており、乾式
消火槽１１に循環する冷却ガス１３の量を測定する冷却
ガス流量計１６の測定により過剰となった冷却ガス１３
の一部を放出管１７に付設した放出弁１８により放出す
るように設けてある。この乾式消火槽１１の上部には、
乾式消火槽１１を密閉する蓋１９が設けてあり、コーク
ス炉（図示せず）で乾留された高温度のコークス２０を
装入する場合は、蓋１９を図中の点線で表す位置に移動
し、クレーン等の揚重機２１によりコークスバケット２
２をコークス装入口２３にセットして装入を行なう。ま
た、乾式消火槽１１は高温度のコークス２０が装入され
て冷却されながら降下するプレチャンバー２４と、低温
のコークス２０が充満された状態で冷却ガス１３が供給
されるクーリングチャンバー２５とからなり、クーリン
グチャンバー２５の下部には冷却されたコークス２０の
切り出し装置２６と、切り出し装置２６の下方には搬送
コンベアー２７が設けてある。

【００１２】乾式消火槽１１のプレチャンバー２４の全
体とクーリングチャンバー２５の上部には、シャモット
煉瓦、アルミナ・シリカ系の煉瓦あるいは不定形耐火物
等からなる内張り耐火物２８が設けてある。更に、プレ
チャンバー２４には、酸素含有気体源（図示せず）に連
通した酸素含有気体供給管２９と開閉弁３０及びコーク
スと吸熱反応する気体源（図示せず）に連通した気体供
給管３１と開閉弁３２とこれ等の流量を把握する流量計
３３が設けてある。この気体供給管３１から供給される
コークスと吸熱反応する気体としては、水蒸気あるいは
ＣＯ₂ガス、又は水蒸気とＣＯ₂ガスの混合気体等を用
いる。なお、３４は集塵装置であり、３５は冷却ガス１
３の流れを緩和する衝突板であり、３６は冷却ガス１３
に含まれる未燃焼ガスを燃焼して冷却ガス１３を昇温す
る助燃空気の供給管であり、３７は開閉弁、３８はプレ
チャンバー２４から冷却ガス１３を排気するフリューで
ある。

【００１３】次に、コークスの乾式消火装置１０を本発
明の一実施の形態に係るコークスの乾式消火方法に用い
た場合の動作について説明する。プレチャンバー２４の
上部のコークス装入口２３から約９５０〜１０００℃の
コークス２０を１〜１０分間の間隔で順次投入すること
により、乾式消火槽１１のプレチャンバー２４に、厚み
約５００〜６００ｍｍのコークス２０の積層２０ａした
状態が形成される。このコークス２０の冷却は、熱交換
器１４により２００℃以下に冷却された１５万Ｎｍ³／
Ｈｒ相当の冷却ガス１３をブロアー１５により昇圧して
クーリングチャンバー２５へ供給し、この冷却ガス１３
がクーリングチャンバー２５からプレチャンバー２４へ
と上昇することでコークス２０と接触して顕熱を奪っ
て、フリュー３８からガス路１２を経て熱交換器１４へ
と循環することで行われる。コークス２０は、２００℃
以下に冷却されてクーリングチャンバー２５の下部の切
り出し装置２６から切り出されて搬送コンベアー２７に
より搬送される。なお、前述のコークス２０の温度は、
熱電対による接触測温、光温度計あるいは放射温度計等
により把握できる。

【００１４】また、酸素含有気体供給管２９の開閉弁３
０の開度を調整して流量計３３の指示が４０００Ｎｍ³
／Ｈｒとなる量の空気をプレチャンバー２４内に５分間
と１０分間の二水準で供給し、それぞれの場合について
コークス２０の冷却と冷却ガス１３の昇温を行った。Ｃ＋Ｏ₂→ＣＯ₂ （＋８０８３Ｋｃａｌ／炭素Ｋｇ）・・・（１）Ｃ＋Ｈ₂Ｏ→ＣＯ＋Ｈ₂（−２３６７Ｋｃａｌ／炭素Ｋｇ）・・・（２）Ｃ＋ＣＯ₂→２ＣＯ（−３１８３Ｋｃａｌ／炭素Ｋｇ）・・・（３）コークス２０は、（１）式の反応により積層２０ａの表
層の温度が上昇し、その温度の上昇量は、図２に示すよ
うに吹き込まれる空気の絶対量よりも空気の吹き込みを
開始してからの経過時間と関係があり、吹き込み時間
（経過時間）が長くなる程プレチャンバー２４内の積層
２０ａの表層から２０〜５０ｍｍ近傍の温度が高くな
る。この表層から２０〜５０ｍｍの温度は、積層２０ａ
の略表層温度（表層０〜５０ｍｍの平均温度）に近似し
ており、プレチャンバー２４内の内張り耐火物２８と接
する面も当然に高温度となる。この時のコークス２０の
温度は、２０〜５０ｍｍの表層部位で最も高い温度を示
し、経過時間５分の場合は１２５０℃、経過時間１０分
の場合では１４７０℃となり、これ以上のコークス２０
の表層の温度の上昇は、プレチャンバー２４の内張り耐
火物２８への影響が生じ、この状態での連続的な空気の
吹き込みは不可能である。一方、空気を所定時間吹き込
んだ後に、プレチャンバー２４内の冷却ガス１３中に残
存する酸素濃度の条件と吸熱反応する気体である水蒸気
とによる水性ガス反応の生成状態については、図３
（ａ）に示すように、冷却ガス１３中に残存する酸素濃
度が高いと水蒸気はＨ₂Ｏとして冷却ガス１３中に存在
して水性ガス反応を起こさない。従って、残存する酸素
濃度が１×１０^-9％以下、好ましくは１×１０^-13％以
下の条件にすることによりコークス２０と水蒸気との水
性ガス反応が（２）式に示すように安定して生起する。
また、例えば前述の水蒸気にかえてＣＯ₂ガスを用いた
図３（ｂ）の場合も、ガス中に残存する酸素濃度が１×
１０^-9％より高いと炭素と反応する吸熱分解反応（ソリ
ューションロス反応）は起らず冷却ガス１３中にＣＯ₂
ガスが未反応で残存することから、残存する酸素濃度が
１×１０^-9％以下、好ましくは１×１０^-13％以下の条
件にすることで（３）式に示す吸熱反応を十分に達成で
きる。このように、酸素含有気体（空気）と接触するコ
ークス２０の表層から２０〜５０ｍｍの部位では、酸素
が微量（１×１０^-8％程度）に残存する。この結果、酸
素がＣＯ₂となる発熱量の大きい反応が主体であり、水
性ガス反応や炭素と反応する吸熱分解反応（ソリューシ
ョンロス反応）は殆どなく、コークス２０の温度を抑え
る目的で酸素含有気体と同時に水蒸気やＣＯ₂ガスを吹
き込んでも吸熱反応は生じない。

【００１５】従って、前述したように、プレチャンバー
２４内に酸素含有気体供給管２９の開閉弁３０の開度を
調整して流量計３３の指示が４０００Ｎｍ³／Ｈｒとな
る量の空気を５分間供給してコークス２０の冷却と冷却
ガス１３の昇温を行ない、その後に、酸素含有気体供給
管２９の開閉弁３０を閉じて空気の吹き込みを停止し
た。次に、気体供給管３１の開閉弁３２の開度を調整し
て流量計３３の指示が４０００Ｎｍ³／Ｈｒの水蒸気の
供給を行ない、この操作を交互に実施した。この酸素含
有気体と吸熱反応気体の吹き込みを交互に行うことによ
り、酸素含有気体の供給によるコークス２０の表層の燃
焼による温度の上昇と冷却ガス１３の初期の昇温を図っ
て熱交換器１４により蒸気回収を増加すると共に、引き
続いて行う水蒸気やＣＯ₂ガスを供給することによりコ
ークス２０の表層の温度を吸熱反応により下げると同時
に冷却ガス１３中の未燃焼ガス（ＣＯガス、Ｈ₂ガス
等）を富化する。この酸素含有気体の吹き込みを停止し
て吸熱反応気体を吹き込んだ場合のコークス２０の表層
の酸素は速やかに炭素と反応してＣＯガスとなり、酸素
の残存量が極めて少なくなり、吸熱反応を容易に起こす
ことができる。また、前述の操作によりコークス２０の
表層の温度の低下し、１〜１０分間の間隔で順次投入さ
れた厚み約５００〜６００ｍｍのコークスの積層２０ａ
の各々の温度差を小さくすることができ、プレチャンバ
ー２４の内張り耐火物２８の損傷が防止できる。

【００１６】このように、プレチャンバー２４内に酸素
含有気体供給管２９から供給された酸素含有気体により
コークス２０は燃焼する。この燃焼の際に、一旦生成し
たＣＯ₂ガスがコークス２０中の炭素と反応してＣＯガ
スとなるので、ガス路１２の途中に設けた助燃空気の供
給管３６の開閉弁３７を開いて助燃空気を供給すること
により完全に燃焼させる。この時冷却ガス１３は、６８
０℃から９８０℃（＋３００℃）に昇温され、ガス路１
２を経て衝突板３５に衝突して流速を減じ、集塵装置３
４を通り熱交換器１４へと導かれて熱置換により冷却さ
れてブロアー１５へと循環する。また、プレチャンバー
２４内に気体供給管３１から供給されたコークスと吸熱
反応を起こす気体は、ＣＯ、Ｈ₂ガス等の未燃焼のガス
を含有した状態でフリュー３８から排出され、ガス路１
２を経て助燃空気の供給管３６から供給される空気によ
り燃焼、昇温される。この後は、同様に衝突板３５に衝
突して流速を減じ、集塵装置３４で除塵されて熱交換器
１４により同様に冷却されてブロアー１５へと循環す
る。更に、プレチャンバー２４内に酸素含有気体及び吸
熱反応を起こす気体の供給によって冷却ガス１３の循環
量が増加した場合には、ガスの放出弁１８から所定量を
放出する。

【００１７】

【実施例】次に、本実施の形態に係わるコークスの乾式
消火方法の実施例について説明する。まず、乾式消火槽
１１のコークス装入口２３からプレチャンバー２４内に
６分間のピッチで１回当たり１５トン、約９８０℃のコ
ークス２０を装入した。また、Ｎ₂ガスを主体としＣＯ
₂ガス、Ｈ₂Ｏを含有する１５万Ｎｍ³／Ｈｒの冷却ガ
ス１３をブロアー１５により昇圧して、乾式消火槽１１
のクーリングチャンバー２５からプレチャンバー２４及
びフリュー３８からガス路１２へと循環して、プレチャ
ンバー２４内のコークス２０（積層２０ａ）の冷却と熱
置換を行なった。この１５トンのコークス装入と同時に
空気（エアー）を４０００Ｎｍ³／Ｈｒで５分間供給を
継続した。この時のコークス２０の表層の温度は図４に
示すように、１２００℃となり、この時点で空気の供給
を停止し、水蒸気を３２００Ｋｇ／Ｈｒで１分間の供給
を行った。その結果、コークス２０の表層の温度は１１
３０℃に低下し、コークス装入時の温度レベルも略前回
のコークス装入時温度（９８０℃）までに低下すること
ができた。更に、前述の空気の供給と、空気の供給を停
止し水蒸気の供給を行った場合と、比較例として４００
０Ｎｍ³／Ｈｒの量の空気を５分間供給してそのまま空
気を停止した場合とを表１に示す。

【００１８】

【表１】

【００１９】本実施例では、水性ガス反応によりプレチ
ャンバー２４の表層の温度を１１３０℃と低く抑えたに
もかかわらず、蒸気発生量は比較例に対して約２倍に増
加できた。また、循環する冷却ガス１３中の水分も限界
値である１０％より大幅に低い値（６％）に維持でき、
プレチャンバー２４内のコークス２０の表層の温度の低
下と積層２０ａの各層の温度差を２００℃以下にできた
ことから内張り耐火物の熱負荷も大幅に改善された。な
お、酸素含有気体としては空気を用いたが、酸素を負荷
した空気等を用いることができ、空気の供給を停止した
後に用いる吸熱反応を起こす気体としては、水蒸気、Ｃ
Ｏ₂及び水蒸気とＣＯ₂の混合ガスの他に水、燃焼排ガ
ス等を用いることができる。また、熱交換器として、ボ
イラーの他に温水発生器等を用いることも有効であり、
その他においても本発明の要旨を逸脱しない範囲を含む
ものである。

【００２０】

【発明の効果】請求項１〜５記載のコークスの乾式消火
方法は、乾式消火槽内のプレチャンバー内に酸素含有気
体とコークスとの反応が吸熱反応である気体とを交互に
供給するので、比表面積の大きい微粉コークスの選択燃
焼と通常コークスの表層の燃焼を促進して冷却気体の昇
温と、吸熱反応する気体の供給によるコークス表層の過
剰な温度上昇の抑制を図り、同時にコークスと吸熱反応
を生じさせて冷却気体中の未燃焼ガスの含有量を増加さ
せることで蒸気の大幅な回収増ができる。また、酸素含
有気体と、コークスと吸熱反応をおこす気体を交互に供
給することにより、コークスの燃焼による過剰な温度の
上昇を抑制して内張り耐火物の損傷を防止できる。

【００２１】請求項２記載のコークスの乾式消火方法
は、乾式消火槽内のプレチャンバー内に酸素含有気体を
供給した後に、水蒸気を供給するのでコークスの表層の
温度を水性ガス反応により速やかに低下でき、熱カロリ
ーの高い未燃焼分を多量に含むガスが形成されるのでよ
り蒸気の大幅な回収増が可能となる。

【００２２】請求項３記載のコークスの乾式消火方法
は、コークスとの反応が吸熱反応である前記気体がＣＯ
₂ガスであるので、高温度のコークスとＣＯ₂ガスが反
応して未燃焼のＣＯガスの生成と、吸熱反応によりコー
クスの表層を冷却して温度を低下させると共に、冷却気
体の酸露点の温度を低くできることから冷却気体の循環
系路内の装置及び熱置換器の腐食を防止できる。

【００２３】請求項４記載のコークスの乾式消火方法
は、コークスとの反応が吸熱反応である気体を水蒸気と
ＣＯ₂ガスの混合気体としているので、水性ガス反応と
ＣＯ₂ガスのＣＯ分解反応とによりコークス表層の温度
の低下と水性ガス反応による未燃焼富化ガスの生成を促
進でき、しかも、循環して供給される冷却気体の酸露点
の温度を低くして、冷却ガスによる循環系路内の装置及
び熱交換器の腐食を防止できる。

【００２４】請求項５記載のコークスの乾式消火方法
は、プレチャンバーに供給する酸素含有気体の供給時間
を１〜１０分間としているので、コークスの表層の温度
の上昇の抑制と、積層されるコークス層の温度差を小さ
くできることからプレチャンバーの内張り耐火物の熱負
荷の軽減と内張り耐火物の損傷を防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態に係るコークスの乾式消
火方法に用いるコークスの乾式消火装置の全体概略図で
ある。

【図２】プレチャンバー内に空気を供給した場合のコー
クスの温度変化を示す図である。

【図３】（ａ）はプレチャンバー内の冷却ガスの中に含
有される酸素濃度と水性ガス反応の生成状態を示す図で
ある。（ｂ）はプレチャンバー内の冷却ガスの中に含有
される酸素濃度とＣＯ、ＣＯ₂ガスの炭素との吸熱分解
反応（ソリューションロス反応）の生成状態を示す図で
ある。

【図４】本発明の一実施の形態に係るコークスの乾式消
火方法を適用した場合の冷却ガスの供給条件とコークス
の表層の温度推移を示す図である。

【符号の説明】

１０乾式消火装置１１乾式消火
槽１２ガス路１３冷却ガス１４熱交換器１５ブロアー１６冷却ガス流量計１７放出管１８放出弁１９蓋２０コークス２０ａ積層２１揚重機２２コークス
バケット２３コークス装入口２４プレチャ
ンバー２５クーリングチャンバー２６切り出し
装置２７搬送コンベアー２８内張り耐
火物２９酸素含有気体供給管３０開閉弁３１気体供給管３２開閉弁３３流量計３４集塵装置３５衝突板３６助燃空気
の供給管３７開閉弁３８フリュー

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】乾式消火槽内に冷却ガスを供給してコー
クスを冷却すると共に、前記コークスの冷却により加熱
された前記冷却ガスを熱交換器に送給して熱置換を行な
って後、前記乾式消火槽内に循環させるコークスの乾式
消火方法において、前記乾式消火槽のプレチャンバー内
に酸素含有気体とコークスとの反応が吸熱反応である気
体とを交互に供給することを特徴とするコークスの乾式
消火方法。
【請求項２】前記コークスとの反応が吸熱反応である
前記気体が水蒸気であることを特徴とする請求項１記載
のコークスの乾式消火方法。
【請求項３】前記コークスとの反応が吸熱反応である
前記気体がＣＯ₂ガスであることを特徴とする請求項１
記載のコークスの乾式消火方法。
【請求項４】前記コークスとの反応が吸熱反応である
前記気体が水蒸気とＣＯ₂ガスの混合気体であることを
特徴とする請求項１記載のコークスの乾式消火方法。
【請求項５】前記プレチャンバーに供給する前記酸素
含有気体の供給時間が１〜１０分間であることを特徴と
する請求項１〜４のいずれか１項に記載のコークスの乾
式消火方法。