JPH02142065A - ナトリウム―硫黄電池及びその製造方法 - Google Patents
ナトリウム―硫黄電池及びその製造方法Info
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- JPH02142065A JPH02142065A JP63295846A JP29584688A JPH02142065A JP H02142065 A JPH02142065 A JP H02142065A JP 63295846 A JP63295846 A JP 63295846A JP 29584688 A JP29584688 A JP 29584688A JP H02142065 A JPH02142065 A JP H02142065A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は陽極容器の耐久性を向上することができるナ
トリウム−硫黄電池に関するものである。
トリウム−硫黄電池に関するものである。
[従来の技術]
従来のすトリウム−硫黄電池として第2図に示すように
、陽極活物質である溶融硫黄Sを含浸したカーボンマッ
トなどの陽極用導電材Mを収納する円筒状の陽極容器1
と、該陽極容器1の上端部に対し、α−アルミナ製の絶
縁リング2を介して連結された陰極容器3と、前記絶縁
リング2の内周部に固着され、かつ、陰極活物質である
溶融金属ナトリウムNaを貯留し、ナトリウムイオンN
a+を選択的に透過させる機能を有した下方へ延びる多
結晶β“−アルミナ製の有底円筒状をなす固体電解質管
4とから構成したものがある。
、陽極活物質である溶融硫黄Sを含浸したカーボンマッ
トなどの陽極用導電材Mを収納する円筒状の陽極容器1
と、該陽極容器1の上端部に対し、α−アルミナ製の絶
縁リング2を介して連結された陰極容器3と、前記絶縁
リング2の内周部に固着され、かつ、陰極活物質である
溶融金属ナトリウムNaを貯留し、ナトリウムイオンN
a+を選択的に透過させる機能を有した下方へ延びる多
結晶β“−アルミナ製の有底円筒状をなす固体電解質管
4とから構成したものがある。
そして、放電時には陰極室R1からナトリウムイオンN
a+が固体電解質管4を透過して陽極室R2内の硫黄S
と次のように反応し、多硫化ナトリウムを生成する。
a+が固体電解質管4を透過して陽極室R2内の硫黄S
と次のように反応し、多硫化ナトリウムを生成する。
2 N a + X S −N a 2 S xまた、
充電時には放電時とは逆の反応が起こり、ナトリウムN
a及び硫黄Sが生成される。
充電時には放電時とは逆の反応が起こり、ナトリウムN
a及び硫黄Sが生成される。
前記陽極容器1内には腐蝕性の高い溶融多硫化ナトリウ
ムが形成されるため、陽極容器1の材料を、耐腐蝕性の
高いステンレス鋼により形成していた。この耐腐蝕特性
を向上させる第1の従来例として特公昭51−293号
公報に示すように、陽極容器1の内周面に対しモリブテ
ンまたはタングステンの電解メツキを施して防蝕被膜を
形成するものがあった。
ムが形成されるため、陽極容器1の材料を、耐腐蝕性の
高いステンレス鋼により形成していた。この耐腐蝕特性
を向上させる第1の従来例として特公昭51−293号
公報に示すように、陽極容器1の内周面に対しモリブテ
ンまたはタングステンの電解メツキを施して防蝕被膜を
形成するものがあった。
また、第2の従来例として特公昭56−46233号公
報に示すように、陽極容器のステンレス鋼よりなる基材
にクロムメツキ層を形成したものが提案されている。
報に示すように、陽極容器のステンレス鋼よりなる基材
にクロムメツキ層を形成したものが提案されている。
さらに、第3の従来例として特開昭62 276767
号公報に示すように、陽極容器1の内周面に対し、主成
分として鉄、ニッケル、コバルト、及びクロムを含む合
金よりなる防蝕被膜を施したものが開示されている。
号公報に示すように、陽極容器1の内周面に対し、主成
分として鉄、ニッケル、コバルト、及びクロムを含む合
金よりなる防蝕被膜を施したものが開示されている。
[発明が解決しようとする課題]
ところが、前述した第1の従来例はモリブテンまたはタ
ングステンの電解メツキ膜の安定性が不足しているため
、実用化されておらず、信頼性に欠けるという問題点が
あった。
ングステンの電解メツキ膜の安定性が不足しているため
、実用化されておらず、信頼性に欠けるという問題点が
あった。
また、第2の従来例は、クロムメツキ層に多数の微細な
りラックが存在し、しかしクロムと基材のステンレス鋼
とは熱膨B係数が異なるため、昇温により前記クラック
の幅が増大し耐蝕性が低下するという間層があった。
りラックが存在し、しかしクロムと基材のステンレス鋼
とは熱膨B係数が異なるため、昇温により前記クラック
の幅が増大し耐蝕性が低下するという間層があった。
さらに、第3の従来例は硫化物を形成し易い鉄をベース
とする合金を使用しているため、耐蝕性が劣り、長期の
使用に耐えないばかりでなく、陽極活物質の一部が前記
硫化物となるため、陽極活物質の有効利用が図れず、電
池効率が低下するという問題もあった。
とする合金を使用しているため、耐蝕性が劣り、長期の
使用に耐えないばかりでなく、陽極活物質の一部が前記
硫化物となるため、陽極活物質の有効利用が図れず、電
池効率が低下するという問題もあった。
この発明の目的は陽極容器の耐蝕性を向上して、陽極容
器が腐蝕により破口して陽極活物質が漏出する事故を未
然に防止することができるとともに、陽極活物質を有効
に利用して電池効率を向上することができるナトリウム
−硫黄電池を提供することにある。
器が腐蝕により破口して陽極活物質が漏出する事故を未
然に防止することができるとともに、陽極活物質を有効
に利用して電池効率を向上することができるナトリウム
−硫黄電池を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
請求項1記載の発明は、上記目的を達成するため、アル
カリイオン伝導性を有する固体電解質管により陽極室と
陰極室を区画形成し、陽極室内には溶融硫黄を収容し、
陰極室内にはナトリウムを収容したナトリウム−硫黄電
池において、前記陽極室を形成する陽極容器の内表面に
対し、主成分としてコバルト、クロム並びに炭素とを備
え、タングステン、ニッケル、モリブデン、鉄ケイ素、
マンガン及びニオブよりなる群から選ばれた少なくとも
1種の金属元素を含む合金からなる防蝕被膜を設けると
いう手段をとっている。
カリイオン伝導性を有する固体電解質管により陽極室と
陰極室を区画形成し、陽極室内には溶融硫黄を収容し、
陰極室内にはナトリウムを収容したナトリウム−硫黄電
池において、前記陽極室を形成する陽極容器の内表面に
対し、主成分としてコバルト、クロム並びに炭素とを備
え、タングステン、ニッケル、モリブデン、鉄ケイ素、
マンガン及びニオブよりなる群から選ばれた少なくとも
1種の金属元素を含む合金からなる防蝕被膜を設けると
いう手段をとっている。
また、請求項2記載の発明は、前記防蝕被膜をクロム:
20〜40重量%、タングステン=1〜15重筺%、炭
素:1〜3重皿%及びコバルト:42〜78重量%並び
に不可避の不純物として、ニッケル、モリブデン、鉄、
ケイ素、マンガン及びニオブよりなる群から選ばれた少
なくとも1種の金属元素を含む合金により形成している
。
20〜40重量%、タングステン=1〜15重筺%、炭
素:1〜3重皿%及びコバルト:42〜78重量%並び
に不可避の不純物として、ニッケル、モリブデン、鉄、
ケイ素、マンガン及びニオブよりなる群から選ばれた少
なくとも1種の金属元素を含む合金により形成している
。
さらに、請求項3記載の発明は、前記防蝕被膜の厚さを
、40〜200μmにしている。
、40〜200μmにしている。
[作 用]
この発明は、多硫化ナトリウムに対する耐蝕性が優れて
いるコバルトを母体とする合金であり、主たる添加成分
であるクムロはコバルトの多硫化ナトリウムに対する耐
蝕性を向上させる。
いるコバルトを母体とする合金であり、主たる添加成分
であるクムロはコバルトの多硫化ナトリウムに対する耐
蝕性を向上させる。
炭素はコバルト基合金の融点を低下させ粉末の溶融を容
易にするとともに、被膜の硬さを増加させる。
易にするとともに、被膜の硬さを増加させる。
また、タングステンは防蝕被覆の強度を向上させる。
また、防蝕被膜の厚さが40μm以上であると、11r
(蝕性が十分となり、長期間の使用に耐えることができ
る、防蝕被膜の厚さが200μm以下であると、内在す
る欠陥が減少し被膜の耐蝕性と密着性が向上する。Ik
も好ましいのは厚さ80〜120μmである。
(蝕性が十分となり、長期間の使用に耐えることができ
る、防蝕被膜の厚さが200μm以下であると、内在す
る欠陥が減少し被膜の耐蝕性と密着性が向上する。Ik
も好ましいのは厚さ80〜120μmである。
前記クロム含有量が20重量%以下及び40重量%以上
では、コバルト基合金の多硫化ナトリウムに対する耐蝕
性が実験の結果低下するので、20wt%〜40重量%
が望ましい、さらに、炭素含有量が1重量%以下及び3
重量%以上では融点の低下に対する効果が減少し、3重
量%以上では合金が脆化するので、1重量%〜3重量%
が望ましい。
では、コバルト基合金の多硫化ナトリウムに対する耐蝕
性が実験の結果低下するので、20wt%〜40重量%
が望ましい、さらに、炭素含有量が1重量%以下及び3
重量%以上では融点の低下に対する効果が減少し、3重
量%以上では合金が脆化するので、1重量%〜3重量%
が望ましい。
さらにまた、タングステン含有量が1重量%以下では、
コバルト基合金からなる防蝕被膜の強度向上に対する効
果が小さく、また、15重量%以上では、防蝕被膜が脆
化するので、電池が作動温度から室温まで冷却される場
合に、固化した硫黄含浸カーボンマットと陽極容器との
牽擦に際し、防蝕被膜が破損する。従って、タングステ
ン含有量としては1〜15重量%が望ましい。
コバルト基合金からなる防蝕被膜の強度向上に対する効
果が小さく、また、15重量%以上では、防蝕被膜が脆
化するので、電池が作動温度から室温まで冷却される場
合に、固化した硫黄含浸カーボンマットと陽極容器との
牽擦に際し、防蝕被膜が破損する。従って、タングステ
ン含有量としては1〜15重量%が望ましい。
[実施例]
以下、この発明を具体化した一実施例を説明する。
この実施例のナトリウム−硫黄電池の基本構成は、前述
した第2図に示す電池と同様であるため、陽極容器1の
内周面に塗布される防蝕被膜の組成、形成方法及びその
特性について以下に詳述する。
した第2図に示す電池と同様であるため、陽極容器1の
内周面に塗布される防蝕被膜の組成、形成方法及びその
特性について以下に詳述する。
前記防蝕被膜の合金としては、表1に示す組成のコバル
トをベースとする耐蝕合金、(商品名ニステライト)が
ある、これらのステライトのうち最も好ましいのはタン
グステン含有量が低いステライト6a〜6cである。こ
の好ましい理由は使用中にタングステンが硫化され、生
成した硫化物が固体電解質管表面に析出し、電池性能の
劣化を引き起こすので、タングステン含有量を少なくす
る必要があるからである。
トをベースとする耐蝕合金、(商品名ニステライト)が
ある、これらのステライトのうち最も好ましいのはタン
グステン含有量が低いステライト6a〜6cである。こ
の好ましい理由は使用中にタングステンが硫化され、生
成した硫化物が固体電解質管表面に析出し、電池性能の
劣化を引き起こすので、タングステン含有量を少なくす
る必要があるからである。
従って、タングステンを含有しないステライトが防蝕被
膜として適するので、これも発明に包含される。
膜として適するので、これも発明に包含される。
表1
単位二重量%
次に、別の実施例について説明する。この表2内部には
本発明の実施例として13種類の合金組成が示され、同
時に比較例として本発明以外の組成を有する5種類の合
金があげられている。
本発明の実施例として13種類の合金組成が示され、同
時に比較例として本発明以外の組成を有する5種類の合
金があげられている。
本発明の13種類の合金及び比較例の合金について、次
のようにして腐蝕試験を行った。
のようにして腐蝕試験を行った。
直径:5O1長さ:30fiの棒状試験片を作製し、組
成がNa25aである溶融多硫化ナトリウム中に浸漬し
て通電試験を行った後、各試験片の重量減少量を測定し
た。しかる後、各試験片の比重を用いて直径の減少量〈
減厚量と称す)を算出し、得られた結果を表2に示した
0通電試験は窒素雰囲気中で、350℃に加熱した多硫
化ナトリウム中に各試験片を浸漬した後、各試験片に電
流密度: 100 mA/aJの電流を500時間流し
て行った。
成がNa25aである溶融多硫化ナトリウム中に浸漬し
て通電試験を行った後、各試験片の重量減少量を測定し
た。しかる後、各試験片の比重を用いて直径の減少量〈
減厚量と称す)を算出し、得られた結果を表2に示した
0通電試験は窒素雰囲気中で、350℃に加熱した多硫
化ナトリウム中に各試験片を浸漬した後、各試験片に電
流密度: 100 mA/aJの電流を500時間流し
て行った。
この表2の評価結果から明らかなように、本発明の組成
を有する合金は、腐蝕試験後の減厚量が比較例の合金よ
り小さく、耐蝕性が潰れていることがわかる。
を有する合金は、腐蝕試験後の減厚量が比較例の合金よ
り小さく、耐蝕性が潰れていることがわかる。
: 500hr
X:不良
前記衣2のクロムの含有量を変化させた場合の減厚量を
グラフ化したところ、第1図に示すように、重量%が2
0〜40の範囲内にあることが望ましいことが判明した
。
グラフ化したところ、第1図に示すように、重量%が2
0〜40の範囲内にあることが望ましいことが判明した
。
次に、防蝕被膜の厚さとその密着性の関係について実験
した。
した。
外径:38m、内径:36m+のアルミニウム合金製の
パイプ内面に、表2記載の本発明の合金のうち、NO1
2とNo、10の組成の合金粉末を、表3記載の厚さと
なるように、プラズマ溶射により被膜した試験片を作製
した。しかる後、これらの試験片に温度差350℃の冷
熱サイクルを50回付与した後、パイプ内面の溶射被膜
の付着状況をamし、得られた結果を表3に示した。こ
の表3から明らかなように一被膜の厚さが200μm以
下では、パイプ内面への溶射被膜の密着性が良く、冷熱
サイクルを付与しても溶射被膜の剥離が起こらない、こ
れに対し被膜の厚さが220μmを越えると、冷熱サイ
クルにより溶射被膜の剥離が起こる。
パイプ内面に、表2記載の本発明の合金のうち、NO1
2とNo、10の組成の合金粉末を、表3記載の厚さと
なるように、プラズマ溶射により被膜した試験片を作製
した。しかる後、これらの試験片に温度差350℃の冷
熱サイクルを50回付与した後、パイプ内面の溶射被膜
の付着状況をamし、得られた結果を表3に示した。こ
の表3から明らかなように一被膜の厚さが200μm以
下では、パイプ内面への溶射被膜の密着性が良く、冷熱
サイクルを付与しても溶射被膜の剥離が起こらない、こ
れに対し被膜の厚さが220μmを越えると、冷熱サイ
クルにより溶射被膜の剥離が起こる。
防蝕被膜を形成する方法としては、前記プラズマ溶射が
、被膜の厚さの制御、原料粉末の溶融や気孔率の低減な
どの点で好ましい。
、被膜の厚さの制御、原料粉末の溶融や気孔率の低減な
どの点で好ましい。
表3
次に、防蝕被膜の厚さとその電池容量の関係について実
験した。
験した。
外径:3811II、内径=36龍のアルミニウム合金
(J I 5−A5003)製のパイプ内表面に、表2
記載の本発明の合金のうち、No、10とNo、2の組
成の合金粉末を、表4記載の厚さとなるように、プラズ
マ溶射により被膜した後、該パイプの一端に底蓋を溶接
し、陽極活物質を収容する容器を作製した。該容器を使
用して固体電解質管がナトリウムイオン伝導性セラミッ
クス、陽極活物質がグラファイトに含浸させた硫黄、陽
極活物質が溶融ナトリウムからなるナトリウム−硫黄電
池を作製した。この電池を使用して作動温度=350℃
で1000サイクルの充電放試験を繰り返し、電池容量
の変化を測定した結果を表4に示す。
(J I 5−A5003)製のパイプ内表面に、表2
記載の本発明の合金のうち、No、10とNo、2の組
成の合金粉末を、表4記載の厚さとなるように、プラズ
マ溶射により被膜した後、該パイプの一端に底蓋を溶接
し、陽極活物質を収容する容器を作製した。該容器を使
用して固体電解質管がナトリウムイオン伝導性セラミッ
クス、陽極活物質がグラファイトに含浸させた硫黄、陽
極活物質が溶融ナトリウムからなるナトリウム−硫黄電
池を作製した。この電池を使用して作動温度=350℃
で1000サイクルの充電放試験を繰り返し、電池容量
の変化を測定した結果を表4に示す。
この表4から明らかなごとく、45μm以上の溶射被膜
厚さを有する容器で組み立てた電池では、1000サイ
クルの充放電試験後も80%以上の電池容量を有してお
り、陽極活物質が電池反応に有効に活用されている。こ
れに対し溶射被膜が35μm以下では、陽極容器の腐蝕
が起こり、陽極活物質が容器の腐蝕反応に消費されるた
め、活物質が減少し、電池容量の低下を生じた。
厚さを有する容器で組み立てた電池では、1000サイ
クルの充放電試験後も80%以上の電池容量を有してお
り、陽極活物質が電池反応に有効に活用されている。こ
れに対し溶射被膜が35μm以下では、陽極容器の腐蝕
が起こり、陽極活物質が容器の腐蝕反応に消費されるた
め、活物質が減少し、電池容量の低下を生じた。
表4
さらに、防蝕被膜の厚さ、及び溶射回数と電池容量との
関係を実験した。
関係を実験した。
外径:38m、内径:36關のアルミニウムマンガン−
クロム合金製のパイプ内表面に、表2記載の本発明の合
金のうち、No、10の組成の合金粉末を、表5記載の
溶射回数で同表記載の厚さに被膜した後、該パイプの一
端に底蓋を溶接し、陽極活物質を収容する容器を作製し
た。該容器を使用して固体電解質管がナトリウムイオン
伝導性セラミックス、陽極活物質がグラファイトに含浸
させた硫黄、陽極活物質が溶融ナトリウムからなるナト
リウム−硫黄電池を作製しな、この電池を使用して作動
温度=350℃で1000サイクルの充放電試験を繰り
遅し、電池容量の変化を測定した結果を表5に示す。
クロム合金製のパイプ内表面に、表2記載の本発明の合
金のうち、No、10の組成の合金粉末を、表5記載の
溶射回数で同表記載の厚さに被膜した後、該パイプの一
端に底蓋を溶接し、陽極活物質を収容する容器を作製し
た。該容器を使用して固体電解質管がナトリウムイオン
伝導性セラミックス、陽極活物質がグラファイトに含浸
させた硫黄、陽極活物質が溶融ナトリウムからなるナト
リウム−硫黄電池を作製しな、この電池を使用して作動
温度=350℃で1000サイクルの充放電試験を繰り
遅し、電池容量の変化を測定した結果を表5に示す。
この表5から明らかなごとく、本発明の防蝕被膜を1回
の溶射で形成させた容器を使用して作製したナトリウム
−硫黄電池(本発明)は、数回に分けて溶射を行い防蝕
被膜を形成させた容器を使用して作製した電池(比較例
)よりも長時間の充放電後の電池容量の低下が小さい、
このことから、1回の溶射により、所定の厚さの防蝕被
膜を形成させた容器の耐蝕性が数回に分けて溶q(シた
防蝕被膜より優れていることがわかる。
の溶射で形成させた容器を使用して作製したナトリウム
−硫黄電池(本発明)は、数回に分けて溶射を行い防蝕
被膜を形成させた容器を使用して作製した電池(比較例
)よりも長時間の充放電後の電池容量の低下が小さい、
このことから、1回の溶射により、所定の厚さの防蝕被
膜を形成させた容器の耐蝕性が数回に分けて溶q(シた
防蝕被膜より優れていることがわかる。
表5
なお、本発明は次のように具体化することもできる。
陽極容器1を密度が小さいアルミニウム合金により形成
して軽量化を図ること、この場合のアルミニウム合金と
しては耐熱強度の優れたアルミニウムーマンカン−クロ
ム合金又はアルミニウムマンガン合金が好ましい。
して軽量化を図ること、この場合のアルミニウム合金と
しては耐熱強度の優れたアルミニウムーマンカン−クロ
ム合金又はアルミニウムマンガン合金が好ましい。
[発明の効果]
以上詳述したように、この発明は陽極容器の耐蝕性を向
上して、陽極容器が腐蝕により破口して陽極活物質が漏
出する事故を未然に防止することができるとともに、m
極活物質を有効に利用して電池効率を向上することがで
きる効果がある。
上して、陽極容器が腐蝕により破口して陽極活物質が漏
出する事故を未然に防止することができるとともに、m
極活物質を有効に利用して電池効率を向上することがで
きる効果がある。
また、防蝕被膜のクロムを20〜40重量%、タングス
テンを1〜15重量%、炭素を1〜3重量%及びコバル
トを42〜78重皿%にした場合と、防蝕被膜の厚さを
40〜200μmにした場合は、耐腐食性及び電池効率
をさらに向上することができる効果がある。
テンを1〜15重量%、炭素を1〜3重量%及びコバル
トを42〜78重皿%にした場合と、防蝕被膜の厚さを
40〜200μmにした場合は、耐腐食性及び電池効率
をさらに向上することができる効果がある。
第1図はクロムの含有量と腐蝕試験後の減摩量との関係
を示すグラフ、第2図はナトリウム−硫黄電池の一例を
示す中央部縦断面図である。 1・・・陽極容器、2・・・絶縁リング、3・・・陰極
容器、4・・・固体電解質管、M・・・陽極用導電材、
R1・・・陰極室、 R2・・・陽極室。
を示すグラフ、第2図はナトリウム−硫黄電池の一例を
示す中央部縦断面図である。 1・・・陽極容器、2・・・絶縁リング、3・・・陰極
容器、4・・・固体電解質管、M・・・陽極用導電材、
R1・・・陰極室、 R2・・・陽極室。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、アルカリイオン伝導性を有する固体電解質管により
陽極室と陰極室を区画形成し、陽極室内には溶融硫黄を
収容し、陰極室内にはナトリウムを収容したナトリウム
−硫黄電池において、前記陽極室を形成する陽極容器の
内表面に対し、主成分としてコバルト、クロム並びに炭
素とを備え、タングステン、ニッケル、モリブデン、鉄
、ケイ素、マンガン及びニオブよりなる群から選ばれた
少なくとも1種の金属元素を含む合金からなる防蝕被膜
を設けたことを特徴とするナトリウム−硫黄電池。 2、前記防蝕被膜は、クロム:20〜40重量%、タン
グステン:1〜15重量%、炭素:1〜3重量%及びコ
バルト:42〜78重量%並びに不可避の不純物として
、ニッケル、モリブデン、鉄、ケイ素、マンガン及びニ
オブよりなる群から選ばれた少なくとも1種の金属元素
を含む合金からなる請求項1記載のナトリウム−硫黄電
池。 3、前記防蝕被膜の厚さは、40〜200μmである請
求項1又は請求項2記載のナトリウム−硫黄電池。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63295846A JPH0782878B2 (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | ナトリウム―硫黄電池及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63295846A JPH0782878B2 (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | ナトリウム―硫黄電池及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02142065A true JPH02142065A (ja) | 1990-05-31 |
JPH0782878B2 JPH0782878B2 (ja) | 1995-09-06 |
Family
ID=17825943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63295846A Expired - Lifetime JPH0782878B2 (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | ナトリウム―硫黄電池及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0782878B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04284371A (ja) * | 1991-03-12 | 1992-10-08 | Ngk Insulators Ltd | ナトリウム−硫黄電池用陽極容器とその製造法 |
US5962160A (en) * | 1995-07-17 | 1999-10-05 | Hitachi, Ltd. | Sodium-sulfur battery, and a battery system using same |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54293A (en) * | 1977-02-19 | 1979-01-05 | Wickman Mach Tool Sales Ltd | Multiple spindle lathe |
JPS62276767A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-12-01 | ブラウン・ボバリ・ウント・シ−・アクチエンゲゼルシヤフト | 電気化学電池 |
-
1988
- 1988-11-22 JP JP63295846A patent/JPH0782878B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54293A (en) * | 1977-02-19 | 1979-01-05 | Wickman Mach Tool Sales Ltd | Multiple spindle lathe |
JPS62276767A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-12-01 | ブラウン・ボバリ・ウント・シ−・アクチエンゲゼルシヤフト | 電気化学電池 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04284371A (ja) * | 1991-03-12 | 1992-10-08 | Ngk Insulators Ltd | ナトリウム−硫黄電池用陽極容器とその製造法 |
US5962160A (en) * | 1995-07-17 | 1999-10-05 | Hitachi, Ltd. | Sodium-sulfur battery, and a battery system using same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0782878B2 (ja) | 1995-09-06 |
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