JPH02133201A - 空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPH02133201A JPH02133201A JP63286348A JP28634888A JPH02133201A JP H02133201 A JPH02133201 A JP H02133201A JP 63286348 A JP63286348 A JP 63286348A JP 28634888 A JP28634888 A JP 28634888A JP H02133201 A JPH02133201 A JP H02133201A
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- tire
- radius
- internal pressure
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Links
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- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
- B60C11/0083—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts characterised by the curvature of the tyre tread
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐摩耗性と耐ワンダリング性とを両立させう
る空気入りラジアルタイヤに関する。
る空気入りラジアルタイヤに関する。
カーカスコードをタイヤ赤道面に略直角に配列するいわ
ゆるラジアル構造のタイヤが耐摩耗性、操縦安定バイア
ス構造のものより優れるとして多用される。
ゆるラジアル構造のタイヤが耐摩耗性、操縦安定バイア
ス構造のものより優れるとして多用される。
しかしラジアル構造のタイヤにあってもタイヤのライフ
を高めるため、耐摩耗性の向上が要望される一方、「わ
だち」がある路面においても小さな保舵力で走行を可能
とする、いわゆる耐ワンダリング性の向上が強（要望さ
れる。
を高めるため、耐摩耗性の向上が要望される一方、「わ
だち」がある路面においても小さな保舵力で走行を可能
とする、いわゆる耐ワンダリング性の向上が強（要望さ
れる。
タイヤの耐摩耗性に関しては、トレッド面の曲率半径を
大きくし、トレンド面を平坦に近づけることが耐摩耗性
向上につながるのであるが、トレッド面を平坦化するこ
とによって、ショルダ領域における発熱が大となり、又
耐ワンダリング性に劣る。このためには、トレッド面を
陸面積が溝面積に比べて小なブロックパターンを形成す
ることが考えられるが、陸面積を小さくすることにより
放熱量は増大するもののショルダ領域の剛性が滅じ、シ
ョルダ領域から破損が生じ易く耐久性に劣る。さらにト
レッド面に多角形摩耗が生じ乗心地を低下させることも
起こりうる。
大きくし、トレンド面を平坦に近づけることが耐摩耗性
向上につながるのであるが、トレッド面を平坦化するこ
とによって、ショルダ領域における発熱が大となり、又
耐ワンダリング性に劣る。このためには、トレッド面を
陸面積が溝面積に比べて小なブロックパターンを形成す
ることが考えられるが、陸面積を小さくすることにより
放熱量は増大するもののショルダ領域の剛性が滅じ、シ
ョルダ領域から破損が生じ易く耐久性に劣る。さらにト
レッド面に多角形摩耗が生じ乗心地を低下させることも
起こりうる。
従って、トレッド部を平坦化することは、耐ワンダリン
グ性を低下させ、しかも多角形摩耗が生じ易い。
グ性を低下させ、しかも多角形摩耗が生じ易い。
他方、耐ワンダリング性はキャンバ−スラストを高める
ことによって向上しうるが、前記キャンバ−スラストを
大にするためには、トレッド曲率半径を小さくするとと
もに、ショルダ端部をラウンド化又はショルダ端部にテ
ーパ面取りを施すことが必要である。しかし、トレッド
半径を小さ（することによってキャンバ−スラストは大
きくなり耐ワンダリング性は向上するが、耐摩耗性は低
下しかつ偏摩耗が生じ易い。
ことによって向上しうるが、前記キャンバ−スラストを
大にするためには、トレッド曲率半径を小さくするとと
もに、ショルダ端部をラウンド化又はショルダ端部にテ
ーパ面取りを施すことが必要である。しかし、トレッド
半径を小さ（することによってキャンバ−スラストは大
きくなり耐ワンダリング性は向上するが、耐摩耗性は低
下しかつ偏摩耗が生じ易い。
このように耐摩耗性と耐ワンダリング性とは両者相反す
る条件となっているのである。
る条件となっているのである。
発明者等は耐摩耗性向上と耐ワンダリング性向上とを両
立させるべく鋭意研究の結果、トレッド面の形状を３点
法によりショルダ部及び中央部において曲率半径を規制
し、かつタイヤの最大中に対する中央部の曲率半径を規
制するとともに、常用圧力時と低圧時のタイヤ径寸法差
であるせり出し量を併せて制限することが必要であるこ
とに気付いたのである。
立させるべく鋭意研究の結果、トレッド面の形状を３点
法によりショルダ部及び中央部において曲率半径を規制
し、かつタイヤの最大中に対する中央部の曲率半径を規
制するとともに、常用圧力時と低圧時のタイヤ径寸法差
であるせり出し量を併せて制限することが必要であるこ
とに気付いたのである。
本発明は、トレッド面の形状を規制するとともに、せり
出し量を制限することによって、耐摩耗性と耐ワンダリ
ング性とをバランスよく向上でき、前記問題点を解決し
うる空気入りラジアルタイヤの提供を目的としている。
出し量を制限することによって、耐摩耗性と耐ワンダリ
ング性とをバランスよく向上でき、前記問題点を解決し
うる空気入りラジアルタイヤの提供を目的としている。
前記問題点を解決するため本発明のラジアルタイヤにあ
っては、外面がトレッド面をなすトレッド部からサイド
ウオール部を通りビードコアの周りを折返すトロイド状
のカーカスプライからなるカーカスと、前記トレッド部
の内方かつ前記カーカスのタイヤ半径方向外側に配され
かつ１枚以上のベルトプライからなるベルト層とを具え
るとともに、９準内圧を充填したときの標準のトレッド
面のタイヤ赤道（Ｃ）上の点である標準第１点（Ａｃ）
及び標準荷重を負荷しまた状態において前記標準のトレ
ッド面が接地する接地面のタイヤ軸方向のトレッド外縁
巾（１，）の０．９倍の巾に相当する標準第２点（Ａ９
）を通る円弧の曲率半径である標準外側半径（Ｒ２）は
、前記標準第１点（Ａｃ）および該標準第１点と前記標
準第２点（Ａ ！ ）との間の距離の０．５倍の距離を
前記標準第１点（Ａｃ）からタイヤ軸方向に隔てる標準
第３点（Ａｍ）を通る円弧の曲率半径である標準内側半
径（Ｒ１）との比の常用対数の値（’Ｏｇ＋。
っては、外面がトレッド面をなすトレッド部からサイド
ウオール部を通りビードコアの周りを折返すトロイド状
のカーカスプライからなるカーカスと、前記トレッド部
の内方かつ前記カーカスのタイヤ半径方向外側に配され
かつ１枚以上のベルトプライからなるベルト層とを具え
るとともに、９準内圧を充填したときの標準のトレッド
面のタイヤ赤道（Ｃ）上の点である標準第１点（Ａｃ）
及び標準荷重を負荷しまた状態において前記標準のトレ
ッド面が接地する接地面のタイヤ軸方向のトレッド外縁
巾（１，）の０．９倍の巾に相当する標準第２点（Ａ９
）を通る円弧の曲率半径である標準外側半径（Ｒ２）は
、前記標準第１点（Ａｃ）および該標準第１点と前記標
準第２点（Ａ ！ ）との間の距離の０．５倍の距離を
前記標準第１点（Ａｃ）からタイヤ軸方向に隔てる標準
第３点（Ａｍ）を通る円弧の曲率半径である標準内側半
径（Ｒ１）との比の常用対数の値（’Ｏｇ＋。
（Ｒ１／Ｒ２））が０．１以上かつ０．３以下であると
ともに、前記標準内側半径（Ｒ１）と、標準内圧を充填
した時のタイヤの標準最大巾（Ｗ）との比（Ｒ１／Ｗ）
を２．０以上かつ４．０以下とし、しかも前記標準第２
点（Ａｓ）を通る半径線が標準内圧の５％内圧を充填し
たときの５％内圧のトレッド面と交わる５％第２点（Ｒ
３）から前記標準第２点（Ａ！りまでの半径方向の長さ
である外側せりだし長さ（Ｒ２）と、前記５％内圧のト
レッド面のタイヤ赤道（Ｃ）上の点である５％第１点（
Ｂ ｃ）から前記標準第１点（Ａｃ）までの半径方向の
長さである中央せりだし長さ（Ｌ１）との比Ｌ２／Ｌｌ
は２．０又は２．０以上である空気入りラジアルタイヤ
である。
ともに、前記標準内側半径（Ｒ１）と、標準内圧を充填
した時のタイヤの標準最大巾（Ｗ）との比（Ｒ１／Ｗ）
を２．０以上かつ４．０以下とし、しかも前記標準第２
点（Ａｓ）を通る半径線が標準内圧の５％内圧を充填し
たときの５％内圧のトレッド面と交わる５％第２点（Ｒ
３）から前記標準第２点（Ａ！りまでの半径方向の長さ
である外側せりだし長さ（Ｒ２）と、前記５％内圧のト
レッド面のタイヤ赤道（Ｃ）上の点である５％第１点（
Ｂ ｃ）から前記標準第１点（Ａｃ）までの半径方向の
長さである中央せりだし長さ（Ｌ１）との比Ｌ２／Ｌｌ
は２．０又は２．０以上である空気入りラジアルタイヤ
である。
又本願発明にあっては、偏平率が０．７以上とするとと
もに前記カーカスプライは、スチール又はアラミド繊維
からなるコードを用いて形成されかつベルトプライはス
チール製のコードを用いて形成することが望ましい。
もに前記カーカスプライは、スチール又はアラミド繊維
からなるコードを用いて形成されかつベルトプライはス
チール製のコードを用いて形成することが望ましい。
本発明は、トレッド面を３点法により曲率半径を規制し
たため、標準外側半径（Ｒ２）と標準内側半径（Ｒ１）
とを精度よく形成でき、従って、両者の比を正確に規制
することができる。
たため、標準外側半径（Ｒ２）と標準内側半径（Ｒ１）
とを精度よく形成でき、従って、両者の比を正確に規制
することができる。
又標準内側半径（Ｒ１）／標準外側半径（Ｒ２）を常用
対数で０．１〜０．３の範囲に規制するとともに、タイ
ヤの標準内側半径（Ｒ１）／タイヤの標準最大重（Ｗ）
を２．０〜４．０とすることによってトレンドの接地面
の形状が第４図に示すごとくショルダ領域の角部に丸味
を有する矩形状となり耐摩耗性と耐ワンダリング性とを
ともに向上しうる。
対数で０．１〜０．３の範囲に規制するとともに、タイ
ヤの標準内側半径（Ｒ１）／タイヤの標準最大重（Ｗ）
を２．０〜４．０とすることによってトレンドの接地面
の形状が第４図に示すごとくショルダ領域の角部に丸味
を有する矩形状となり耐摩耗性と耐ワンダリング性とを
ともに向上しうる。
さらに標準内圧時とその５％内圧時における外側のせり
出し長さ（Ｒ２）と中央せり出し長との比Ｌ ２／Ｌ
１は２．０又は２．０以上とすることによってタイヤ内
圧が低下した場合であっても前記接地圧の分布状態を維
持でき、従って低圧時においても急激な摩耗の進行を阻
止しかつ耐ワンダリング性を保持することができる。
出し長さ（Ｒ２）と中央せり出し長との比Ｌ ２／Ｌ
１は２．０又は２．０以上とすることによってタイヤ内
圧が低下した場合であっても前記接地圧の分布状態を維
持でき、従って低圧時においても急激な摩耗の進行を阻
止しかつ耐ワンダリング性を保持することができる。
以下本発明の一実施例を図面に基づき説明する。
空気入りラジアルタイヤ１を、標準のリム１２に装着し
かつ標準内圧、例えば？、２５ｋｇｆ／ｃｎ！の空気を
充填した場合を例示した第１図において、空気入りラジ
アルタイヤ１はビードコア２が通る両側のビード部３．
３と、該ビード部３から半径方向外向きに延びるサイド
ウオール部４．４とその両端を継ぎかつ外面がトレンド
面５Ａをなすトレッド部５とを具えるとともに、サイド
ウオール部４、トレッド部５には、前記ビードコア２の
周りを内側から外側に向かって折り返したトロイド状の
カーカス６が跨設される。又トレッド部５には、カーカ
ス６の外側にベルト層７を配置するとともに、カーカス
６の本体部とその折返し部との間にはビードエーペック
スを設ける一方、このタイヤｌは、いわゆる標準のリム
１２のビードシート部１３．１３にビード部３を嵌合さ
せることにより、該リム１２に装着される。
かつ標準内圧、例えば？、２５ｋｇｆ／ｃｎ！の空気を
充填した場合を例示した第１図において、空気入りラジ
アルタイヤ１はビードコア２が通る両側のビード部３．
３と、該ビード部３から半径方向外向きに延びるサイド
ウオール部４．４とその両端を継ぎかつ外面がトレンド
面５Ａをなすトレッド部５とを具えるとともに、サイド
ウオール部４、トレッド部５には、前記ビードコア２の
周りを内側から外側に向かって折り返したトロイド状の
カーカス６が跨設される。又トレッド部５には、カーカ
ス６の外側にベルト層７を配置するとともに、カーカス
６の本体部とその折返し部との間にはビードエーペック
スを設ける一方、このタイヤｌは、いわゆる標準のリム
１２のビードシート部１３．１３にビード部３を嵌合さ
せることにより、該リム１２に装着される。
又空気入りラジアルタイヤ１は、標準のリム１２に装着
した時において、タイヤの標準最大重Ｗに対するビード
部３の半径方向内端からトレッド面５Ａの外端までの距
離であるタイヤ長さＨの比、即ち偏平率Ｈ／Ｗを０．７
以上としている。
した時において、タイヤの標準最大重Ｗに対するビード
部３の半径方向内端からトレッド面５Ａの外端までの距
離であるタイヤ長さＨの比、即ち偏平率Ｈ／Ｗを０．７
以上としている。
前記カーカス６は、コードをタイヤ赤道Ｃに対して約７
０°〜９０°の角度で配列したいわゆるラジアル方向コ
ード配列体であり、コードとして高い弾性率を有するス
チール又はアラミド繊維が保用される。又カーカス６は
１〜３ＪＩＩのプライが用いられる。
０°〜９０°の角度で配列したいわゆるラジアル方向コ
ード配列体であり、コードとして高い弾性率を有するス
チール又はアラミド繊維が保用される。又カーカス６は
１〜３ＪＩＩのプライが用いられる。
又前記ベルト層７は、カーカス６側に配される第１のプ
ライ７Ａとその外側に配される第２のプライ７Ｂからな
る２層構造体であり、第１、第２のプライ７Ａ、７Ｂは
ともにスチールコードを用いてしかも夫々タイヤ赤道Ｃ
に対して比較例浅い角度でかつ互いに逆方向に傾斜し、
て配される。又第１のプライ７Ａは第２のプライ７Ｂよ
りも広幅であり、又第１のプライ７Ａの両端は、サイド
ウオール部４とトレッド部５とが交わる縁部近傍まで延
在している。
ライ７Ａとその外側に配される第２のプライ７Ｂからな
る２層構造体であり、第１、第２のプライ７Ａ、７Ｂは
ともにスチールコードを用いてしかも夫々タイヤ赤道Ｃ
に対して比較例浅い角度でかつ互いに逆方向に傾斜し、
て配される。又第１のプライ７Ａは第２のプライ７Ｂよ
りも広幅であり、又第１のプライ７Ａの両端は、サイド
ウオール部４とトレッド部５とが交わる縁部近傍まで延
在している。
又ラジアルタイヤ１は標準内圧時において第２図に示す
ごとく、標準のトレッド面５Ａのタイヤ赤道Ｃ上の点を
標準第１点Ａｃとし、かつ標準荷重を負荷した状態にお
いて標準のトレッド面５Ａが接地する接地面Ｓのタイヤ
軸方向のトレンド外縁巾りの０．９倍の巾ｌに相当する
点を標準第２点Ａｓとするとともに、前記標準第１点Ａ
ｃと前記標準第２点Ａｓとの間の距離ｌの０．５倍の距
離を前記標準第１点から隔てる位置を標準第３点Ａｍと
定義する。ここで標準第１点Ａｃと標準第２点Ａｓをと
もに通る円弧Ｓ１の曲率半径である標準外側半径Ｒ２と
前記標準第１点Ａｃおよび前記標準第３点Ａｍを通る円
弧Ｓ２の曲率半径である標準内側半径（Ｒ１）との比（
Ｒ１／Ｒ２）の常用対数の値ｌｏｇ＋ｏ （Ｒ１／Ｗ）
を０．１以上かつ０．３以下に設定される。さらに前記
標準内側半径Ｒ１と、標準内圧時のタイヤの標準最大幅
Ｗとの比（Ｒ１／Ｗ）を２．０以上かつ４．０以下とし
ている。
ごとく、標準のトレッド面５Ａのタイヤ赤道Ｃ上の点を
標準第１点Ａｃとし、かつ標準荷重を負荷した状態にお
いて標準のトレッド面５Ａが接地する接地面Ｓのタイヤ
軸方向のトレンド外縁巾りの０．９倍の巾ｌに相当する
点を標準第２点Ａｓとするとともに、前記標準第１点Ａ
ｃと前記標準第２点Ａｓとの間の距離ｌの０．５倍の距
離を前記標準第１点から隔てる位置を標準第３点Ａｍと
定義する。ここで標準第１点Ａｃと標準第２点Ａｓをと
もに通る円弧Ｓ１の曲率半径である標準外側半径Ｒ２と
前記標準第１点Ａｃおよび前記標準第３点Ａｍを通る円
弧Ｓ２の曲率半径である標準内側半径（Ｒ１）との比（
Ｒ１／Ｒ２）の常用対数の値ｌｏｇ＋ｏ （Ｒ１／Ｗ）
を０．１以上かつ０．３以下に設定される。さらに前記
標準内側半径Ｒ１と、標準内圧時のタイヤの標準最大幅
Ｗとの比（Ｒ１／Ｗ）を２．０以上かつ４．０以下とし
ている。
前記標準内側半径Ｒ１と、タイヤの標準最大巾Ｗとの比
、Ｒ１／Ｗが４．０以上になれば第３図に示すごとく、
接地面Ｓが大かつクラウン部１６が著しく凹む鼓形とな
り、特にショルダ領域１５の突出部Ｐ点において接地圧
が大となり、ショルダ領域における発熱が大きく多角形
状の偏摩耗が生じるとともにワンダリング性が著しく低
下する。
、Ｒ１／Ｗが４．０以上になれば第３図に示すごとく、
接地面Ｓが大かつクラウン部１６が著しく凹む鼓形とな
り、特にショルダ領域１５の突出部Ｐ点において接地圧
が大となり、ショルダ領域における発熱が大きく多角形
状の偏摩耗が生じるとともにワンダリング性が著しく低
下する。
他方、前記／Ｑｇ＋ｏ （Ｒ１／Ｒ２）の値を０．３以
下とすることによって、第３図に示す突出部Ｐ、Ｐを除
きうるとともに、第４図に示す如（ショルダ領域１５に
おいて角部に丸みを有する矩形形状に形状となり、トレ
ッド面５Ａにおける接地圧の均等化を計ることができる
。又Ｉｌｏｇ、。（Ｒ１／Ｒ２）が０．１以下となると
、接地面は第５図に示すように、長円状となりキャンバ
−スラストが大となりワンダリング性は向上するものの
耐摩耗性が低下しかつ偏摩耗が生じ易い、前記６０ｇ、
。（Ｒ１／Ｒ２）及びＲ１／Ｗの規制範囲Ａをグラフで
示すと第６図のごとくなる。
下とすることによって、第３図に示す突出部Ｐ、Ｐを除
きうるとともに、第４図に示す如（ショルダ領域１５に
おいて角部に丸みを有する矩形形状に形状となり、トレ
ッド面５Ａにおける接地圧の均等化を計ることができる
。又Ｉｌｏｇ、。（Ｒ１／Ｒ２）が０．１以下となると
、接地面は第５図に示すように、長円状となりキャンバ
−スラストが大となりワンダリング性は向上するものの
耐摩耗性が低下しかつ偏摩耗が生じ易い、前記６０ｇ、
。（Ｒ１／Ｒ２）及びＲ１／Ｗの規制範囲Ａをグラフで
示すと第６図のごとくなる。
第７図において前記標準第２点を通る半径線Ｒ２が標準
内圧の５％内圧を充填した５％内圧のトレンド面５Ｂを
交わる交点を５％第２点ＢＳと定義し、又５％内圧のト
レンド面５Ｂのタイヤ赤道Ｃ上の点を５％第１点Ｂｃと
定義する。
内圧の５％内圧を充填した５％内圧のトレンド面５Ｂを
交わる交点を５％第２点ＢＳと定義し、又５％内圧のト
レンド面５Ｂのタイヤ赤道Ｃ上の点を５％第１点Ｂｃと
定義する。
本願では前記５％第２点ＢＳから標準第２点ＡＳまでの
長さである外側せり出し長さＲ２と、前記５％第１点Ｂ
ｃから前記標準第１点Ａｃまでの長さである中央きり出
し長さＬｌとの比Ｌ ２／Ｌ１を０．２又は０．２以上
に規制している。
長さである外側せり出し長さＲ２と、前記５％第１点Ｂ
ｃから前記標準第１点Ａｃまでの長さである中央きり出
し長さＬｌとの比Ｌ ２／Ｌ１を０．２又は０．２以上
に規制している。
なお外側せり出し長さＲ２は中央のせり出し長さ近傍の
Ｌｌに比べて２倍より小さい場合にはタイヤ赤道Ｃ近傍
のクラウン部１６の引張歪みが大となるので外側せり出
し長さＲ２は中央せり出し長さＬｌの２倍又はそれより
大とするのが望ましい。
Ｌｌに比べて２倍より小さい場合にはタイヤ赤道Ｃ近傍
のクラウン部１６の引張歪みが大となるので外側せり出
し長さＲ２は中央せり出し長さＬｌの２倍又はそれより
大とするのが望ましい。
タイヤサイズ１０．０ＯＲ２０について第１図の構成か
つ第１表に示す仕様のタイヤを試作し、耐摩耗性とワン
ダリング性とを第８図のグラフで示すように夫々５段階
法により評価した。耐摩耗性、ワンダリング性はともに
３以上が良好であることを示す。なお比較のため、従来
の仕様のものも比較例１〜３として併せて前記性能をテ
ストし評価した。実施例のものは耐摩耗性、耐ワンダリ
ング性がともに良好であることが判明した。
つ第１表に示す仕様のタイヤを試作し、耐摩耗性とワン
ダリング性とを第８図のグラフで示すように夫々５段階
法により評価した。耐摩耗性、ワンダリング性はともに
３以上が良好であることを示す。なお比較のため、従来
の仕様のものも比較例１〜３として併せて前記性能をテ
ストし評価した。実施例のものは耐摩耗性、耐ワンダリ
ング性がともに良好であることが判明した。
ちなみに本願の３点法によりトレッド面を規制した実施
例及び比較例１．２について第８図のグラフ面にプロッ
トすると１ｆｆｉａに示されるような直線関係となる。
例及び比較例１．２について第８図のグラフ面にプロッ
トすると１ｆｆｉａに示されるような直線関係となる。
さらにトレンド面を単一の半径で形成された比較例３を
グループは、耐摩耗性、耐ワンダリング性ともに合格域
から外れた直線すで示される。さらにトレッド面を単一
半径で形成するとともにショルダ端に丸味を付したグル
ープは、直線ａと直線すとの間に介在する直ＮｌＡｃで
示される位置過半は合格域から外れることとなる。
グループは、耐摩耗性、耐ワンダリング性ともに合格域
から外れた直線すで示される。さらにトレッド面を単一
半径で形成するとともにショルダ端に丸味を付したグル
ープは、直線ａと直線すとの間に介在する直ＮｌＡｃで
示される位置過半は合格域から外れることとなる。
第８図のグラフで理解しうるように、直線ａで示される
３点法による２つの曲率半径でトレッド面を形成ししか
もその半径を規制することによって耐摩耗性と耐ワンダ
リング性とを両立しうろことが確認できた。
３点法による２つの曲率半径でトレッド面を形成ししか
もその半径を規制することによって耐摩耗性と耐ワンダ
リング性とを両立しうろことが確認できた。
畝上のごとく本発明の空気入りラジアルタイヤは、前記
トレッド面の形状とせり出し量を規制することによって
、耐摩耗性とワンダリング性とをバランスよく向上でき
しかも偏摩耗、発熱による劣化を防止することができる
。
トレッド面の形状とせり出し量を規制することによって
、耐摩耗性とワンダリング性とをバランスよく向上でき
しかも偏摩耗、発熱による劣化を防止することができる
。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例を示す断面図、第２図は標準
第１点、標準第２点、標準第３点の位置及び標準内側半
径、標準外側半径を示す線図、第３〜５図はトレッドの
接地面を示す断面図、第６図はトレンドの断面形状の規
制範囲を示すグラフ、第７図はせり出し長さを示す断面
図、第８図は耐摩耗性と耐ワンダリング性との相関関係
を示すグラフである。 ２−・−ビードコア、 ３−・・ビード部、４・・・−
サイドウオール部、 ５・・−トレッド部、５Ａ、５
Ｂ・・−トレッド面、 ６−・カーカス、７・・−・
ベルト層、 ７Ａ、７Ｂ−ベルトフライ、Ｃ・・−・
タイヤ赤道、 Ｓ・−接地面、Ａｃ・−・標準第１点、
Ａｓ−・・−標準第２点、 Ａｍ・−標準第３点、 Ｒ１・−・・標準内側半径、Ｒ
２−・標準外側半径、 Ｗ−・タイヤの標準中、Ｂｃ−
・５％第１点、 Ｂ ｓ−・・５％第２点、Ｌｌ−中央
せり出し長さ、 Ｌ２−・外側せり出し長さ。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社代理人
弁理士 苗 村 正第６ａ Ｒ１／Ｗ 第７ 図
第１点、標準第２点、標準第３点の位置及び標準内側半
径、標準外側半径を示す線図、第３〜５図はトレッドの
接地面を示す断面図、第６図はトレンドの断面形状の規
制範囲を示すグラフ、第７図はせり出し長さを示す断面
図、第８図は耐摩耗性と耐ワンダリング性との相関関係
を示すグラフである。 ２−・−ビードコア、 ３−・・ビード部、４・・・−
サイドウオール部、 ５・・−トレッド部、５Ａ、５
Ｂ・・−トレッド面、 ６−・カーカス、７・・−・
ベルト層、 ７Ａ、７Ｂ−ベルトフライ、Ｃ・・−・
タイヤ赤道、 Ｓ・−接地面、Ａｃ・−・標準第１点、
Ａｓ−・・−標準第２点、 Ａｍ・−標準第３点、 Ｒ１・−・・標準内側半径、Ｒ
２−・標準外側半径、 Ｗ−・タイヤの標準中、Ｂｃ−
・５％第１点、 Ｂ ｓ−・・５％第２点、Ｌｌ−中央
せり出し長さ、 Ｌ２−・外側せり出し長さ。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社代理人
弁理士 苗 村 正第６ａ Ｒ１／Ｗ 第７ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 外面がトレッド面をなすトレッド部からサイドウォ
ール部を通りビード部のビードコアの周りを折返すトロ
イド状のカーカスプライからなるカーカスと、前記トレ
ッド部の内方かつ前記カーカスのタイヤ半径方向外側に
配されかつ１枚以上のベルトプライからなるベルト層と
を具えるとともに、標準内圧を充填したときの標準のト
レッド面のタイヤ赤道（Ｃ）上の点である標準第１点（
Ａｃ）及び標準荷重を負荷した状態において前記標準の
トレッド面が接地する接地面のタイヤ軸方向のトレッド
外縁巾（Ｌ）の０．９倍の巾に相当する標準第２点（Ａ
ｓ）を通る円弧の曲率半径である標準外側半径（Ｒ２）
は、前記標準第１点（Ａｃ）および該標準第１点と前記
標準第２点（Ａｓ）との間の距離の０．５倍の距離を前
記標準第１点（Ａｃ）からタイヤ軸方向に隔てる標準第
３点（Ａｍ）を通る円弧の曲率半径である標準内側半径
（Ｒ１）との比の常用対数の値｛ｌｏｇ＿１＿０（Ｒ１
／Ｒ２）｝が０．１以上かつ０．３以下であるとともに
、前記標準内側半径（Ｒ１）と、標準内圧を充填した時
のタイヤの標準最大巾（Ｗ）との比（Ｒ１／Ｗ）を２．
０以上かつ４．０以下とし、しかも前記標準第２点（Ａ
ｓ）を通る半径線が標準内圧の５％内圧を充填したとき
の５％内圧のトレッド面と交わる５％第２点（Ｂｓ）か
ら前記標準第２点（Ａｓ）までの半径方向の長さである
外側せりだし長さ（Ｌ２）と、前記５％内圧のトレッド
面のタイヤ赤道（Ｃ）上の点である５％第１点（Ｂｃ）
から前記標準第１点（Ａｃ）までの半径方向の長さであ
る中央せりだし長さ（Ｌ１）との比Ｌ２／Ｌ１は２．０
又は２．０以上である空気入りラジアルタイヤ。 ２ 前記タイヤは、偏平率が０．７以上であるとともに
、前記カーカスプライは、スチール又はアラミド繊維か
らなるコードを用いて形成されかつベルトプライはスチ
ール製のコードを用いて形成したことを特徴とする請求
項１記載の空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286348A JPH02133201A (ja) | 1988-11-12 | 1988-11-12 | 空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286348A JPH02133201A (ja) | 1988-11-12 | 1988-11-12 | 空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02133201A true JPH02133201A (ja) | 1990-05-22 |
Family
ID=17703224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63286348A Pending JPH02133201A (ja) | 1988-11-12 | 1988-11-12 | 空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02133201A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0487802A (ja) * | 1990-07-31 | 1992-03-19 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りラジアルタイヤ |
| JPH0596912A (ja) * | 1991-10-09 | 1993-04-20 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用タイヤ |
| JPH07186617A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りラジアルタイヤ |
| JP2006264595A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424762A (en) * | 1977-07-21 | 1979-02-24 | Satake Eng Co Ltd | Automatic controller for heateddair temperature of grain dryer |
| JPS5726963A (en) * | 1980-07-25 | 1982-02-13 | Ricoh Co Ltd | Solidstate scanner |
| JPS63121503A (ja) * | 1986-11-10 | 1988-05-25 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 乗用車用ラジアルタイヤ |
-
1988
- 1988-11-12 JP JP63286348A patent/JPH02133201A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5424762A (en) * | 1977-07-21 | 1979-02-24 | Satake Eng Co Ltd | Automatic controller for heateddair temperature of grain dryer |
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| US5394915A (en) * | 1991-10-09 | 1995-03-07 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Tire for heavy load that prevents center wear and river wear |
| JPH07186617A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りラジアルタイヤ |
| JP2006264595A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JP4631496B2 (ja) * | 2005-03-25 | 2011-02-16 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
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