JPH02125835A - Fe−Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法 - Google Patents
Fe−Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法Info
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- JPH02125835A JPH02125835A JP27734288A JP27734288A JPH02125835A JP H02125835 A JPH02125835 A JP H02125835A JP 27734288 A JP27734288 A JP 27734288A JP 27734288 A JP27734288 A JP 27734288A JP H02125835 A JPH02125835 A JP H02125835A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はFe −Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方
法に関する。
法に関する。
(従来の技術)
Fe −Co合金軟質磁性材料は規則不規則変態点を有
し、変態温度においてCsC7!型規則格子相を形成す
る合金材料であり、現在知られている合金の中で最高の
飽和磁束密度を示すので、パルスモータ−、プリンダー
ヘソト”等のヨーク用磁性材、受話器の振動板として広
く使用されつつある。
し、変態温度においてCsC7!型規則格子相を形成す
る合金材料であり、現在知られている合金の中で最高の
飽和磁束密度を示すので、パルスモータ−、プリンダー
ヘソト”等のヨーク用磁性材、受話器の振動板として広
く使用されつつある。
従来この合金は、Fe、 Goのみから成っている場合
にはいかなる熱処理を施しても規則変態を抑えられず、
そのため冷間加工が不可能であり、高価な■、Crを添
加し、加工性を改善して製造する必要があった。しかし
それでも未だ規則変態を抑えるには十分と言えなかった
。部品等の成形品、特に複雑形状品を得るには切削加工
を行う必要があるが、規則相が存在しているために脆く
、切削加工は不可能であり、溶製法で作られたFe −
Co合金を成形品、特に複雑形状品に加工することは今
まで不可能であった。更に上記のような添加元素を加え
ると軟磁気特性が劣下するという欠点を有していた。
にはいかなる熱処理を施しても規則変態を抑えられず、
そのため冷間加工が不可能であり、高価な■、Crを添
加し、加工性を改善して製造する必要があった。しかし
それでも未だ規則変態を抑えるには十分と言えなかった
。部品等の成形品、特に複雑形状品を得るには切削加工
を行う必要があるが、規則相が存在しているために脆く
、切削加工は不可能であり、溶製法で作られたFe −
Co合金を成形品、特に複雑形状品に加工することは今
まで不可能であった。更に上記のような添加元素を加え
ると軟磁気特性が劣下するという欠点を有していた。
このような欠点を補うため、従来から粉末冶金法を用い
て製造しようとする試みが為されていたが、問題点が残
されていた。例えば特開昭6263617号公報に開示
された方法にあっては、原子比Fe/Co= 1の組成
で原料粉を混合し、潤滑剤を加えて混合し圧粉した後、
潤滑剤を除去後750〜850℃で水素中で予備焼結し
、再圧縮成形した後、水素中で1300〜1400℃に
て焼結を行ない、更に水素雰囲気にて800〜900℃
で保持して油冷によって急冷している。
て製造しようとする試みが為されていたが、問題点が残
されていた。例えば特開昭6263617号公報に開示
された方法にあっては、原子比Fe/Co= 1の組成
で原料粉を混合し、潤滑剤を加えて混合し圧粉した後、
潤滑剤を除去後750〜850℃で水素中で予備焼結し
、再圧縮成形した後、水素中で1300〜1400℃に
て焼結を行ない、更に水素雰囲気にて800〜900℃
で保持して油冷によって急冷している。
このようにして得られた焼結体の磁気特性は、焼結のま
まの状態と比較すると、熱処理を行なったった場合(た
だし冷却方法は急冷)の方が向上しているものの、溶製
材の磁気特性と比較すれば磁束密度、最大透磁率は劣っ
ていて実用上使用するには未だ不十分であるという問題
点がある。
まの状態と比較すると、熱処理を行なったった場合(た
だし冷却方法は急冷)の方が向上しているものの、溶製
材の磁気特性と比較すれば磁束密度、最大透磁率は劣っ
ていて実用上使用するには未だ不十分であるという問題
点がある。
(発明が解決しようとする課題)
本発明の課題は、上記のような従来の欠点を解消して、
溶製材に匹敵する程度の軟磁気特性を有するFe −C
o合金材料焼結体を製造することができる方法を提供す
ることにある。
溶製材に匹敵する程度の軟磁気特性を有するFe −C
o合金材料焼結体を製造することができる方法を提供す
ることにある。
(課題を解決するための手段)
本発明者は、上記の課題を達成すべく鋭意研究の結果、
Coの含有量が40〜60重量%で残部が実質的にFe
からなる粉末を成形し、焼結した後に熱処理を行なうF
e −Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法において
、焼結後または熱処理後の冷却時に発生する格子歪が磁
気特性を低下させることを発見し、熱処理後の冷却を冷
却速度50℃/min以下の徐冷で行うことによって上
記課題を達成し得ることを見出した。
Coの含有量が40〜60重量%で残部が実質的にFe
からなる粉末を成形し、焼結した後に熱処理を行なうF
e −Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法において
、焼結後または熱処理後の冷却時に発生する格子歪が磁
気特性を低下させることを発見し、熱処理後の冷却を冷
却速度50℃/min以下の徐冷で行うことによって上
記課題を達成し得ることを見出した。
即ち本発明は、先ず、Coの含有量が40〜60重量%
で残部が実質的にFeからなるようにFe粉とCo粉と
を混合し、また必要に応じてFe −Co合金粉を加え
て混合して配合した粉末を得る。この粉末をプレス成形
または射出成形を行い、所定の形状に成形し、成形体を
必要に応じ300℃に保持してバインダーを除去し、次
に1100〜1450℃の温度範囲で焼結した後に70
0〜850℃の温度にて熱処理を行ない、次いで50℃
/min以下の冷却速度で徐冷することにより行なわれ
るものである。
で残部が実質的にFeからなるようにFe粉とCo粉と
を混合し、また必要に応じてFe −Co合金粉を加え
て混合して配合した粉末を得る。この粉末をプレス成形
または射出成形を行い、所定の形状に成形し、成形体を
必要に応じ300℃に保持してバインダーを除去し、次
に1100〜1450℃の温度範囲で焼結した後に70
0〜850℃の温度にて熱処理を行ない、次いで50℃
/min以下の冷却速度で徐冷することにより行なわれ
るものである。
なお、成形の方法としてはプレス成形、射出成形のいず
れの方法でもよいが、複雑形状品を製造する場合は射出
成形の方が有効である。また、前記のFe粉、 Co粉
、Fe−Co合金粉は45.crm以下の粒径である方
が好ましい。
れの方法でもよいが、複雑形状品を製造する場合は射出
成形の方が有効である。また、前記のFe粉、 Co粉
、Fe−Co合金粉は45.crm以下の粒径である方
が好ましい。
(作 用)
配合した粉末および焼結後の焼結体のCo含有量は重量
%で40〜60%であることが必要である。
%で40〜60%であることが必要である。
Co含有量が40重量%未満では磁束密度はそれ程低下
しないが、最大透磁率が大きく減少し軟磁性材料として
使用できない。Co含有量が60重量%を越える場合に
おいても磁束密度はそれ程低下しないが、最大透磁率が
大きく減少し軟磁性材料として使用できない。なおFe
、 Go以外の元素は含まれないことが望ましいが、焼
結体の軟磁気特性の磁束密度が835=20,0OOG
以下とならない範囲ならば含まれていても差しつかえな
い。
しないが、最大透磁率が大きく減少し軟磁性材料として
使用できない。Co含有量が60重量%を越える場合に
おいても磁束密度はそれ程低下しないが、最大透磁率が
大きく減少し軟磁性材料として使用できない。なおFe
、 Go以外の元素は含まれないことが望ましいが、焼
結体の軟磁気特性の磁束密度が835=20,0OOG
以下とならない範囲ならば含まれていても差しつかえな
い。
配合した粉末に例えばパラフィンソックス系のバインダ
ーを加えて成形し、300 ’c程度の温度でバインダ
ーを除去するが、このバインダー除去の温度は成形の際
に用いたバインダーの性質に応じた適宜の温度を選択す
ればよい。
ーを加えて成形し、300 ’c程度の温度でバインダ
ーを除去するが、このバインダー除去の温度は成形の際
に用いたバインダーの性質に応じた適宜の温度を選択す
ればよい。
焼結を行う際の温度は1100〜1450’cであるこ
とが望ましい。1100℃未満の温度では長時間保持し
ても焼結が進行しにくく焼結体の相対密度が上昇せず、
その結果磁気特性が向上しない。
とが望ましい。1100℃未満の温度では長時間保持し
ても焼結が進行しにくく焼結体の相対密度が上昇せず、
その結果磁気特性が向上しない。
また、1450℃を越える温度では高密度の焼結体は得
られるが、焼結時に液相が出現するおそれがあり、この
ため形が崩れたり、あるいは表面が溶融し、所定の形状
、寸法のものを製造することができない。
られるが、焼結時に液相が出現するおそれがあり、この
ため形が崩れたり、あるいは表面が溶融し、所定の形状
、寸法のものを製造することができない。
焼結後の熱処理は、焼結終了後の冷却過程で行うことも
できるし、焼結後−度冷却した焼結体を再び加熱し熱処
理を行ってもよい。熱処理温度は700〜850℃の範
囲で行なうのが望ましい。
できるし、焼結後−度冷却した焼結体を再び加熱し熱処
理を行ってもよい。熱処理温度は700〜850℃の範
囲で行なうのが望ましい。
700℃未満では焼結時に生じた格子歪が解放されず、
また適当な粒成長が起らない。その結果、軟磁気特性が
焼結直後と比較して向上しない。また850℃を越える
温度では冷却後の組織がオーステナイト、フェライトの
2相組織となり軟磁気特性が低下する。
また適当な粒成長が起らない。その結果、軟磁気特性が
焼結直後と比較して向上しない。また850℃を越える
温度では冷却後の組織がオーステナイト、フェライトの
2相組織となり軟磁気特性が低下する。
熱処理温度700〜850℃においてFe−Co合金は
不規則状態の&[l織となっている。この状態を急冷し
た場合、不規則状態が凍結される傾向を示すが一部には
規則状態が存在する。熱処理に供する合金が単結晶また
は集合組織を有する多結晶体ならば不規則状態が維持さ
れていれば軟磁気特性が向上するが、本発明の方法で製
造される焼結体の場合、集合組織が存在しない多結晶体
であるため、不規則状態が維持されている必要性は少な
い。
不規則状態の&[l織となっている。この状態を急冷し
た場合、不規則状態が凍結される傾向を示すが一部には
規則状態が存在する。熱処理に供する合金が単結晶また
は集合組織を有する多結晶体ならば不規則状態が維持さ
れていれば軟磁気特性が向上するが、本発明の方法で製
造される焼結体の場合、集合組織が存在しない多結晶体
であるため、不規則状態が維持されている必要性は少な
い。
それに対して、焼結体に格子歪が存在すると磁壁の移動
が妨害され軟磁気特性が低下するという影響をもたらす
。このため熱処理後の冷却は50℃/min以下の冷却
速度の徐冷を行なうことが必要である。50℃/min
を越える冷却速度では冷却時に格子歪が生じ、これがそ
のまま室温まで残留するため軟磁気特性が低下する。
が妨害され軟磁気特性が低下するという影響をもたらす
。このため熱処理後の冷却は50℃/min以下の冷却
速度の徐冷を行なうことが必要である。50℃/min
を越える冷却速度では冷却時に格子歪が生じ、これがそ
のまま室温まで残留するため軟磁気特性が低下する。
なお、最初に配合するFe粉、 Co粉、Fe−Co合
金粉の粒径は45μm以下であることが望ましい。
金粉の粒径は45μm以下であることが望ましい。
粒径が45μmを越える粉末では加えるバインダー量が
増加し、かつ焼結が進行するのが遅い。
増加し、かつ焼結が進行するのが遅い。
そのため、焼結体の最終相対密度が上昇せず、磁気特性
が向上し難い。
が向上し難い。
(実施例)
原料粉として平均粒径5μmのカーボニルFe粉と平均
粒径4.5μmの還元Co粉と、必要に応じ粒径45μ
m以下のCo含有量50重量%のFe −Co合金粉を
用いて表1に示した配合比で配合した後混合し、これに
ワックス系バインダーを、バインダー含有率が40〜5
0容量%となるように加え、150℃で混練後ペレット
状に造粒した。このベレットを、射出成形機を用いて射
出圧力1200kg/cmlの条件で金型に射出成形し
た。得られた成形体を300℃に保持してワックス系バ
インダーの除去を行なった。その後、1050〜149
0℃の範囲の温度を選んで焼結し、表1に示した熱処理
条件で熱処理を行ない、同じく表1に示した冷却速度で
400℃まで冷却後炉中放冷して常温とした。このよう
にして得られた焼結体に励磁コイル及びサーチコイルを
共に50ターン巻き、直流記録磁束計によりBHヒステ
リシス曲線を描いて、外部磁場350eにて磁束密度(
B3S) 、保磁力(Hc) 、 最大透磁率(μ、
)を求めた。その結果を表1に示す。
粒径4.5μmの還元Co粉と、必要に応じ粒径45μ
m以下のCo含有量50重量%のFe −Co合金粉を
用いて表1に示した配合比で配合した後混合し、これに
ワックス系バインダーを、バインダー含有率が40〜5
0容量%となるように加え、150℃で混練後ペレット
状に造粒した。このベレットを、射出成形機を用いて射
出圧力1200kg/cmlの条件で金型に射出成形し
た。得られた成形体を300℃に保持してワックス系バ
インダーの除去を行なった。その後、1050〜149
0℃の範囲の温度を選んで焼結し、表1に示した熱処理
条件で熱処理を行ない、同じく表1に示した冷却速度で
400℃まで冷却後炉中放冷して常温とした。このよう
にして得られた焼結体に励磁コイル及びサーチコイルを
共に50ターン巻き、直流記録磁束計によりBHヒステ
リシス曲線を描いて、外部磁場350eにて磁束密度(
B3S) 、保磁力(Hc) 、 最大透磁率(μ、
)を求めた。その結果を表1に示す。
ただし、比較例fllは重量%で2V−49Co−Fe
の溶製材を熱間加工後、熱処理し徐冷した棒状のものの
測定結果を比較のために示したもので、上記した粉末冶
金法によったものではない。
の溶製材を熱間加工後、熱処理し徐冷した棒状のものの
測定結果を比較のために示したもので、上記した粉末冶
金法によったものではない。
また、比較例(2)〜aυは本発明例と同様のプロセス
で製造したが、組成、原料粉の粒径、焼結温度、熱処理
温度、熱処理後の冷却速度等を変えて製造した例である
。なお、比較例(21,+31. (41の冷却速度は
、急冷法によっているため400℃までの冷却速度では
なく、常温までの冷却速度である。
で製造したが、組成、原料粉の粒径、焼結温度、熱処理
温度、熱処理後の冷却速度等を変えて製造した例である
。なお、比較例(21,+31. (41の冷却速度は
、急冷法によっているため400℃までの冷却速度では
なく、常温までの冷却速度である。
表1より本発明法によって製造した焼結体の軟磁気特性
が高磁束密度、低保磁力、高透磁率を有し優れているの
が判る。
が高磁束密度、低保磁力、高透磁率を有し優れているの
が判る。
比較例(2)は熱処理後の冷却を急冷■ (油冷)とし
、冷却速度が請求項(1)の上限である5 Q ’C/
minを越えた例である。
、冷却速度が請求項(1)の上限である5 Q ’C/
minを越えた例である。
比較例(3)は熱処理後の冷却を急冷■(25℃の水中
に冷却)とし、冷却速度が請求項(1)の上限である5
0℃/minを越えた例である。
に冷却)とし、冷却速度が請求項(1)の上限である5
0℃/minを越えた例である。
比較例(4)は熱処理後の冷却を急冷I[1(0℃の氷
十水に冷却)とし、冷却速度が請求項(1)の上限であ
る50℃/minを越えた例である。
十水に冷却)とし、冷却速度が請求項(1)の上限であ
る50℃/minを越えた例である。
比較例(5)は熱処理温度を900℃とし、請求項(3
)の熱処理温度の上限である850℃を越えた例である
。
)の熱処理温度の上限である850℃を越えた例である
。
比較例(6)は熱処理温度を650°Cとし、請求項(
3)の熱処理温度の下限である700°C未満であった
例である。
3)の熱処理温度の下限である700°C未満であった
例である。
比較例(7)は焼結温度を1050°Cとし、請求項(
2)の焼結温度の下限である1100℃以下の温度で焼
結を行なった例である。
2)の焼結温度の下限である1100℃以下の温度で焼
結を行なった例である。
比較例(8)は焼結温度を1490℃とし、請求項(2
)の焼結温度の上限である1450℃を越えた温度で焼
結を行なった例である。
)の焼結温度の上限である1450℃を越えた温度で焼
結を行なった例である。
比較例(9)はCoの含有量を35重量%とし、請求項
(1)のCo含有量の下限である40重量%以下の組成
とした例である。
(1)のCo含有量の下限である40重量%以下の組成
とした例である。
比較例00)はCOの含有量を65重量%とじ、請求項
(1)のCo含有量の上限である60重量%以上の組成
とした例である。
(1)のCo含有量の上限である60重量%以上の組成
とした例である。
比較例0υは原料粉の粒径を53〜63μmの範囲とし
、請求項(4)の原料粉の粒径の上限である45μmよ
り粗い粉末で製造した例である。
、請求項(4)の原料粉の粒径の上限である45μmよ
り粗い粉末で製造した例である。
(発明の効果)
以上に詳細に説明したように、本発明のFe−G。
合金軟質磁性材料焼結体の製造方法によれば、従来■を
添加して製造されていた溶製法によって得られるFe
−Co合金軟質磁性材料と同等以上の高磁束密度、低保
磁力、高透磁率を有する優れた軟質磁性材料を製造する
ことができるという効果がある。そして射出成形法を適
用することができるので複雑形状のFe −Co合金軟
質磁性材料を提供できるという効果もある。
添加して製造されていた溶製法によって得られるFe
−Co合金軟質磁性材料と同等以上の高磁束密度、低保
磁力、高透磁率を有する優れた軟質磁性材料を製造する
ことができるという効果がある。そして射出成形法を適
用することができるので複雑形状のFe −Co合金軟
質磁性材料を提供できるという効果もある。
Claims (4)
- (1)重量%でCo40〜60%、残部が実質的にFe
からなる粉末を成形し、焼結した後、熱処理を行なうF
e−Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法において、
熱処理後の冷却を冷却速度50℃/min以下の徐冷で
行なうことを特徴とするFe−Co合金軟質磁性材料焼
結体の製造方法。 - (2)前記焼結を1100〜1450℃の温度で行なう
ことを特徴とする請求項第1項記載のFe−Co合金軟
質磁性材料焼結体の製造方法。 - (3)前記熱処理を700〜850℃の温度で行なうこ
とを特徴とする請求項第1項または第2項記載のFe−
Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法。 - (4)前記粉末の粒径が45μm以下であることを特徴
とする請求項第1項乃至第3項のいずれかに記載のFe
−Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27734288A JPH02125835A (ja) | 1988-11-04 | 1988-11-04 | Fe−Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27734288A JPH02125835A (ja) | 1988-11-04 | 1988-11-04 | Fe−Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02125835A true JPH02125835A (ja) | 1990-05-14 |
Family
ID=17582190
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27734288A Pending JPH02125835A (ja) | 1988-11-04 | 1988-11-04 | Fe−Co合金軟質磁性材料焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02125835A (ja) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6263617A (ja) * | 1985-08-27 | 1987-03-20 | Fujitsu Ltd | Fe−Co軟質磁性材料の製造方法 |
JPS63210202A (ja) * | 1987-02-26 | 1988-08-31 | Fujitsu Ltd | Fe−Co系焼結合金の熱処理方法 |
JPS6431204A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-01 | Hitachi Ltd | Data transmitting equipment for programmable controller |
-
1988
- 1988-11-04 JP JP27734288A patent/JPH02125835A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6263617A (ja) * | 1985-08-27 | 1987-03-20 | Fujitsu Ltd | Fe−Co軟質磁性材料の製造方法 |
JPS63210202A (ja) * | 1987-02-26 | 1988-08-31 | Fujitsu Ltd | Fe−Co系焼結合金の熱処理方法 |
JPS6431204A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-01 | Hitachi Ltd | Data transmitting equipment for programmable controller |
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