JPH02106688A - ボイルオフガスの液化法 - Google Patents

ボイルオフガスの液化法

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JPH02106688A
JPH02106688A JP1227308A JP22730889A JPH02106688A JP H02106688 A JPH02106688 A JP H02106688A JP 1227308 A JP1227308 A JP 1227308A JP 22730889 A JP22730889 A JP 22730889A JP H02106688 A JPH02106688 A JP H02106688A
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gas
stream
working fluid
expanded
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JP1227308A
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Philip J Cook
フィリップ．ジョセフ．クック
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Air Products and Chemicals Inc
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は液化天然ガス（ＬＮＧ）ボイルオフの貯蔵容
器からの回収の方法に関する。
［従来の技術］ 陸上ヘース貯蔵タンクと同様、液化天然ガス（ＬＮＧ）
貨物運送の油槽的において、ＬＮＧの場合通常１日当り
ほぼ０１乃至０．２５％に達する液体の部分が前記ＬＮ
Ｇ貯蔵庫差込口を囲む断熱材を通る熱漏出の結果として
の蒸発により失われる。そのうえ、陸上、海上ともＬＮ
Ｇ貯蔵容器への熱漏出は若干の液相が蒸発して容器圧力
を増大させる。
船上ＬＮＧ貯蔵タンクホイルオフは典型的例として補助
燃料源として前記的のホイラーと発電機の動力として使
用されてきた。しかし、最近のＬＮＧ油槽船の設計は蒸
気駆動エンジンよりもむしろデイ−セルエンジンを用い
、それによってＬＮＧボイルオフか供給する補助エネル
キーの必要性を除くように組み入れられてきた。
最近アメリカ合衆国で制定の法律では油槽的か炭化水素
を禽む流れを排気又は燃焼により主部圏近郊内での処分
を禁止したのて、エネルギー経費節減に対し増大する要
求と相俟って、ＬＮＧポゴルオフ回収のための液化を新
しい油槽的設計に組み入れる結果となった。
［発明が解決しようとする課題］ そこで貯蔵タンクから窒素含有天然ガスホイルオフ回収
の試みかなされてきた。典型的例として、これらの方法
は閑ループ冷凍方法を採用し、そこにおいてｆＪｉ’ｉ
環ガスを圧縮、冷却さらに膨張させて冷凍をつくってか
ら圧縮機に戻す。次の特許が代表的である アメリカ合衆国特許第３，８７４，４８５号はｕ４ルー
プ窒素冷凍ｆ？環を利用する再液化方法で、そこにおい
てＬＮＧ凝縮のための冷凍の最低の温度すなわち最も冷
たい温度は等エンタルピーに膨張させた流れによって提
供される一方、残留冷凍は冷凍の残留第２部分を等エン
タルピーに膨張させて提供される。一実施例において、
前記等エンタルピーに１膨脹させた流れの残留部分を相
分離にかけ、そこにおいて液状及び蒸気部分を分離する
。低温冷凍か要求される間、前記液状部分の一部分を貯
蔵し、そして高温冷凍か要求される間、前記貯蔵液状部
分を前記冷凍方法に１１循環させる。
この発明は、０乃至約１０％窒素を含むボイルオフガス
の順応性のある高効率再液化法を提供する。
先行技術の方法ては概してボイルオフガスの効率のよい
液化は不可１１ヒて、そこにおいて窒素分はこのような
広い範囲に変化する。先行技術の方法は快い濃度範囲内
で最適の方法て操（ｔするよう設計されている。汚染物
の濃度は設計基準とは別に変動するので、再液化の効率
は悪くなる。この発明はこの欠点を除去する。
この発明は貯蔵差込［］内のｌ＾化天然ガスの蒸発に起
因するＬＮＧホイルオフの閉ループ窒素冷凍循環を１［
１いる再液化法の改良である。
［課題を解決するための手段］ ボイルオフ再液化の方法において、前記閉ループ冷凍方
法は次の諸工程、すなわち 窒素を圧縮機に作動流体として圧縮して圧縮作動流体を
形成することと、 前記圧縮作動流体を第１及び第２流れに分離することと
、 前記第１流れを等エンタルピーに１１が脹させて冷却第
１流れを作りその後ボイルオフガスに対して熱入れし、
さらに再ｆｆｉＩＭ圧縮作動流体に対し熱入れすること
と、 前記第２流れ等エンタルピーに、膨張させて冷却１：彰
脹流れと形成し、その後ボイルオフガスに対し熱入れし
て少くとも部分凝縮したボイルオフガスを形成し、さら
に前記作動流体に対し熱入れすることと、最後に、 結果として熱入れし等エンタルピーに、１：ＩＪ脹させ
又等エンタルピーに５拐服させた流れを前記圧縮機に戻
すことから成る。
容置で約０乃至１０％の窒素を含むＬＮＧボイルオフガ
スの閏ループ冷凍工程での再（抜止の改良は次の諸工程
、ナなわら （ａ）　萌記第１流れの等エンタルピー訪脹を少くとも
液体部分を前記等エンタルピーに、膨張させた流れより
高い圧力て発生さぜるような条件の下で行うことと、 （ｂ）前記液体部分を前記部分的に凝縮したボイルオフ
ガスに対し、さらに前記圧縮したｆヤ動流体に対して熱
入れしてから前記液体部分を前記圧縮的に戻すことがら
がら成る。
前記窒素分が約５乃至１０％の時の方法は次の諸工程、
ずなわら （ａ）前記第１流れの等エンタルピー膨張を少くとも液
体部分を前記等エンタルピーに膨張させた流れより高い
圧力で発生させるような条件の下で行うことと、 （ｂ）前記液体部分を前記部分的に凝縮したボイルオフ
ガスに対し、さらに前記圧縮作動流体に対して熱入れし
てから前記液体部分を前記圧縮機に戻すことから成る。
前記窒素性が約５乃至１０％の時の方法は次の諸工程、
すなわち： （ａ）前記第１流れの等エンタルピー膨張を少くとも液
体部分を前記等エンタルピーに１５服させた流れより高
い圧力で発生させるような条件の下で行うことと、 （ｂ）前記液体部分を前記部分的に凝縮したボイルオフ
ガスに対し、さらに前記圧縮作動流体に対し熱入れして
から前記液体部分を前記圧縮機に戻すことと、 （Ｃ）発生蒸気のわずかな部分も前記液体部分から分離
することと、 （ｄ）前記発生蒸気部分をボイルオフガスと再循環圧縮
作動流体とに対し熱入れすることと。
（ｅ）工程（ａ）で形成された液体部分を第１主部分と
第２微小部分に分割することと、 （［）前記液体部分の第１主部分をボイルオフガス部分
に対し、前記等エンタルピーに膨張させた第２流れの熱
入れと平行して熱入れすることおよび （ｇ３前記第２微小部分を等エンタルピーに膨張させて
第２冷却液体部分と前記第２蒸気部分を生成させ、その
後前記第２冷却液体部分と前記第２蒸気部分を前記部分
的に凝縮したボイルオフガスに対し熱入れして最終凝縮
を行うことから成る。
貯蔵容器内の液化天然ガスの蒸気に起因するボイルオフ
ガスの再液化の上記方法の改良は閉ループ冷凍方法の改
良によって達成される。因襲的に前記開ループ冷凍方法
は冷媒又は作動流体として窒素を使用し、又伝統的方法
においては、前記窒素を直列多段圧縮機により通常最終
冷却機と併用して予備選択圧力になるよう圧縮する。こ
の圧縮窒素流れを等エンタルピーに膨張させた一方の部
分と等エンタルピーに膨張させた他方の部分とで分離す
る。典型的例として、前記等エンタルピー膨張からの働
きを用いて圧縮の最終工程を運転させる。このような等
エンタルピー等と等エンタルピー膨張により冷凍か達成
され、その冷凍を用いて前記ボイルオフガスを再液化す
る９目的は冷却曲線を熱入れ曲線と一致させ、両回線１
ｍの有意のａ（１間を防くことである０Ｍ間は損失冷凍
値を示すものである。
［作　　用コ ここて添付図面を９照しなからこの発明をさらに詳細に
説明する。
この発明の一実施例の理解を容易にするめ第１図を参照
する。第１図に示すエキスパンダー　ＪＴ法と称せられ
る実施例によれば、再液化される天然ガス（メタン）を
導管１を経由して貯蔵タンク（図示せず）から抜き収り
ボイルオフ圧縮機１００で再液化中の加工に十分な圧力
に圧縮する。
前記ＬＮＧボイルオフの再液化の冷凍要求条件を作動流
体又は循環ガスとして窒素を利用する閑ループ冷凍方法
によって提供する。この冷凍方法においては、窒素は！
＆終冷却機１０２が備わる直列の多段圧Ｍ機によって同
囲圧力から十分な圧力たとえば６００乃至９００　ｐｓ
ｉａに圧縮された。熱力学的効率は窒素循環における大
圧力差を用いることで増大させる。
前記最終冷却機からの排気を第１流れ１０と第２流れを
０に分割する。これらの流れを熱交換器１０４と１０６
で冷却する。第１流れ１０を熱交換器１０４、管路１１
を通過させ、熱交換器を通して温度を下げその後管路１
３を経由し、ジュール　トムソン（Ｊ。
ｕ−Ｉｅ、　Ｔｈｏｍｐｓｏｎ）（ＪＴ）弁１０８によ
り等Ｘンタルピーに膨張させて圧力を約２００から３２
０　ｐｓｉａに温度を約−２４０）”乃至−２６５°Ｆ
（約−１１５６℃乃至−１２９４℃）にする、液体及び
ガス部分が形成される。
ジュール・トムソン（ＪＴ）弁１０８からの流出液を管
路１４．１．！ｌと２０を経由してそれぞれ熱交換器１
１０１０６及び１０４における間接熱交換で熱入れして
から管路２０及び２１又は２０及び２２を経由して多段
圧縮ｌ幾１０２の中間部分に戻す。残留冷凍を得て、そ
こにおいて第２流れを０を熱交換器１０４でさらに冷ガ
１し管路３１経由熱交換器１００で−８０乃至−１２０
′Ｆ（約−２６７乃至−４８９℃）の温度に冷却しその
後管路３２を経由してエキスパンダー１１２で等エンタ
ルピーに膨張させる。膨脂後の圧力は約１０乃至１２０
　ｐｓｉａテ温度は約−２５０）”乃至−２８０°Ｆ　
（約１２１１℃乃至−１３７８℃）である。
先行技術方法と対称的に、等エンタルピーに膨張させた
流体を管路３３によってエキスパンダー１１２から抜き
取り縮合ボイルオフガスの最終温度以上の温度で操作さ
れる熱交換器１０６と１０４を通過させる。熱入れ作動
流体をその後管路３６と３７を経由して圧縮機１０２に
戻す、先行技術方法において、管路３３経由抜き取られ
た等エンタルピーにＸｖｊ脹させた流体を用いてＬＮＧ
冷凍の「Ｒも冷たい」温度を提供するか、一方前記エキ
スパンター　ＪＴ法においては、管路１４経由等エンタ
ルピーに膨張させた流れを用いて冷凍のその最も冷たい
温度を提供し、このようにしてボイルオフガスをその最
も冷たい温度に冷凍する。
前記ボイルオフガスの再液化は前記等エンタルピーにＩ
Ｆｔ服させた流れと、熱交換器１０６と１１０の等エン
タルピーに膨張させた流れに対し冷却して達成される。
第１工程として、前記ボイルオフガスを圧縮機１００で
周囲圧から約３０ｐＳｉａに圧縮する。
その後それを熱交換器１０６で前記等エンタルピーに膨
張させ又等エンタルピーに膨張させた作動流体双方に対
し冷却して部分的に凝縮したボイルオフ流れを形成させ
る。その後それをその最終液化温度たとえば−２４４′
Ｆ乃至一２５８°Ｆ（約−１１７，８℃乃至−１２５，
６’Ｃ）に熱交換器１１０で冷却する。
しかし前記部分凝縮した流れを最終凝縮する熱交換器１
１０の冷凍は前記等エンタルピーに膨張させた第１の流
れにより供給される。熱交換器１１０からの再液化ボイ
ルオフガスを管路４により抜き収りその後ポンプ１１４
によるボンピングで加圧して貯蔵容器に戻す、二重ＪＴ
すなわちジュール　トムソン法と称せられるこの発明の
もう１つの実施例では、特に高濃度窒素たとえば容量比
で約５乃至１０％を含むようなＬＮＧ流れで記述した前
記エキスパンダーＪＴ法と称する特殊の実施例によるよ
りもさらに効率のよい冷凍が達成できる。前記二重ＪＴ
法の理解を容易にするため第２図を参照して説明する。
ある点ではこの実施例は、第１（ｆＬれを冷却して中間
圧力まで等エンタルピーに膨張させて適冷；α体を形成
する以外前記エキスパンダーＪＴ法の実施例と本質的に
同一である。結果として生じた液体のわずかな部分か第
２の等エンタルピー膨張を受は最低温度の冷凍を提供す
る。このようにして、＠記第１の等エンタルピー膨張に
おいて生産された液体のわずかな部分が前記等エンタル
ピーに膨張さぜな流れと平行して冷凍の大部分を提供す
る０便宜上第１図に使用された参照番号を第２図にも使
用した。構成部品は第１図で説明の実施例と本質的に同
一方法で機能作動する。
再液化工程においては、第１流れ１０は熱交換器１０４
でさらに管路１１を経由して交換器１０６で冷却し、さ
らに管路１２を経由して交換器１１０で冷却する。約−
２７８Ｆ乃至−２８２°Ｆ（約−１３２，２℃乃至１３
８９℃）の温度で冷却した第１流れを管路２１３によっ
て抜き収って適冷液体を発生させるに十分な条件、たと
えば約１３０乃至２６０　ｐｓｉａの圧力にＪＴ弁２１
５で膨張させる。第１等エンタルピー膨張のあとに分離
器２１７を設けて、流量又は組成物変更の場合引続き使
用する液体の貯蔵を可能にし、又膨張で前記液体から発
生することのある蒸気の分離と可能にする。分離器２１
１内の蒸気空間は熱交換器１１Ｇを出る導管１８と破線
２１９によって連絡し導管１８から分離器へ又その逆に
蒸気の流れを可能にする。前記蒸気部分を分離器２１７
がら抜き収って２部分に分割する。片方の部分すなわち
主部分を管路１４を経由して除去し、ボイルオフガスに
対し、又第１流れに対し熱入れしてがら管路１８１９及
び２０経由してそれの第１等エンタルピー膨張させ、圧
縮機１０２に戻す。流れ２２１の残量又はわずかな部分
をジュール・ト・ムソン弁２２３により約３５乃至５０
ｐｓｉａの圧力に膨張させ管路１１４を経由熱交換器１
１６に導く、熱交換１１６では、ボイルオフガスを凝縮
し、前記膨張させた冷媒に対しその最低温度水準、例え
は−２９０°Ｆ乃至−３００°Ｆ　（約１４３３℃乃至
１４８９℃）に冷却する。前記等エンタルピーに膨張さ
せたわずかな部分をその後管路１１８．１１９及び１２
０経由熱交換器１０６と１０４を通して圧縮機１０２に
導く。第２流れを０の等エンタルピー膨張を前記エキス
パンダーＪＴの第１図で行われた方法と本笛的に同一方
法で行った。しかし、窒素分の増加と冷凍に対するさら
に大きい要求条件のなめいくつかの工程改善の必要があ
る。第２流れを０を約−８０乃至−１２０丁（約−２６
７乃至４８９℃）の温度に冷却し、その後管路３２を経
由してエキスパンク−１１２に導く、その後それを前記
第１流れの第１及び第２等エンタルピー膨張間の中間圧
である約６０乃至１００ｐｓｉａの圧力に膨張させる。
前記等エンタルピーに、膨張させた流れを管路３３経由
熱交換器１１０に、その後管路３４と３６経由熱交換器
１０Ｇと１０４を通過させ、その後管路３７経由で圧ｌ
１ｉｉＩ／！１０２に導く。ここでも、最も冷たい温度
でボイルオフの冷凍は、等エンタルピーに膨張させた作
動流体を冷凍の最も冷たい温度として用いた方法と対照
的に作動流体の等エンタルピー膨張によって供給される
。
ホイルオフσ）？１に化は次の方法て達成される９即ら
、ボイルオフガスを貯蔵容器から管路１経由して除去し
、ボイルオフ圧縮機１００て圧縮しその後管路２．３及
び４経由し、液化のため熱交換器１０６、１１０．１４
６を通過させる。熱交換器１１Ｇを出る液化ＬＮＧを管
！！！５経由除去し、ポンプ２２５て加圧されそこで、
管路６経由して貯蔵容器に移）Ｘする。
要約すると、前記ボイルオフガス窒素分か５乃至１０％
になると、前記ボイルオフガスを全量液化するため前記
等エンタルピーに膨張させた流れに要求される圧力が減
る。前記ボイルオフガス流れを再液化させる二重ＪＴ法
は２つのレベルの冷凍を用いる。冷凍の大部分を等エン
タルピーに、膨張させた流れと平行して高圧等エンタル
ピーに１５５服させた流れにより供給し、第２等エンタ
ルピ−１１勺服を必要とされる低圧力て受けさせる微小
流れによって提供される。この２段階等エンタルピー膨
脂強化工程効率は高窒素濃度、例えは容量比で５乃至１
０％か存在する時達成される。
次掲の実施例はこの発明の種々の例を具体的に示すもＣ
りであり、その範囲を制限するものではない。
実ｈＰｉ例Ｉ ＬＮＧホイルオフ回収方法を第１図に詳説された工程図
式に従って実施した。窒素）３度がボイルオフガスの容
量比て０％乃至１０％と変化した。
第１表は０％ＬＮＧ片量ホイルガスの第１図に示された
番号に対応する流れ特性と１時間当りのボンドモルで示
す流星を提供する。
第２表は第１図に示された数字に対応する或いは容量比
で約１０％窒素を大むホイルガスの現場特性を提供する
。
第３表はボイルオフガスの：音素濃度Ｏ％であるアメリ
カ合衆国特許第３，８７４，１８５号に記載された先行
技術工程図式に対応する流れ特性を提供９ 第４表は１０％窒素含有ボイルオフガスｉα化の流れ１
寺性を提（共する。
第１図 第　　１　　表 エキスパンダーＪ　Ｔ−０％Ｎ２ １４．９ 蒸気 蒸気 蒸気 液体 蒸気 蒸気 液体 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 第１図 第　　２　　表 エキスパンダーＪＴ １０％Ｎ２ 第　　３ 表 １５．５ 蒸気 蒸気 蒸気 液体 蒸気 液体 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 ２９２’−１３８１４，９蒸気 ２９２　−３８　３０　　蒸気 ９１、１ ３つ１ ３つ１ 第 表 ２８９−２０２　　１５．５　　蒸気 ２８９−”２５　　３０　　　　、￥：気６４］ 液体 液体 液体 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 １５０　１９７　　　　蒸気 ９４　１９１　　　　蒸気 Ｕ島としてｋわず熱交換器の要求条件を測定する計算を
行った。そこにおいてＵは熱伝達係数、Ａは第１乃至４
表に詳説された諸工程の熱交換器表面積である。圧＠１
７！動力を要求条件も示されている。これらの数値は第
５表に詳述されている。
第５表 （第１表）　　　　０　　　７７９７１５　　　２７１
３（第２表）　　　＋０　　　７０８３８０　　　３４
９０（第３表）　　　　０　　　７９７１１５　　　２
８０２（第４表）　　　　１０　　　７０２１００　　
　３５５０このような結果から、エキスパンダーＪＴ方
法（第１表）は供給において０％窒素量での第３表の先
行技術方法よりずくれていることがわかる。
１０％窒素量で方法は匹敵する。
夾施盟ｌ 第２図の工程図式を前記１０％０％窒素量利用したこと
以外実施例１の手順を反復した。第２図かられかるよう
に、第１図のエキスパンダーＪＴ法は供給材料の高窒素
に量により必要とされる追加挿入量を扱えるようわすか
に数片される０等エンタルピー膨張からの液体の微小部
分は第２の等エンタルピー膨張を受けてボイルオフガス
凝縮の最冷温度冷凍を供給する。第６表は１０％窒素を
含むボイルオフガスを用い二重ＪＴ固定図式の流れ特性
分示す。
／ 第　　６　　表 第２図−二重ＪＴ−１０％Ｎ２ ＝２０２ １５．５ 蒸気 蒸気 蒸気 液体 液体 液体 蒸気 液体 液体 液体 ７０］ 液体 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 蒸気 二の実施例のＬＩＡと馬力要求条件を第５ｋからの再現
数値と併せ第７ｋに示１゛。
第７表 （第１）２）　　　　０　　　７７’１．７＋５　　　
２，７１０（ｉＺ２３（ａ　　　　　１（１７０８，３
８０３，４’ｌＯ（第３表　　　０　　　７９７，１４
５　　　２．８０＋１（第、・１人）　　　　１０　　
　７０２ｊＯ０３，５５０く第６表　　　　　　１０　
　　　　　７０９．Ｇａ４　　　　　　２，９４０実施
例１の上記第７表及び第５表から、ボイルオフガスの窒
素分の容、ｆ−比が木質的に前記の０乃至５％の範囲で
ある時、エキスパンターＪＴ法か最も効率的て、ボイル
オフガスの窒素分か容量比て約５乃至１０％である場合
、前記二重ＪＴ法が最も効率がよいことがわかる。アメ
リカ合衆国特許第３８７４．１８５号に記載の方法は、
窒素分か約Ｏ乃至５？ｇの場合のエキスパンターＪＴよ
りも効率が悪く、窒素分か約５乃至１０？この時、前記
二重ＪＴ法がさらに効率かよいことかわかる。
［従来の技術］ この発明には達成できる次の諸効果かある（ａ）前記冷
媒循環ガスの熱入れ曲線と前記ＬＮＧホイルオフ流れの
冷却曲線の間をできるたけ接近させそれによって、＾化
達成に、ｚ・要なたけのエネルキーを節減する能力９ （ｂ）液化達成に必要な熱交換表面積の縮小を可能にす
る大きい効率達成のの能力。
【図面の簡単な説明】
第１図はエキスパンターＪＴ法と称する閉ループ法を示
す工程系統図、第２図は二重ＪＴ法と称す閉ループ法の
工程系統図、第３図はボイルオフガス２０．２１．２２
・管路、１０　　第１流れ、３０・第２流れ、３１．３
２，３３，３４，３６．３７　　管路、１００・ホイル
オフ圧縮機、１０２・Ｆｌ、終冷却機、１０４，１０６
　　熱交換（声、１０８　、、、ＪＴ弁、１１０−・熱
交換器、１１２・・エキスパンター、１１４・管路、１
１６・熱交換器、　１１８．１１９１２０　　管路、２
１３　　管路、２１５　、、、ＪＴ弁、２１７・分離器
、２１９ 管路、 流れの微小部分、２２３ ＪＴ弁、２２５ ポンプ。

Claims (13)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）貯蔵容器に入っている液化天然ガスの蒸発に起因
    するボイルオフガスを閉ループ冷凍方法で冷却液化し、
    その後、前記貯蔵容器に戻しそこにおいて前記閉ループ
    冷凍方法が、 窒素を圧縮機で作動流体として圧縮し、圧縮作動流体を
    形成する工程と、 前記圧縮作動流体を第１及び第２流れに分割する工程と
    、 前記第１流れを等エンタルピーに膨張させて冷却第１流
    れを生産し、その後ボイルオフガスと圧縮作動流体に対
    し熱入れする工程及び、 第２流れを等エンタルピーに膨張させて冷却膨張流れを
    形成し、それをその後、ボイルオフガスに対し熱入れし
    て少くとも部分的に凝縮したボイルオフを形成してから
    前記作動流体に対し熱入れし又、前記圧縮機に戻す工程
    とから成るボイルオフガスの液化法において、 容量比で約０乃至５％の窒素を含むボイルオフガスを液
    化するために、 （イ）少くとも液体部分を前記等エンタルピーに膨脹さ
    せた流れよりも高い圧力で発生させる条件の下で、前記
    窒素分が約０乃至５％の時前記第１流れの等エンタルピ
    ー膨張を行うことと、 （ロ）前記液体部分を前記部分的に凝縮されたボイルオ
    フガスに対し、その後前記圧縮作動流体に対し熱入れし
    てから前記液体部分を前記圧縮機に戻すことから成るボ
    イルオフガスの液化法。
  2. （２）前記窒素作動流体を６００乃至９００ｐｓｉａの
    圧力に圧縮することを特徴とする請求項１によるボイル
    オフガスの液化法。
  3. （３）前記第１流れ流体を約２００乃至３２０ｐｓｉａ
    の圧力に等エンタルピーに膨張させることを特徴とする
    請求項２によるボイルオフガスの液化法。
  4. （４）前記第１流れの温度を約−２４０乃至−２６５°
    Ｆ（約−１１５．６乃至−１２９．４℃）に冷却してか
    ら膨張させることを特徴とする請求項３によるボイルオ
    フガスの液化法。
  5. （５）前記第２流れを約−８０乃至−１２０°Ｆ（約−
    ２６．７乃至４８．９℃）の温度に冷却してから膨脹さ
    せることを特徴とする請求項４によるボイルオフガスの
    液化法。
  6. （６）前記第２流れを約７０乃至約１２０ｐｓｉａの圧
    力に膨脹させることを特徴とする請求項４によるボイル
    オフガスの液化法。
  7. （７）貯蔵容器に入つている液化天然ガスの蒸発に起因
    するボイルオフガスの液化法において、前記ボイルオフ
    ガスを閉ループ冷凍方法で冷却液化し、その後、前記貯
    蔵容器に戻しそこにおいて前記閉ループ冷凍方法が、 窒素を圧縮機で作動流体として圧縮し、圧縮作動流体を
    形成する工程と、 前記圧縮作動流体を第１及び第２流れに分割する工程と
    、 前記第１流れを等エンタルピーに膨脹させて冷却第１流
    れを生産、その後再循環圧縮作動流体とボイルオフガス
    に対し熱入れする工程と、 前記第２流れを等エンタルピーに膨脹させて冷却膨脹流
    れを形成し、その後それををボイルオフガスと作動流体
    に対し熱入れしてから圧縮機に戻す工程とから成るボイ
    ルオフガスの液化法において、 容量比で約５乃至１０％の窒素を含むボイルオフガスを
    再液化するために、 （イ）前記第１流れの等エンタルピー膨脹を少くとも前
    記等エンタルピーに膨脹させた流れよりも高い圧力で液
    体部分を発生させる条件の下で行う工程と、 （ロ）前記液体部分を前記部分凝縮したボイルオフガス
    に対し、その後、前記圧縮作動流体に対し熱入れしてか
    ら前記部分を前記圧縮機に戻す工程と、 （ハ）発生蒸気のわずかな部分も前記液状部分から分離
    する工程と、 （ニ）前記発生蒸気部分をボイルオフガスと再循環圧縮
    作動流体に対し熱入れする工程と、 （ホ）工程（イ）で形成された液状部分を第１主部分と
    第２微小部分に分割する工程と、（ヘ）前記液状部分の
    第１主部分をボイルオフガスに対し、前記等エンタルピ
    ーに膨脹させた第２流れの熱入れと平行して熱入れする
    工程及び、 （ト）前記第２微小部分を等エンタルピーに膨脹させて
    第２冷却液状部分と第２蒸気部分を生成させ、その後第
    ２冷却液体部分と前記第２蒸気部分を前記部分的に凝縮
    したボイルオフガスに対し熱入れして最終凝縮を行う工
    程とから成るボイルオフガスの液化法。
  8. （８）前記窒素作動流体を約６００乃至９００ｐｓｉａ
    の圧力に圧縮することを特徴とする請求項７によるボイ
    ルオフガスの液化法。
  9. （９）前記第１流れを約−２７０乃至−２８２°Ｆ（約
    −１３２．２乃至−１３８．９℃）の温度に冷却してか
    ら第１等エンタルピー膨脹させることを特徴とする請求
    項８によるボイルオフガスの液化法。
  10. （１０）前記第１流れを前記第１等エンタルピー膨脹に
    おいて１３０乃至２６０ｐｓｉａの圧力に膨脹させるこ
    とを特徴とする請求項９によるボイルオフガスの液化法
    。
  11. （１１）前記第２流れを約−８０乃至−１２０°Ｆ（約
    −２６．７乃至−４８．９℃）の温度に冷却してから等
    エンタルピー膨脹をさせることを特徴とする請求項１０
    によるボイルオフガスの液化法。
  12. （１２）前記第２流れを約６０乃至１００ｐｓｉａの圧
    力に膨脹させることを特徴とする請求項１１によるボイ
    ルオフガスの液化法。
  13. （１３）前記圧力を前記第１流れの第２等エンタルピー
    膨脹により約３０乃至５０ｐｓｉａの圧力に減圧させる
    ことを特徴とする請求項１２によるボイルオフガスの液
    化法。
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009504838A (ja) * 2005-08-09 2009-02-05 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Ｌｎｇのための天然ガス液化方法
JP2010013594A (ja) * 2008-07-07 2010-01-21 Tokyo Gas Co Ltd Ｂｏｇ再液化装置、および再液化ｂｏｇから窒素を除去する方法
JP2012509457A (ja) * 2008-11-18 2012-04-19 エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッド 液化方法及び液化装置
JP2016517948A (ja) * 2013-03-27 2016-06-20 ハイヴュー・エンタープライゼズ・リミテッド 極低温液化プロセスにおける方法および装置
WO2019188957A1 (ja) * 2018-03-27 2019-10-03 大陽日酸株式会社 天然ガス液化装置および天然ガス液化方法
JP2020122634A (ja) * 2019-01-31 2020-08-13 大陽日酸株式会社 極低温流体循環式冷却システム及び極低温流体循環式冷却方法

Families Citing this family (52)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5271231A (en) * 1992-08-10 1993-12-21 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and apparatus for gas liquefaction with plural work expansion of feed as refrigerant and air separation cycle embodying the same
US5507146A (en) * 1994-10-12 1996-04-16 Consolidated Natural Gas Service Company, Inc. Method and apparatus for condensing fugitive methane vapors
ATE238529T1 (de) * 1995-10-05 2003-05-15 Bhp Petroleum Pty Ltd Verflüssigungsapparat
WO1999031447A2 (en) 1997-12-16 1999-06-24 Lockheed Martin Idaho Technologies Company Apparatus and process for the refrigeration, liquefaction and separation of gases with varying levels of purity
MY117068A (en) 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7637122B2 (en) 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6672104B2 (en) 2002-03-28 2004-01-06 Exxonmobil Upstream Research Company Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas
US6745576B1 (en) 2003-01-17 2004-06-08 Darron Granger Natural gas vapor recondenser system
GB0400986D0 (en) * 2004-01-16 2004-02-18 Cryostar France Sa Compressor
NO323496B1 (no) * 2004-01-23 2007-05-29 Hamwrothy Kse Gas System As Fremgangsmate for rekondensering av avkoksgass
NO20051315L (no) * 2005-03-14 2006-09-15 Hamworthy Kse Gas Systems As System og metode for kjoling av en BOG strom
KR100613430B1 (ko) 2005-07-27 2006-08-17 삼성중공업 주식회사 증발가스 처리 방법 및 장치
CN101228405B (zh) * 2005-08-09 2010-12-08 埃克森美孚上游研究公司 生产lng的天然气液化方法
JP5280351B2 (ja) * 2006-04-07 2013-09-04 バルチラ・オイル・アンド・ガス・システムズ・エイ・エス 再液化システムにおいて圧縮より前にボイルオフガスを周囲温度に予熱するための方法及び装置
DE102006039889A1 (de) * 2006-08-25 2008-02-28 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
AU2007295937A1 (en) * 2006-09-11 2008-03-20 Woodside Energy Limited Boil off gas management during ship-to-ship transfer of LNG
US8250883B2 (en) * 2006-12-26 2012-08-28 Repsol Ypf, S.A. Process to obtain liquefied natural gas
EP1939564A1 (en) * 2006-12-26 2008-07-02 Repsol Ypf S.A. Process to obtain liquefied natural gas
US8028724B2 (en) * 2007-02-12 2011-10-04 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and unloading of LNG from the tank
KR20080097141A (ko) * 2007-04-30 2008-11-04 대우조선해양 주식회사 인-탱크 재응축 수단을 갖춘 부유식 해상 구조물 및 상기부유식 해상 구조물에서의 증발가스 처리방법
KR100839771B1 (ko) * 2007-05-31 2008-06-20 대우조선해양 주식회사 해상 구조물에 구비되는 질소 생산장치 및 상기 질소생산장치를 이용한 해상 구조물에서의 질소 생산방법
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US20090145167A1 (en) * 2007-12-06 2009-06-11 Battelle Energy Alliance, Llc Methods, apparatuses and systems for processing fluid streams having multiple constituents
US7644676B2 (en) * 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
KR20090107805A (ko) * 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
GB2459484B (en) * 2008-04-23 2012-05-16 Statoilhydro Asa Dual nitrogen expansion process
CN101608859B (zh) * 2008-06-20 2011-08-17 杭州福斯达实业集团有限公司 高低压氮气双膨胀天然气液化方法
US20100122542A1 (en) * 2008-11-17 2010-05-20 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method and apparatus for adjusting heating value of natural gas
DE102009015766A1 (de) * 2009-03-31 2010-10-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102009020913A1 (de) * 2009-05-12 2010-11-18 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
CN101644527B (zh) * 2009-08-26 2011-12-28 四川空分设备(集团)有限责任公司 天然气液化工艺的制冷系统和液化系统
GB2491796B (en) * 2010-03-25 2016-02-24 Univ Manchester Refrigeration process
CN101967413A (zh) * 2010-06-07 2011-02-09 杭州福斯达实业集团有限公司 采用单一混合工质制冷来液化天然气的方法和装置
EP2505948B1 (en) * 2011-03-30 2018-10-10 General Electric Technology GmbH Cryogenic CO2 separation using a refrigeration system
GB201105823D0 (en) * 2011-04-06 2011-05-18 Liquid Gas Eqipment Ltd Method of cooling boil off gas and an apparatus therefor
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
DE102014012316A1 (de) * 2014-08-19 2016-02-25 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abkühlen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
KR101613236B1 (ko) * 2015-07-08 2016-04-18 대우조선해양 주식회사 엔진을 포함하는 선박 및 이에 적용되는 증발가스 재액화 방법
KR101792708B1 (ko) * 2016-06-22 2017-11-02 삼성중공업(주) 유체냉각장치
CN108955085B (zh) * 2017-12-26 2020-06-23 西安交通大学 一种小型撬装式煤层气液化系统和方法
JP6623244B2 (ja) * 2018-03-13 2019-12-18 株式会社神戸製鋼所 再液化装置
US20210348838A1 (en) * 2020-05-05 2021-11-11 Neil M. Prosser System and method for natural gas and nitrogen liquefaction with direct drive machines for turbines and boosters

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4990277A (ja) * 1972-12-18 1974-08-28

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3347055A (en) * 1965-03-26 1967-10-17 Air Reduction Method for recuperating refrigeration
US3780534A (en) * 1969-07-22 1973-12-25 Airco Inc Liquefaction of natural gas with product used as absorber purge
DE2009401A1 (de) * 1970-02-27 1971-09-09 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum Verflüssigen tiefsie dender Gase
FR2165729B1 (ja) * 1971-12-27 1976-02-13 Technigaz Fr
GB1471404A (en) * 1973-04-17 1977-04-27 Petrocarbon Dev Ltd Reliquefaction of boil-off gas
GB1472533A (en) * 1973-06-27 1977-05-04 Petrocarbon Dev Ltd Reliquefaction of boil-off gas from a ships cargo of liquefied natural gas
US3889485A (en) * 1973-12-10 1975-06-17 Judson S Swearingen Process and apparatus for low temperature refrigeration
GB1582955A (en) * 1976-07-28 1981-01-21 Boc Ltd Condensation of the vapour of a volatile liquid
GB2069119B (en) * 1980-02-13 1983-09-21 Petrocarbon Dev Ltd Refrigeration process
US4543794A (en) * 1983-07-26 1985-10-01 Kabushiki Kaisha Toshiba Superconducting magnet device
US4766741A (en) * 1987-01-20 1988-08-30 Helix Technology Corporation Cryogenic recondenser with remote cold box

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4990277A (ja) * 1972-12-18 1974-08-28

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009504838A (ja) * 2005-08-09 2009-02-05 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Ｌｎｇのための天然ガス液化方法
JP2010013594A (ja) * 2008-07-07 2010-01-21 Tokyo Gas Co Ltd Ｂｏｇ再液化装置、および再液化ｂｏｇから窒素を除去する方法
JP2012509457A (ja) * 2008-11-18 2012-04-19 エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッド 液化方法及び液化装置
US8464551B2 (en) 2008-11-18 2013-06-18 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction method and system
JP2013242138A (ja) * 2008-11-18 2013-12-05 Air Products & Chemicals Inc 液化方法及び液化装置
US8656733B2 (en) 2008-11-18 2014-02-25 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction method and system
JP2016517948A (ja) * 2013-03-27 2016-06-20 ハイヴュー・エンタープライゼズ・リミテッド 極低温液化プロセスにおける方法および装置
US11408675B2 (en) 2013-03-27 2022-08-09 Highview Enterprises Limited Method and apparatus in a cryogenic liquefaction process
WO2019188957A1 (ja) * 2018-03-27 2019-10-03 大陽日酸株式会社 天然ガス液化装置および天然ガス液化方法
JPWO2019188957A1 (ja) * 2018-03-27 2021-03-18 大陽日酸株式会社 天然ガス液化装置および天然ガス液化方法
US11549746B2 (en) 2018-03-27 2023-01-10 Taiyo Nippon Sanso Corporation Natural gas liquefaction device and natural gas liquefaction method
JP2020122634A (ja) * 2019-01-31 2020-08-13 大陽日酸株式会社 極低温流体循環式冷却システム及び極低温流体循環式冷却方法

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Publication number Publication date
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