JPH02101121A - 一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性けい素鋼板の製造方法Info
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- JPH02101121A JPH02101121A JP25383988A JP25383988A JPH02101121A JP H02101121 A JPH02101121 A JP H02101121A JP 25383988 A JP25383988 A JP 25383988A JP 25383988 A JP25383988 A JP 25383988A JP H02101121 A JPH02101121 A JP H02101121A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は一方向性けい素鋼板の製造方法に関し、とく
に熱間圧延を工夫することによって磁気特性の向上をは
かろうとするものである。
に熱間圧延を工夫することによって磁気特性の向上をは
かろうとするものである。
（従来の技術）
一方向性けい素鋼板は主として変圧器その他の電気機器
の鉄心として利用され、その磁気特性が優れていること
か要求されている。
の鉄心として利用され、その磁気特性が優れていること
か要求されている。
方向性けい素鋼板の磁気特性を向上する手法としては、
Ｓｉ含有量を高める、製品板厚を薄くする、２次再結晶
粒を細かくする、不純物含有量を低減する、そして（＋
１０） Ｃｏｏｌ）方位の２次再結晶粒をより高度に揃
えるなど、が一般に知られているほか、熱間圧延に特徴
を有する手法についても開示されている。
Ｓｉ含有量を高める、製品板厚を薄くする、２次再結晶
粒を細かくする、不純物含有量を低減する、そして（＋
１０） Ｃｏｏｌ）方位の２次再結晶粒をより高度に揃
えるなど、が一般に知られているほか、熱間圧延に特徴
を有する手法についても開示されている。
すなわち特公昭５８−５９７０号公報には、加熱によっ
て粗大化した結晶粒を破壊する手段として熱間圧延を異
周速圧延とすることについて記載されている。しかしな
がら異周速圧延はロールの周速差を一定に保持するのが
難しくかつ上下ロールでのトルクが不均等になり易いこ
と、さらに圧延に用いる電力の損失が大きいこと、等の
点で工業化には不向きである。
て粗大化した結晶粒を破壊する手段として熱間圧延を異
周速圧延とすることについて記載されている。しかしな
がら異周速圧延はロールの周速差を一定に保持するのが
難しくかつ上下ロールでのトルクが不均等になり易いこ
と、さらに圧延に用いる電力の損失が大きいこと、等の
点で工業化には不向きである。
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、一方向性けい素鋼板の磁気特性を向上させ
る手法、ずなわらスラブの高温加熱によって粗大化した
結晶粒を熱間圧延工程で安定して効率よく有結晶させる
のに適した、工業化の容易な方法について提案すること
を目的としている。
る手法、ずなわらスラブの高温加熱によって粗大化した
結晶粒を熱間圧延工程で安定して効率よく有結晶させる
のに適した、工業化の容易な方法について提案すること
を目的としている。
（課題を解決するための手段）
発明者らは、一方向性けい素鋼板の熱間圧延に関して種
々検討したところ、鋼片の表層部に特定の温度域で、あ
る大きさ以」二のセん断ひずのを与えれば再結晶が促進
できること、またこのせん断ひずみは圧延ロールと鋼片
との摩擦係数に依存すること、さらにこの摩擦係数は、
ロール表面粗さに依存しているので、圧延中のロール表
面粗さを一定の範囲にして圧延すれば磁気特性の向上が
容易になること、を見い出した。
々検討したところ、鋼片の表層部に特定の温度域で、あ
る大きさ以」二のセん断ひずのを与えれば再結晶が促進
できること、またこのせん断ひずみは圧延ロールと鋼片
との摩擦係数に依存すること、さらにこの摩擦係数は、
ロール表面粗さに依存しているので、圧延中のロール表
面粗さを一定の範囲にして圧延すれば磁気特性の向上が
容易になること、を見い出した。
この発明は上記の知見に由来するものである。
すなわちこの発明は、含けい素鋼スラブを熱間圧延して
得られた熱延板仝こ、１回又は２回の冷間圧延を施して
最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、次
いで仕上焼鈍を施す一連の工程により一方向性けい素鋼
板を製造するに当り、熱間圧延は、周面の表面粗さが４
〜８μｍ Ｒａのロールを用いて、１０５０〜１１５０
℃の温度範囲で圧下率＝４０〜６０％で行うことを特徴
とする一方向性けい素鋼板の製造方法である。
得られた熱延板仝こ、１回又は２回の冷間圧延を施して
最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、次
いで仕上焼鈍を施す一連の工程により一方向性けい素鋼
板を製造するに当り、熱間圧延は、周面の表面粗さが４
〜８μｍ Ｒａのロールを用いて、１０５０〜１１５０
℃の温度範囲で圧下率＝４０〜６０％で行うことを特徴
とする一方向性けい素鋼板の製造方法である。
ここで熱間圧延に用いるロールの表面粗さを４〜８μｍ
Ｒａとするには、熱間圧延中に摩耗によって変動する
ロールの表面粗さを常に一定に保つ必要があり、例えば
第１図に示す研削装置を用いることで実現できる。
Ｒａとするには、熱間圧延中に摩耗によって変動する
ロールの表面粗さを常に一定に保つ必要があり、例えば
第１図に示す研削装置を用いることで実現できる。
同図に示す研削装置は圧延機の圧延ロール毎に対で付設
されるもので、図は上側圧延ロールへのイ」段剥を示し
、下側圧延ロールにも同様に適用する。図中１は圧延ロ
ール、２はプラテン、３は押付装置、４は研削ベルト、
５はガイドロール、６はリール、７は被圧延材および８
はバックアップロールである。研削はり−ル６から研削
ベルト４を送り出し、押付装置３の伸縮作動によってプ
ラテン２を介し研削ベルト４を圧延ロール１の周面に押
付けて行う。なお研削量の調整は押付装置３による押付
は力を調節すればよい。また同図に示す型式の研削装置
を用いるのは、圧延中の摩耗によって変動するロールの
表面粗さを常に一定に保持することのほか、ロール組替
時間を減らすためである。
されるもので、図は上側圧延ロールへのイ」段剥を示し
、下側圧延ロールにも同様に適用する。図中１は圧延ロ
ール、２はプラテン、３は押付装置、４は研削ベルト、
５はガイドロール、６はリール、７は被圧延材および８
はバックアップロールである。研削はり−ル６から研削
ベルト４を送り出し、押付装置３の伸縮作動によってプ
ラテン２を介し研削ベルト４を圧延ロール１の周面に押
付けて行う。なお研削量の調整は押付装置３による押付
は力を調節すればよい。また同図に示す型式の研削装置
を用いるのは、圧延中の摩耗によって変動するロールの
表面粗さを常に一定に保持することのほか、ロール組替
時間を減らすためである。
（作 用）
方向性けい素鋼板の製造において冷間圧延から仕上焼鈍
に至る工程でゴス方位の２次再結晶粒を優先的に成長さ
せるためには、熱間圧延における再結晶化の促進が重要
で、この再結晶化の促進には、特定の温度域で、ある大
きさ以上のせん断ひずみを与えることが有効である。
に至る工程でゴス方位の２次再結晶粒を優先的に成長さ
せるためには、熱間圧延における再結晶化の促進が重要
で、この再結晶化の促進には、特定の温度域で、ある大
きさ以上のせん断ひずみを与えることが有効である。
そこでまず周面の表面粗さを４〜８μｍ Ｒａとしたロ
ールを熱間圧延に供することが肝要である。
ールを熱間圧延に供することが肝要である。
すなわちロールの表面粗さが４μｍ Ｒａ未満であると
、せん断ひずみ導入効果の生じる目安となる、ロールと
鋼片との摩擦係数０．３が確保されず、せん断ひずみの
導入による再結晶の促進が不十分になり、一方８μｍ
Ｒａをこえるとせん断ひずみ導入の効果が極端には向上
しないのに対し、鋼片の面荒れや圧延用電力のロスなど
の問題が生じるため、ロールの表面粗さを４〜８μｍ
Ｒａとした。
、せん断ひずみ導入効果の生じる目安となる、ロールと
鋼片との摩擦係数０．３が確保されず、せん断ひずみの
導入による再結晶の促進が不十分になり、一方８μｍ
Ｒａをこえるとせん断ひずみ導入の効果が極端には向上
しないのに対し、鋼片の面荒れや圧延用電力のロスなど
の問題が生じるため、ロールの表面粗さを４〜８μｍ
Ｒａとした。
第２図にロール表面粗さと製品の磁気特性との関係につ
いて行った実験結果について示す。この実験は、表１に
示す表面粗さに保持したロールにて同表に併記した条件
下に、Ｓｉ ： ３．２ｗｔ：を含有するけい素鋼スラ
ブを熱間圧延し、ついで通常の工程を経て得られた最終
製品の磁気特性を調べたものである。
いて行った実験結果について示す。この実験は、表１に
示す表面粗さに保持したロールにて同表に併記した条件
下に、Ｓｉ ： ３．２ｗｔ：を含有するけい素鋼スラ
ブを熱間圧延し、ついで通常の工程を経て得られた最終
製品の磁気特性を調べたものである。
同図から明らかなように、表面粗さが４μｍ Ｒａ以上
のロールを用いて熱間圧延することによって、最終製品
における磁束密度ＢＩＯを１．９１Ｔ以上に向上させ得
ることがわかる。
のロールを用いて熱間圧延することによって、最終製品
における磁束密度ＢＩＯを１．９１Ｔ以上に向上させ得
ることがわかる。
表 １
次に熱間圧延における温度範囲を１０５０〜１１５０℃
としたのは、けい素鋼の再結晶促進温度域であるためで
ある。
としたのは、けい素鋼の再結晶促進温度域であるためで
ある。
さらに熱間圧延における圧下率を４０〜６０％としたの
は、圧下率４０％未満では、ロール表面粗さを大きくし
ても、必要なせん断ひずみが得られないためで、また６
０％をこえると圧延機の能力等に問題が生じるのに対し
、せん断ひずみの効果があまり向上しないためである。
は、圧下率４０％未満では、ロール表面粗さを大きくし
ても、必要なせん断ひずみが得られないためで、また６
０％をこえると圧延機の能力等に問題が生じるのに対し
、せん断ひずみの効果があまり向上しないためである。
（実施例）
第１図に示したようなロール研削装置を用いて圧延ロー
ルを研削して表２に示す表面粗さにそれぞれ保持し、さ
らに同表に示す条件下で、Ｓｉ：３．０能χを含有する
けい素鋼スラブを熱間圧延し、ついで中間焼鈍を含む２
回の冷間圧延で、０．３ｍｍの最終板厚としたのち、脱
炭焼鈍し、ついで分離剤を塗布してコイルに巻き取った
のち、２次再結晶焼鈍を行って、最終製品とした。得ら
れた製品の磁気特性について調べた結果を、同表に併記
する。
ルを研削して表２に示す表面粗さにそれぞれ保持し、さ
らに同表に示す条件下で、Ｓｉ：３．０能χを含有する
けい素鋼スラブを熱間圧延し、ついで中間焼鈍を含む２
回の冷間圧延で、０．３ｍｍの最終板厚としたのち、脱
炭焼鈍し、ついで分離剤を塗布してコイルに巻き取った
のち、２次再結晶焼鈍を行って、最終製品とした。得ら
れた製品の磁気特性について調べた結果を、同表に併記
する。
表２
（発明の効果）
この発明によれば、熱間圧延工程における再結晶を安定
して効率よく促進でき、磁気特性の優れた一方向性けい
素鋼板の製造を工業的に実現し得る。
して効率よく促進でき、磁気特性の優れた一方向性けい
素鋼板の製造を工業的に実現し得る。
第１図はロール研削装置の模式図、
第２図はロールの表面粗さと製品の磁気特性との関係を
示すグラフである。 １・・・圧延じ１−ル ２・・・プラテン３・・
・押付装置 ４・・・研削ヘルド５・・・ガイ
トロール ７・・・被圧延材 ６・・・リール ８・・・バンクアンプロール
示すグラフである。 １・・・圧延じ１−ル ２・・・プラテン３・・
・押付装置 ４・・・研削ヘルド５・・・ガイ
トロール ７・・・被圧延材 ６・・・リール ８・・・バンクアンプロール
Claims (1)
- １、含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延板に
、１回又は２回の冷間圧延を施して最終板厚としたのち
、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、次いで仕上焼鈍を施す
一連の工程により一方向性けい素鋼板を製造するに当り
、熱間圧延は、周面の表面粗さが４〜８μｍＲａのロー
ルを用いて、１０５０〜１１５０℃の温度範囲で圧下率
：４０〜６０％で行うことを特徴とする一方向性けい素
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25383988A JPH02101121A (ja) | 1988-10-11 | 1988-10-11 | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25383988A JPH02101121A (ja) | 1988-10-11 | 1988-10-11 | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02101121A true JPH02101121A (ja) | 1990-04-12 |
Family
ID=17256851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25383988A Pending JPH02101121A (ja) | 1988-10-11 | 1988-10-11 | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02101121A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1295035C (zh) * | 2004-03-30 | 2007-01-17 | 东北大学 | 一种取向硅钢极薄带的制造方法 |
| WO2013145784A1 (ja) | 2012-03-29 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-10-11 JP JP25383988A patent/JPH02101121A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1295035C (zh) * | 2004-03-30 | 2007-01-17 | 东北大学 | 一种取向硅钢极薄带的制造方法 |
| WO2013145784A1 (ja) | 2012-03-29 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR20140141688A (ko) | 2012-03-29 | 2014-12-10 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 |
| US9761360B2 (en) | 2012-03-29 | 2017-09-12 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing grain oriented electrical steel sheet |
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