JPH0196336A - 自溶炉の操業におけるシヤフト部供給燃料量の調節法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は自溶炉の操業における燃料として重油及び微
粉炭の両者をシャフト部に供給する場合の供給燃料量の
調節法に関し、特に重油及び微粉炭の供給比率を一定に
保って調節する場合、重油供給量を一定に保って微粉炭
供給量のみを調節する場合、あるいは微粉炭供給量を一
定に保って重油供給量のみを調節する場合の調節法に関
するものである。

〔従来の技術〕

自溶炉の操業には鉱石、鋼滓、煙灰、溶剤など原料の組
成を分析して求め、これら原料を使用して生産する鍍の
目標Ｏｕ金含有を定め、この値から皺の８％、Ｆｅ量、
またこれと同時に生成する鍛の（ｕ％を推定する。また
暖の珪酸量に対するＦｅ量の比（Ｆｅ／ＳｉＯ）を設定
し、物量平衡計算から湿量、暖量、溶剤量を計算する。

また鍍及び暖の生成に必要なＦθやＳなどの反応に要す
る酸素量を算出する。一方反応温度や鋏と暖の分離、こ
れらの炉からの取り出し等から操業上鏝も望ましいと考
えられる目標被温度を設定する°。シャフト部での反応
終了位置における温度（シャフト部ガス温度）は自溶炉
では一般に目標被温度より１４０土１０〜２０　Ｃ高い
と想定される。このシャフト部ガス温度を維持するのに
必要な補助燃料のシャフト部への供給量を、原料の反応
熱、重油燃焼熱、送風空気その他の顕熱、シャフト部放
熱量等の熱収支を計算して求める。この補助燃料の燃焼
に必要な空気量を酸素効率を考慮して算出し、これに原
料の反応に必要な空気量を加えてシャフト部へ送風する
理論空気量を算出する。そしてこの計算値を基準として
シャフト部への供給燃料量及び空気量を制御する。

従って原料装入量の変更、調合銘柄の変更、調合比率の
変更、産生皺の目標Ｏｕ％、産出媛の目標Ｆｅ／ＳｉＯ
２、目標被温度等の変更、即ち計算基礎の変更があった
場合には、これに対応して送風空気量も変わり、また供
給燃料量も変わる。

また産出する皺の温度は転炉の要求に応じて炉から抜取
った時に浸漬型熱電温度計等を用いて測定することがで
きるが、この産出鍍の温度は転炉の操業に影響を及ぼ丁
ことが大であり、この産出鼓の温度の変動を極力小さく
することを目的として出願人は特開昭５０−１１２２１
６号の自溶炉の操業におけるシャフト部供給燃料量の調
節法を出願した０ しかしながら前記の供給燃料量の調節法は燃料として重
油のみを使用したものであり、近時重油価格高騰のため
、より安価な代替燃料として微粉炭の使用が検討され、
重油及び微粉炭を燃料として使用し、重油対微粉炭の比
率を一定として、その供給量を調節するか、重油供給量
を一定として微粉炭量のみを調節するか、あるいは微粉
炭供給量を一定として重油量のみを調節する方法を出願
人は自溶炉の操業におけるシャフト部供給燃料量の調節
法として特開昭５８−１４１３４８号の出願登行なった
。

然しなから、これら従来の方法ではいずれも自溶炉から
産出する級の温度を測定してこれを指標として供給燃料
量を調節するものであって、産出Ｔる皺の銅品位は予め
設定しである目標値を使って物ｉ　バランスと熱収支を
計算したものな用いていた。ところが実際の産出酸品位
は変動があるので、これを例えば特開昭５０−１１２２
１５号の自溶炉の操業における産出酸組成の調節法に記
載された方法に従って、前記の供給燃料量調節法とは別
個に調節を行なってはいるものの、必然的に変動するこ
とは避けられない。この産出鹸品位の変動によって自溶
炉に供給される鉱石反応熱量が変化する。この影響は即
刻供給燃料量に反映されるべきであるにも拘らず従来は
全く考慮されず、これにより熱量不足あるいは熱量過剰
の状態となり、産出被温度に大さ−な影響を及ぼしてい
た。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は産出するｆｉｌｌｉ温度と目標とする被温度と
の差のみならず、産出する被品位と目標とする被品位と
の差も考慮に入れて、被品位の差をもたら丁反応熱量差
をシャフト部ガス温度として修正計算を行なって、これ
に従って産出酸温度の変動を極力小さくするための適正
な供給燃料量を調節することを目的とするものである。

〔問題点を解決するための手段〕

この目的を達成するために本発明は、自溶炉の操業中産
出酸温度を測定し、また産出■Ｃｕ品位を分析により求
めて、この被品位から予め定めた過去Ｎ回の測定値の平
均値を算出し、産出酸の測定温度と産出酸の目標温度と
の差及び産出酸品位の平均値と目標鍍品位との差を対比
し、産出酸の測定温度と産出酸の目標温度との差の多寡
によって以下に述べるような計算式に従ってシャフト部
へ供給する重油量及び微粉炭量を調節するようにしたも
のである。

以下供給燃料量を調節する場合にＡ）重油と微粉炭の使
用比率を一定とする場合、Ｂ）重油量のみを一定とする
場合、Ｃ）微粉炭量のみを一定とする場合、に分けて説
明する。

Ａ）重油と微粉炭の使用比率が一定の場合今、重油使用
量（ｋＱ／Ｈ）と微粉炭使用量（ｋｇ／Ｈ）の比率を１
：Ｐとすると、装入物の組成、産出酸の目標Ｃｕ％、目
標鍍温度等の要因からシャフト部の熱バランスを計算し
て以下の（１１〜（４）式によって両燃料の必要量が求
められる。

Ｂ　士ＢＸＰ　　　　　　　（２） Ｑ　　＝ｑ＋ａＸｑ　−ｇ　　　（３１ｅｔ＋＋ａ＋ Ｑ　　＝（１＋ａＸ（Ｌ　−ｇ　　　（４）６２　　　
　　２　　　　２　　　　１Ｌ　　　　２但し、 Ｂ　；重油の必要量（＃／ａ） Ｂ　；微粉炭の必要量（ｋｇ／Ｈ） Ｑｏ；全燃料の燃焼による排ガスの顕熱以外のシャフト
部必要熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ） Ｑ　；全燃料の燃焼熱及び燃料燃焼用空気の顕熱以外の
シャフト部人熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ）Ｑ８．；重油有効発
熱ｉｉ　（Ｋｃ　ａｌ／ｋｇ）Ｑ　；微粉炭有効発熱量
（Ｋｃ　ａｔ／”９）Ｐ；重油量を１としたときの微粉
炭使用比率（重量比） ｑ　；重油発熱量（Ｋｃ　ａｌ／に９　）ｑ　；微粉炭
発熱量（Ｋｃａ７Ａｃ９）ａ　；重油の燃焼に要する理
論空気量（Ｎｍ／’９）ＰＬ２．’微粉炭の燃焼に要す
る理論空気量（Ｎ　ｍ　／’に９　）ｑ　；燃料燃焼用
空気の顕熱（Ｋｃａｌ／Ｎｍ　）ｇ　；目標とするシャ
フト部ガス温度（Ｔ　）におｇ ける重油燃焼による排ガス顕熱（Ｋｃ　ａｌＡ）ｇ　２
　ｉ：’目標とするシャフト部ガス温度（Ｔｇ）におけ
る微粉炭燃焼による排ガス顕熱（ＫｃａｌＡ）（１）式
はシャフト部で必要とする熱量のうち、鉱石中のＦｅや
Ｓなどの酸化熱や、この酸化に必要な空気の顕熱等で不
足する熱量を燃料の燃焼熱によって補なう数値を計算す
るものであるが、燃料の燃焼のためには空気を必要とす
るために燃焼排ガスが発生し、この排ガスが高温度でシ
ャフト部から出ていくので燃料の全発熱量の一部はシャ
フト部で不足する熱量を補なうことに寄与しない為にこ
のように定められたものである。

通常は、上記（１）、（２＋式により求められた重油及
び微粉炭量を基準として操業し、原料装入量、調合、産
出鋏の目標Ｃｕ％等を変更したときは、その都度熱バラ
ンスを計算して重油及び微粉炭量を変更する。

次いで産出被温度を測定し、更に産出■Ｃｕ品位を求め
て過去Ｎ回の測定値の平均品位を求める。

この求められた■Ｃｕ品位が目標とする■Ｃｕ品位と全
く差がなければ出願人が先に出願した特開昭５８−１４
１３４８号に従って燃料量の調節を行なえば良い訳であ
るが、実際上は目標値と一致するようにはなり難い。

そこで産出鋏の平均品位が目標鼓品位と異なる場合には
、産出被温度と目標被温度の差が設定許容値ＸＣ以下の
ときと、ＸＣ以下のときに分けてシャフト部ガス温度の
修正をする。即ち、産出被温度と目標被温度との差がＸ
Ｃ以下のときは下記００及び０３式に従い、差がＸＣ以
上のときは下記ａυ及び０２式に従ってシャフト部ガス
温度を修正する。

Ｔ＝Ｔ、’−△Ｔ　　　　　　　　　　（１０）ｇ　　
　　　ｇ　　　　　　ｇｍ Ｔ　　＝Ｔ’＋△Ｔ　−ΔＴ　　　　　Ｑｌ）ｇ　　　
　　ｇ　　　　　　ｇ　　　　　　ｇｍｇｍ　　　ｇ’
　　ｇ２　　　　α２ 但し、 Ｔ　：修正後のシャフト部ガス温度（ｔＺ’）Ｔ′；修
正前のシャフト部ガス温度（Ｃ）△Ｔ　；目標ｔ！１０
ｕ品位による物量バランス、熱ｇｍ 量バランスから求めたシャフト部ガス温度から産出■Ｃ
ｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値による物量バランス
、熱量バランスから求めたシャフト部ガス温度を差引い
た温度＜Ｃ＞ △Ｔ　；産出被温度と目標被温度の差が予め設定した許
容値１０以上ある場合のシャフト部ガス修正温度であっ
て、予め定めた温度ＹＣ０産出鋏温度が目標被温度より
高い場合は負の値とし、産出被温度が目標被温度より低
い場合は正の値とする。

Ｔｇ、　ｉ目標ＳＣＵ品位による物量バランス、熱量バ
ランスから求めたシャフト部ガス温度（Ｃ）Ｔｇ□；産
出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値による物量バ
ランス、熱量バランスから求めたシャフト部ガス温度（
Ｃ） こ＼でＴ　　、Ｔ　　を求めるための目標鍍品位及ｇｌ
　　　　ｇ２ び産出被品位における熱量バランスには入熱側としてＳ
の燃焼熱、ｌＰｅ０の生成熱、分解熱、造媛熱、鉱石類
の持込熱、重油燃焼熱、微粉炭燃焼熱、送風持込熱等が
シャフト部に持込まれ、又出熱側として鍍保有熱（酸量
、鼓比熱）、暖保有熱（暖量、暖比熱）、排ガス保有熱
（排ガス中のＮ　ＳＳｏ、Ｃｏ　、　ＨＯ量及び各ガス
の比熱）、ダスト保有熱（ダスト量、比熱）がシャフト
部ガス温度で、シャフトから出ていきこれに更にシャフ
ト部放散熱と大気温度を加味して熱量バランスが成立し
ていると考えて計算することができる。

産出被温度と目標被温度との差がＸＣ以下のときには先
ず■Ｃｕ品位の差によるシャフト部ガス温度差△Ｔ　を
０２式により求め、この値をα１式にｇｍ 入れて修正後のシャフト部ガス温度を求め、この修正後
のシャフト部ガス温度になるように（１）〜（４）式に
従って必要重油量及び必要微粉炭量を求め、この各必要
燃料量を産出被温度と目標被温度との温度差に比例させ
て重油及び微粉炭量を増減させて供給燃料量を定める。

また産出被温度と目標被温度との差が、ＸＣ以上あると
きには鍍Ｃｕ品位の差によるシャフト部ガス温度差△Ｔ
　を０２式により求めて、この値をｇｍ （１１）式を用いてシャフト部ガス温度の修正値を求め
る０ このようにシャフト部ガス温度の修正を特別ノ修正項を
増減することも加味して行ない、この修正後のシャフト
部ガス温度になるように（１）〜（４）式に従って必要
重油量及び必要微粉炭量を求め、この値を更に産出被温
度と目標被温度との温度差に比例させて重油及び微粉炭
量を増減させて供給燃料量を定めるようにした。

一般に物質の温度を変える場合には、加熱したり冷却し
たりしても、物質のもつ熱容量によって昇降温に時間を
必要とし、単位時間当りの加熱、冷却熱走の大きい程、
温度を変化せしめるに要する時間は短かくなる。産出皺
の温度を修正する為に、燃料を加減してもその効果が現
われるまでにある程度の時間を必要とする。そして産出
鋏の温度が目標値から設定許容値以上に外れた場合に、
単にその温度差に比例して燃料を増減しても、燃料を増
減したことによる効果は産出鋏の温度に必ず比例して現
われるとは限らず、また効果が現われるまでに要する時
間も不明である。そこで段階的に燃料を加減する部分（
シャフト部ガス温度の修正による燃料の修正量）と、産
出被の温度と目標値との差に比例させて燃料を加減する
部分の両者を用いて供給燃料量を修正するようにしたも
のである。

産出被温度と目標被温度との差による温度比例修正は以
下の（５）〜（９）式に従って重油及び微粉炭の供給量
を修正する。

Ａ＝Ｂ−０（５） Ａ＝Ｂ　−０（６） ｃ　　＝Ｋ（ｙ；−Ｅ）　　　　　（力＋　　　　　　
　　　　　　１２ ｃ、＝ａｘｐ　　　　　　（８） Ｋ　ＸＰ＋に２ 但し、 Ａ　；修正重油供給量（＆９／Ｈ） Ａ　；修正微粉炭供給量（ＶＨ） Ｃ；重油の産出被温度差比例修正量（ｋｇ／Ｈ）Ｃ；微
粉炭の産出被温度差比例修正量（ｋｇ／Ｈ）Ｅ　；産出
鋏の測定温度（Ｃ） Ｅ　；産出皺の目標温度（Ｃ） に；皺温度差ＩＣ当りの微粉炭の使用比率により変化す
る重油修正量（ｋＱ／Ｈ） Ｋ　；重油の鼓温度差ＩＣ当りの予め設定した修正量（
ｋｇ／Ｈ） Ｋ　；微粉炭の被温度差ＩＣ当りの予め設定した修正量
（ｋｇ／Ｈ） 尚、産出ｔｉ１温度と目標被温度との差が１０以上ある
ときにシャフト部ガス温度の修正に用いる（１１）、（
１２）式の△Ｔ　は、シャフト部の予定の冶金反応完結
直後の部分における理論上のガス温度は目標とする被温
度より１４０±１０〜２０　Ｃ高いと想定される為産出
競の温度を修正するために、この温度を予め定めた温度
ＹＣ上下して修正した前回のガス温度を、修正１回毎に
ＹＣ上下して修正シャフト部ガス温度とし、これを基準
としてシャフト部の熱バランス・を再計算して重油及び
微粉炭量を増減せしめることにしたものである。

このＹＣは炉の大きさ、産出皺温度測定頻度、内部に溜
る鋏、暖の平均保有量等と、産出被温度差比例修正燃料
量に、Ｋ　　との均合いをとって定める。

以下に述べる実施例ではＫ　＝１．２５に９／Ｈ、Ｋ　
＝２．０に９／Ｈ、Ｙ＝４　Ｃとし、また産出鍼の測定
温度と目標被温度との差の設定許容値Ｘは土５Ｃとした
。この設定許容値は転炉への供給温度や、饋と媛との分
離性などを考慮して定めたものである。

Ｂ）重油量を一定とする場合 この場合も前述のＡ）の方法に若干修正を加えることに
より実施することができる。

一定とする重油供給量をｆｆ　（ＶＨ）とすると以下の
（２’）　、（３）、（４）、（６′）、（８′）、α
０又は００式、及びα３式に従って微粉炭の必要量及び
修正微粉炭量が求められる。

Ｑ　　　＝ｑ＋ａＸｑ　　　ｇ　　　　（３）ｅｌ　　
　　　　　１　　　　　＋　　　　　１Ｌ　　　　　Ｉ
Ｑ　　　＝ｑ＋ａＸｑ　　−ｇ　　　　（４）Ｑ２２２
　　　　　ａ　　　　２ Ａ’　＝　Ｍ−Ｃ’　　　　　　　　　　　（６’）ａ
′＝　Ｋ　　（Ｋ−Ｅ）　　　　　　　（８’）Ｔ　　
＝Ｔ’−△Ｔ　　　　　　　　　　００ｇ　　　　　ｇ
　　　　　　ｇｍ Ｔ　　＝Ｔ’＋△Ｔ　−△Ｔ　　　　　（１０ｇ　　　
　　ｇ　　　　　　ｇ　　　　　　ｇｍ△Ｔ　　　＝Ｔ
　　−Ｔ　　　　　　　　（１２）ｇｍ　　　　　ｇ＋
　　　　ｇ２ 但し、 Ｌ′；一定とした重油供給量（ｋｇ／Ｈ）Ｍ；微粉炭の
必要量（ｋｇ／Ｈ） Ａ’ｉ修正微粉炭供給量（ｋｇ／Ｈ） Ｃ′；微粉炭の産出＃温度差比例修正量（ｋｑ／Ｈ）そ
の他の但し書さは前記と同様。

（２′）式はシャフト部で不足する熱量のうち、−定量
供給される重油による有効発熱量を差引いた残りを微粉
炭の有効発熱量で補なうために必要とする微粉炭量Ｍを
求めたもので、産出被温度と目標被温度との差及び産出
披Ｃｕ品位と目標銭品位との差による修正は、産出被温
度と目標鋏温度との差が設定許容値Ｘ℃以下であって、
且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値が目標
■Ｃｕ品位と異なる場合にはＱＯ）、０３式の計算に従
い、又前記温度差が設定許容値ＸＣ以上であって、且つ
産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値が目標＠Ｃ
ｕ品位と異なる場合にはαυ、０２式の計算に従って目
標とするシャフト部ガス温度を修正し、この値によって
（２’）　、（３）、（４）、（６’）　、（８つ式の
計算に従って修正微粉炭量を求める。

Ｃ）微粉炭量を一定とする場合 一定とする微粉炭供給量をＭ’　（ＩＣ９／Ｈ）とする
と以下の（１′）、（３）、（４）、（５′）、（７’
）、００）又は００式及びα２式に従って重油の必要量
及び修正重油量が、求められる。

Ｑ　　＝　ｑ、　＋ａ、　Ｘｑ、−ｇ、、　　（３）Ｑ
ｅ２＝　ｑ２＋ａ２Ｘｑ、−ｇ２（４）Ａ　’　＝　Ｌ
−ｃ’　　　　　　　　　　　（５’）０’＝　Ｋ　（
Ｋ　−Ｅ　）　　　　　（７）Ｔ　　＝Ｔ’−△Ｔ００
） ｇ　　　　　ｇ　　　　　　ｇｍ Ｔ＝Ｔ’＋△Ｔ−△Ｔ（１１）、（１２）ｇ　　　　　
ｇ　　　　　ｇ　　　　　　ｇｍ△Ｔ　　　＝Ｔ　　　
−Ｔ　　　　　　　　Ｑ２）ｇｍ　　　　　ｇｌ　　　
　ｇ２ 但し、 Ｌ；重油の必要量（ｋＱ／Ｈ） Ｍ’　ｉ一定とした微粉炭供給量（ｋｇ／Ｈ）Ａ’ｉ修
正重油供給量（ＶＨ） Ｃ′；重油の産出ｕＩ温度差比例修正量（ｋｇ／Ｈ）そ
の他の但し書きは前記と同様。

（１′）式はシャフト部で不足する熱量のうち、−定量
供給される微粉炭による有効発熱量を差し引いた残りを
重油の有効発熱量で補なうために必要とする重油量を求
めたもので、産出皺の測定温度と目標温度との差及び産
出■Ｃｕ品位と目標■Ｃｕ品位との差による修正は、産
出被温度と目標破温度との差が設定許容値ｘｔｌｌ’以
下であって、且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の
平均値が目標鍍Ｃｕ品位と異なる場合には００）、０２
式の計算に従い、又前記温度差が設定許容値Ｘ℃以上で
あって且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値
が目標■Ｃｕ品位と異なる場合にはａυ、０２式の計算
に従って目標とするシャフト部温度を修正し、この値に
よって（１′）、（３）、（４）、（５）　、（７）式
の計算に従って修正重油量を求めるようにしたものであ
る。

重油または微粉炭の供給量の一万を一定とする場合に原
料装入量、調合等の変更があれば（１′）式又は（２９
式のＱ、Ｑ　　を修正することは云うまでもない。

〔実施例〕

実施例１ 産出皺の目標温度Ｅ　＝１２１０　Ｃ 自溶炉装入物：精鉱４７．０　ｔ／Ｈ（Ｏｕ　３１．０
％、Ｓ３０．０％、Ｆｅ２４．０％、ＳｉＯ８，０％） 珪酸鉱４．０　ｔ／Ｈ（Ｆｅ　４．０％、５１ｏ２８０
．０％） 装入煙灰４．　Ｏｔ／Ｈ（Ｃ！ｕ　２５．０％、Ｓ１０
．０％、Ｆｅ２５．０％、ＳｉＯ１５，０％）目標鼓Ｏ
ｕ％５８．０％ 物量バランスから求めた皺量２４．８　ｔ／Ｈ媛量１９
．５　ｔｅａ 灯灰量５．Ｏｔ／Ｈ 目ｇ　＠　Ｏｕ　５８％のときの物量バランス、熱量バ
ランスから求めたシャフト部ガス温度Ｔ、＝１３６０　
ｔｒ鋏湿温度設定許容値Ｘ＝±５０ シャフト部ガス温度の修正量Ｙ＝４０ 産出■Ｃｕ品位の平均値を求めるＮの数＝２重油の被温
度差ＩＣ当りの予め設定した修正量Ｋ　　＝　１．２５
１’９／Ｈ 微粉炭の鍼温度差ＩＣ当りの予め設定した修正量Ｋ　　
＝　２．０（１１）、（１２１９７Ｈ重油１に対する微
粉炭の使用比率Ｐ＝０．５重油発熱量ｑ＝９８００Ｋｃ
ａｌ／に９微粉炭発熱量ｑ　　＝　６５００　Ｋｃａｌ
／′ｉＣｇ重油の燃焼に要する理論空気量ａ　＝　１１
．０　Ｎｍ　ＡＣ９微粉炭の燃焼に要する理論空気量’
ａ　＝７．０　Ｎｍ　／に９燃料燃焼用空気の顕熱ｑ　
＝１４０Ｋｃａｌ／Ｎｍ３理論上のシャフト部ガス温度
（Ｔ　）における重油燃焼による排ガス顕熱ｇ　＝５８
００　Ｋｃａｊ／に９理論上のシャフト部ガス温度（Ｔ
　）における微粉炭燃焼による排ガス顕熱ｇ　＝　３５
００　Ｋｃａ４／ｌａ；＋装入物量、組成、目標■Ｃｕ
品位等から計算したＱ、Ｑは Ｑ　＝　４８２５０Ｘ１０　Ｋｃａｌ／ＨＱ　　−３９
８５０Ｘ１０　Ｋｃａｊ／Ｈ上記の値を用いて（３１、
（４）式よりＱ　　＝９８００＋１１．０Ｘ１４０−５
８００＝５５４０Ｋｃａ／ＡＩ Ｑ　　＝６５００＋７．ＯＸ１４０−３５００＝３９８
０Ｋｃａ４７Ｍ（１１式より （２）式より Ｂ　＝１１１５．５Ｘ０．５＝５５７．８ｋｇ／Ｈ即ち
重油量１１１５．５に９／Ｈ１微粉炭量５５７．８に９
／Ｈで操業していた。

今、産出酸の測定温度Ｋ　＝　１２１４　Ｃ％産出■Ｃ
ｕ％の過去２回の平均値が５７％であったとき、求めら
れた産出被品位が目標被品位と異なるので先ず産出被品
位の５７％の値により物量バランス、熱ツマランスを計
算してシャフト部ガス温度Ｔ　　＝１３５５　Ｃが求め
られ、０２式から △Ｔ　　＝１３６０−１３５５＝５　Ｃを求め、産出酸
の温度はｍ 設定許容値１５０以内なので００式に従って修正シャフ
ト部ガス温度を求める。

Ｔ　＝１３６０−５＝１３５５　ｔｅｌ’このシャフト
部ガス温度を用いてＳＣＵ％を目標被品位として（１）
〜（４）式により熱バランスを修正してシャフト部へ供
給する必要重油量、微粉炭量を求める。

Ｑ　　＝９８００＋１１．０Ｘ１４０−５７８０＝５５
６０ＫｃａｌＡθＩ Ｑ　　＝６５００＋７．０Ｘ１４０−３４９０＝３９９
０Ｋｃａｊ／に９４８２００　Ｘ　１０−３９８５０　
Ｘ　１０Ｂ　””　　　　　＝１１０５．２Ｊｃ９／Ｈ
’　　　５５６０＋３９９０Ｘ０．５ Ｂ　＝１１０５．２Ｘ０．５＝５５２．６に９／／Ｈ１
，２５Ｘ０．５＋２．０ 次に（力、（８）式により産出被温度比例修正燃料量を
求める。

０　＝０．９５２Ｘ　（１２１４−１２１０）　＝３．
８０　＝３．８Ｘ０．５＝１．９ （５）、（６）式より修正燃料量を求めて燃料供給量を
変更する。

Ａ　＝１１０５．２−３．８＝１１（１１）、（１２．
４ＶＨＡ　＝　５５２．６−１．９　＝　５５０．７　
Ｊａｙ／Ｈ実施例２ 実施例１で燃料を修正してから７時間後に、産出酸の測
定温度が１２０３　ｔ：’であり、産出酸のＣｕ％の過
去２回の平均値がやはり５７％であったとき、求められ
た産出被品位が目標被品位と異なるので、先ず産出被品
位の５７％の値により物量バランス、熱バランスを計算
するとＴ　　＝１３５５　Ｃが求まり（１２＋式から△
Ｔ　　＝１３６０−１３５５＝５　Ｃが求まる。

ｍ この場合産出酸の温度は目標温度よりも低く、且つ設定
許容値力５０以上なので００式に従って修正シャフト部
ガス温度を求める。

Ｔ　＝１３５０＋４−５＝１３４９　Ｃこのシャフト部
ガス温度を用いて■Ｃｕ％を目標被品位の５８％として
（１）〜（４）式により熱バランスを修正してシャフト
部へ供給する必要重油量、微粉炭量を求める。

Ｑ　　−６５００＋７．０Ｘ１４０−３４８８＝３９９
２　Ｋｃａｌ／ｌｃ９Ｂ　　＝　１０９６．４　Ｘ　０
．５　＝　５４８．２１ａｉ／Ｈ次に（７）、（８）式
より産出被温度比例修正燃料量を求める。

Ｃｊ　＝０．９５２Ｘ（１２０３−１２１０）　＝−６
，７Ｃ＝−６，７Ｘ０．５＝−３，４ （５）、（６）式より修正燃料量を求めて燃料供給量を
変更する。

Ａ　＝　１０９６．４−　（−６，７）　＝　１１０３
．１　ｋｇ／ＨＡ　＝５４８．２−（−３，４）　＝５
５１．６に９／Ｈ実施例３ 実施例１と同じ操業条件で操業しており、今産出皺の測
定温度が１２１３″Ｃ１産出皺のＣｕ％の過去２回の平
均値が５９％であったとさ、求められた産出被品位が目
標被品位と異なるので、先ず産出被品位の５９％の値に
より物量バランス、熱バランスを計算してシャフト部ガ
ス温度Ｔ　　＝１３６５　Ｃ求め、産出被温度は設定許
容値１５Ｃ以内なのでα０式に従って修正シャフト部ガ
ス温度を求める。

修正前シャフト部ガス温度Ｔ　’＝　１３６０　Ｃ。

Ｔ　＝１３６０−（−５）　＝１３６５　’Ｃこのシャ
フト部ガス温度を用いて■Ｃｕ％を目標被品位５８％と
して（１１〜（４）式により熱バランスを修正してシャ
フト部へ供給する必要重油量、微粉炭量を求める。

Ｑ　　＝９８００＋１１．０Ｘ１４０−５８２０＝５５
２０ＫｃａｔＡＩ Ｑ　　＝６５００＋７．０Ｘ１４０−３５１０＝３９７
０　Ｋｃａｌ／？＋９Ｂ　＝１１２７．２Ｘ０．５＝５
６３．６に９／Ｈ次に（７）、（８）式により産出賊温
度差比例修正燃料量を求める。

０　＝０．９５２Ｘ　（１２１３−１２１０）　＝２．
９Ｃ！　＝２．９Ｘ０．５り１．４ （５）、（６）式により修正燃料量を求めて燃料供給量
を変更するＯ Ａ　＝１１２７．２−２．９＝１１２４．３ｗＨｔ、　
　＝　５６３．６−１．４　＝　５６２．２　ｋｑ／Ｈ
実施例４ 実施例１の条件中重油の供給量を４００に９／Ｈに固定
し、微粉炭のみで燃料供給量を調節する場合で、産出被
温度が１２１３Ｃ，産出波の平均Ｃｕ品位が５７％であ
ったとさ、求められた産出被品位が目標被品位と異なる
ので被品位５７％として物量バランス、熱量バランスを
計算してＴ　　＝１３５５　Ｃが求めラレ、（１２式カ
ラ△Ｔ　　＝１３６０−１３５５＝５Ｃを求め、ｍ 産出被温度は設定許容値±５Ｃ以内なので（ｌＯ）式に
従って修正シャフト部ガス温度を求める。

Ｔ　＝１３６０−５＝１３５５　Ｃ このシャフト部ガス温度を用いて（２′）、（３）、（
４）式により熱バランスを修正してシャフト部へ供給す
る必要微粉炭量を求める。

Ｑ　　−９８００＋１１．０Ｘ１４０−５７８０＝５５
６０　ＫｃａｌＡＩ Ｑ、　　＝６５００＋７．０Ｘ１４０−３４９０＝３９
９０Ｋｃａ／／Ｉｃ９産出被温度差は許容値以内なので
（６）　、（８’）式からａ　’＝２．０Ｘ（１２１３
−１２１０）＝６．０Ａ’＝１５３５．３−６．０＝１
５２９．３ＩＣ９７Ｈに修正した。

実施例５ 実施例１の条件中機粉炭の供給量を１５００に９／Ｈに
固定し、重油のみで燃料供給量を調節する場合で、産出
被温度が１２２０Ｃ，産出酸の平均Ｃｕ品位が５９％で
あったとき、 求められた産出被品位が目標被品位と異なるので先ず産
出被品位の５９％の値により物量バランス、熱バランス
を計算してシャフト部ガス温度Ｔｇ２＝１３６５Ｃカ求
メラレ０２式カラ△Ｔ＝１３６０−１３６５＝ｍ −５Ｃを求め、産出被温度は設定許容値！、５Ｃ以上な
ので００式によって修正シャフト、部ガス温度を求める
。

Ｔ　＝１３６０−４−（−５）　＝１３６１　Ｃこのシ
ャフト部ガス温度を用いて披Ｃｕ％を目標被品位の５８
％として（１’）　、（３）、（４１式により熱バラン
スを修正してシャフト部へ供給する必要重油量をＱ　　
＝９８００＋１１．０Ｘ１４０−５８００＝５５４０Ｋ
ｃａ／ＡＩ Ｑ　　＝６５００＋７．０Ｘ１４０−３５００＝３９８
０Ｋｃａ／／に９（５′）、（７つ式により産出酸と目
標皺の温度差によりＣ’＝１．２５Ｘ　（１２２０−１
２１０）　＝１２．５Ａ　’＝　４３８．６−１２．５
　＝　４２６．１＃／Ｈに修正した。

〔発明の効果〕

本発明は以上のようにシャフト部に供給する燃料として
重油及び微粉炭の両者を用い、両燃料の比率を一定に保
持しながら産出酸の温度の変動を極力少なくするように
産出酸の温度の目標温度に対する偏差のみならず、産出
する被品位の目標品位に対する偏差をも考慮して供給燃
料量を調節することも、また一方の燃料供給量は一定に
しておいて他の燃料の供給量を調節することも出来るの
で安価な微粉炭の使用が効率的にでき、しかも産出酸の
温度が目標鋏温度になるような速かな調節が出来るので
実用的価値は大なるものがある。又、類で示したが、例
え燃料の種類が変わっても、あるいは燃料の種類が３種
類以上になっても全く同じ思想で本発明を適用下ること
ができる。

出願人　　住友金属鉱山株式会社

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）燃料として重油及び微粉炭を、重油対微粉炭の供
   給重量比を１：Ｐとしてシャフト部に供給する自溶炉の
   操業中、産出した■の温度を測定し、また産出■Ｃｕ品
   位を求め、産出■温度と目標■温度との差が設定許容値
   Ｘ℃以下であつて、且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測
   定値の平均値が目標■Ｃｕ品位と異なる場合には下記（
   １０）、（１２）式の計算に従い、又前記温度差が設定
   許容値Ｘ℃以上であつて、且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ
   回の測定値の平均値が目標とする■Ｃｕ品位と異なる場
   合には下記（１１）、（１２）式の計算に従って目標と
   するシャフトガス温度を修正し、この値によつて下記（
   １）〜（９）一式の計算に従つて供給重油量及び微粉炭
   量を変更して産出■温度を調節することを特徴とする自
   溶炉の操業におけるシャフト部供給燃料量の調節法。 Ｂ＿１＝（Ｑ＿０−Ｑ＿１）／（［Ｑ＿■＿１＋Ｑ＿■
   ＿２］×Ｐ）（１）Ｂ＿２＝Ｂ＿１×Ｐ（２） Ｑ＿■＿１＝（ｑ＿１＋ａ＿１）×（ｑ＿ａ−ｇ＿１）
   （３）Ｑ＿■＿２＝（ｑ＿２＋ａ＿２）×（ｑ＿ａ−ｇ
   ＿２）（４）Ａ＿１＝Ｂ＿１−Ｃ＿１（５） Ａ＿２＝Ｂ＿２−Ｃ＿２（６） Ｃ＿１＝Ｋ（Ｅ＿１−Ｅ＿２）（７） Ｃ＿２＝Ｃ＿１×Ｐ（８） Ｋ＝（Ｋ＿１Ｋ＿２）／（［Ｋ＿１×Ｐ］＋Ｋ＿２）（
   ９）Ｔ＿ｇ＝Ｔ′＿ｇ−ΔＴ＿ｇ＿ｍ（１０） Ｔ＿ｇ＝Ｔ′＿ｇ＋ΔＴ＿ｇ−ΔＴ＿ｇ＿ｍ（１１）Δ
   Ｔ＿ｇ＿ｍ＝Ｔ＿ｇ＿１−Ｔ＿ｇ＿２（１２）但し Ｂ＿１；シャフト部ガス温度を目標温度に保つための重
   油の必要量（ｋｇ／Ｈ） Ｂ＿２；シャフト部ガス温度を目標温度に保つための微
   粉炭の必要量（ｋｇ／Ｈ） Ｑ＿０；全燃料の燃焼による排ガスの顕熱以外のシヤフ
   ト部必要熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ） Ｑ＿１；全燃料の燃焼熱及び燃料燃焼用空気の顕熱以外
   のシャフト部入熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ） Ｑ＿■＿１；重油有効発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ）Ｑ＿■
   ＿２；微粉炭有効発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ）Ｐ；重油量
   を１としたときの微粉炭使用比率（重量比） ｑ＿１；重油発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） ｑ＿２；微粉炭発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） ａ＿１；重油の燃焼に要する理論空気量（Ｎｍ＾３／ｋ
   ｇ）ａ＿２；微粉炭の燃焼に要する理論空気量（Ｎｍ＾
   ３／ｋｇ）ｑ＿ａ；燃料燃焼用空気の顕熱（Ｋｃａｌ／
   Ｎｍ＾３）ｇ＿１；目標とするシャフト部ガス温度（Ｔ
   ＿ｇ）における重油燃焼による排ガス顕熱（Ｋｃａｌ／
   ｋｇ）ｇ＿２；目標とするシャフト部ガス温度（Ｔ＿ｇ
   ）における微粉炭燃焼による排ガス顕熱（Ｋｃａｌ／ｋ
   ｇ）Ａ＿１；修正重油供給量（ｋｇ／Ｈ） Ａ＿２；修正微粉炭供給量（ｋｇ／Ｈ） Ｃ＿１；重油の産出■温度差比例修正量（ｋｇ／Ｈ）Ｃ
   ＿２；微粉炭の産出■温度差比例修正量（ｋｇ／Ｈ）Ｅ
   ＿１；産出■の測定温度（℃） Ｅ＿２；産出■の目標温度（℃） Ｋ；■温度１℃当りの微粉炭の使用比率により変化する
   重油修正量（ｋｇ／Ｈ） Ｋ＿１；重油の■温度差１℃当りの予め設定した修正量
   （ｋｇ／Ｈ） Ｋ＿２；微粉炭の■温度差１℃当りの予め設定した修正
   量（ｋｇ／Ｈ） Ｔ＿ｇ；修正後のシャフトガス温度（℃） Ｔ′＿ｇ；修正前のシャフトガス温度（℃）ΔＴ＿ｇ＿
   ｍ；目標■Ｃｕ品位による物量バランス、熱量バランス
   から求めたシャフト部ガス温度から、産出■Ｃｕ品位の
   過去Ｎ回の測定値の平均値による物量バランス、熱量バ
   ランスから求めたシャフト部ガス温度を、差引いた温度
   （℃） ΔＴ＿ｇ；産出■温度と目標■温度の差が予め設定した
   許容値Ｘ℃以上ある場合のシャフトガス修正温度であつ
   て、予め定めた温度Ｙ℃。産出■温度が目標■温度より
   高い場合は負とし、産出■温度が目標■温度より低い場
   合は正の値とする。 Ｔ＿ｇ＿１；目標■Ｃｕ品位による物量バランス、熱量
   バランスから求めたシャフト部ガス温度（℃）Ｔ＿ｇ＿
   ２；産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値による
   物量バランス、熱量バランスから求めたシャフト部ガス
   温度（℃）
2. （２）燃料として重油及び微粉炭を、重油供給量を一定
   としてシャフト部に供給する自溶炉の操業中、産出した
   ■の温度を測定し、また産出■Ｃｕ品位を求め、産出■
   温度と目標■温度との差が設定許容値Ｘ℃以下であつて
   、且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値が目
   標■Ｃｕ品位と異なる場合には下記（１０）、（１２）
   式の計算に従い、又前記温度差が設定許容値Ｘ℃以上で
   あつて、且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均
   値が目標■Ｃｕ品位と異なる場合には下記（１１）、（
   １２）式の計算に従つて目標とするシャフト部ガス温度
   を修正し、この値によつて下記（２）、（３）、（４）
   、（６′）、（８′）式の計算に従つて供給微粉炭量を
   変更して産出■温度を調節することを特徴とする自溶炉
   の操業におけるシャフト部供給燃料量の調節法。 Ｍ＝（Ｑ＿０−Ｑ＿１−Ｑ＿■＿１×Ｌ′）／Ｑ＿■＿
   ２（２′）Ｑ＿■＿１＝ｑ＿１＋ａ＿１×ｑ＿ａ−ｇ＿
   １（３）Ｑ＿■＿２＝ｑ＿２＋ａ＿２×ｑ＿ａ−ｇ＿２
   （４）Ａ′＿２＝Ｍ−Ｃ′＿２（６′） Ｃ′＿２＝Ｋ（Ｅ＿１−Ｅ＿２）（８′） Ｔ＿ｇ＝Ｔ′＿ｇ−ΔＴ＿ｇ＿ｍ（１０） Ｔ＿ｇ＝Ｔ′＿ｇ＋ΔＴ−ΔＴ＿ｇ＿ｍ（１１）ΔＴ＿
   ｇ＿ｍ＝Ｔ＿ｇ＿１−Ｔ＿ｇ＿２（１２）但し Ｍ；シャフト部ガス温度を目標温度に保つための微粉炭
   の必要量（ｋｇ／Ｈ） Ｌ′；一定とした重油供給量（ｋｇ／Ｈ） Ａ′＿２；修正微粉炭供給量（ｋｇ／Ｈ） Ｃ′＿２；微粉炭の産出■温度差比例修正量（ｋｇ／Ｈ
   ）Ｑ＿０；全燃料の燃焼による排ガスの顕熱以外のシャ
   フト部必要熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ） Ｑ＿１；全燃料の燃焼熱及び燃料燃焼用空気の顕熱以外
   のシャフト部入熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ） Ｑ＿■＿１；重油有効発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ）Ｑ＿■
   ＿２；微粉炭有効発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ）ｑ＿１；重
   油発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） ｑ＿２；微粉炭発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） ａ＿１；重油の燃焼に要する理論空気量（Ｎｍ＾３／ｋ
   ｇ）ａ＿２；微粉炭の燃焼に要する理論空気量（Ｎｍ＾
   ３／ｋｇ）ｑ＿ａ；燃料燃焼用空気の顕熱（Ｋｃａｌ／
   Ｎｍ＾３）ｇ＿１；目標とするシャフト部ガス温度（Ｔ
   ＿ｇ）における重油燃焼による排ガス顕熱（Ｋｃａｌ／
   ｋｇ）ｇ＿２；目標とするシヤフト部ガス温度（Ｔ＿ｇ
   ）における微粉炭燃焼による排ガス顕熱（Ｋｃａｌ／ｋ
   ｇ）Ｅ＿１；産出■の測定温度（℃） Ｅ＿２；産出■の目標温度（℃） Ｋ＿２；微粉炭の■温度差１℃当りの予め設定した修正
   量（ｋｇ／Ｈ） Ｔ＿ｇ；修正後のシャフト部ガス温度（℃）Ｔ′＿ｇ；
   修正前のシャフト部ガス温度（℃）ΔＴ＿ｇ＿ｍ；目標
   ■Ｃｕ品位による物量バランス、熱量バランスから求め
   たシャフト部ガス温度から産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の
   測定値の平均値による物量バランス、熱量バランスから
   求めたシャフト部ガス温度を差引いた温度（℃） ΔＴ＿ｇ；産出■温度と目標■温度との差が予め設定し
   た許容値Ｘ℃以上ある場合のシャフトガス修正温度であ
   つて、予め定めた温度Ｙ℃。産出■温度が目標■温度よ
   り高い場合は負の値とし、産出■温度が目標■温度より
   低い場合は正の値とする。 Ｔ＿ｇ＿１；目標■Ｃｕ品位による物量バランス、熱量
   バランスから求めたシャフト部ガス温度（℃）Ｔ＿ｇ＿
   ２；産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値による
   物量バランス、熱量バランスから求めたシャフト部ガス
   温度（℃）
3. （３）燃料として重油及び微粉炭を、微粉炭供給量を一
   定としてシャフト部に供給する自溶炉の操業中、産出し
   た■の温度を測定し、また産出■Ｃｕ品位を求め、産出
   ■温度と目標■温度との差が設定許容値Ｘ℃以下であつ
   て、且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値が
   目標■Ｃｕ品位と異なる場合には下記（１０）、（１２
   ）式の計算に従い、又前記温度差が設定許容値Ｘ℃以上
   であつて、且つ産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平
   均値が目標■Ｃｕ品位と異なる場合には下記（１１）、
   （１２）式の計算に従つて目標とするシャフト部ガス温
   度を修正し、この値によつて下記（１′）、（３）、（
   ４）、（５′）、（７′）式の計算に従つて供給重油量
   を変更して産出■温度を調節することを特徴とする自溶
   炉の操業におけるシャフト部供給燃料量の調節法。 Ｌ＝（Ｑ＿０−Ｑ＿１−Ｑ＿■＿２×Ｍ′）／Ｑ＿■＿
   １（１′）Ｑ＿■＿１＝ｑ＿１＋ａ＿１×ｑ＿ａ−ｇ＿
   １（３）Ｑ＿■＿２＝ｑ＿２＋ａ＿２×ｑ＿ａ−ｇ＿２
   （４）Ａ′＝Ｌ−Ｃ′＿１（５） Ｃ′＝Ｋ＿１（Ｅ＿１−Ｅ＿２）（７′） Ｔ＿ｇ＝Ｔ′＿ｇ−ΔＴ＿ｇ＿ｍ（１０） Ｔ＿ｇ＝Ｔ′＿ｇ＋ΔＴ＿ｇ−ΔＴ＿ｇ＿ｍ（１１）Δ
   Ｔ＿ｇ＿ｍ＝Ｔ＿ｇ＿１−Ｔ＿ｇ＿２（１２）但し Ｌ；シャフト部ガス温度を目標温度に保つための重油の
   必要量（ｋｇ／Ｈ） Ｍ′；一定とした微粉炭供給量（ｋｇ／Ｈ）Ａ′＿１；
   修正重油供給量（ｋｇ／Ｈ） Ｃ′＿１；重油の産出■温度差比例修正量（ｋｇ／Ｈ）
   Ｑ＿０；全燃料の燃焼による排ガスの顕熱以外のシヤフ
   ト部必要熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ） Ｑ＿１；全燃料の燃焼熱及び燃料燃焼用空気の顕熱以外
   のシャフト部入熱量（Ｋｃａｌ／Ｈ） Ｑ＿■＿１；重油有効発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ）Ｑ＿■
   ＿２；微粉炭有効発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ）ｑ＿１；重
   油発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） ｑ＿２；微粉炭発熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） ａ＿１；重油の燃焼に要する理論空気量（Ｎｍ＾３／ｋ
   ｇ）ａ＿２；微粉炭の燃焼に要する理論空気量（Ｎｍ＾
   ３／ｋｇ）ｑ＿ａ；燃料燃焼用空気の顕熱（Ｋｃａｌ／
   Ｎｍ＾３）ｇ＿１；目標とするシャフト部ガス温度（Ｔ
   ＿ｇ）における重油燃焼による排ガス顕熱（Ｋｃａｌ／
   ｋｇ）ｇ＿２；目標とするシヤフト部ガス温度（Ｔ＿ｇ
   ）における微粉炭燃焼による排ガス顕熱（Ｋｃａｌ／ｋ
   ｇ）Ｅ＿１；産出■の測定温度（℃） Ｅ＿２；産出■の目標温度（Ｃ） Ｋ＿１；重油の■温度差１℃当りの予め設定した修正量
   （ｋｇ／Ｈ） Ｔ＿ｇ；修正後のシャフト部ガス温度（℃）Ｔ′＿ｇ；
   修正前のシャフト部ガス温度（℃）ΔＴ＿ｇ＿ｍ；目標
   ■Ｃｕ品位による物量バランス、熱量バランスから求め
   たシャフト部ガス温度から産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の
   測定値の平均値による物量バランス、熱量バランスから
   求めたシャフト部ガス温度を差引いた温度（℃） ΔＴ＿ｇ；産出■温度と目標■温度の差が予め設定した
   許容値Ｘ℃以上ある場合のシャフト部ガス修正温度であ
   つて、予め定めた温度Ｙ℃。産出■温度が目標■温度よ
   り高い場合は負の値とし、産出■温度が目標■温度より
   低い場合は正の値とする。 Ｔ＿ｇ＿１；目標■Ｃｕ品位による物量バランス、熱量
   バランスから求めたシャフト部ガス温度（℃）Ｔ＿ｇ；
   産出■Ｃｕ品位の過去Ｎ回の測定値の平均値による物量
   バランス、熱量バランスから求めたシャフト部ガス温度
   （℃）