JPH0193318A - 射出成形方法 - Google Patents
射出成形方法Info
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- JPH0193318A JPH0193318A JP62249868A JP24986887A JPH0193318A JP H0193318 A JPH0193318 A JP H0193318A JP 62249868 A JP62249868 A JP 62249868A JP 24986887 A JP24986887 A JP 24986887A JP H0193318 A JPH0193318 A JP H0193318A
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Landscapes
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- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、発泡剤を用いた射出成形方法に関する。
［従来の技術〕
従来の発泡成形用の射出成形機にあっては、例えば熱可
塑性プラスチック原料あるいは熱硬化性の樹脂などの射
出成形材料をスクリュを備えた加熱シリンダで溶かして
射出する射出機構と、金型を高圧で締付ける型締め機構
、これらを自動的に動かす制御機構より成り、樹脂をホ
ッパから加熱シリンダ内へ落下させ、可塑化した樹脂に
発泡剤を混練し、スクリュを前進させて金型内に高圧で
注入し、発泡させて成形品を得る方法、即ち、成形材料
に発泡剤、例えばウレタンフオームや発泡ポリエチレン
などを加え、スポンジ状のプラスチック成形品を作る成
形方法や、始めに表皮層になる形成材料を圧太し、後か
ら発泡剤入りの内部成形材料を圧入する所謂サンドイン
チ成形法等もあるが、これら従来の発泡成形では、下記
の如き欠点を有している。
塑性プラスチック原料あるいは熱硬化性の樹脂などの射
出成形材料をスクリュを備えた加熱シリンダで溶かして
射出する射出機構と、金型を高圧で締付ける型締め機構
、これらを自動的に動かす制御機構より成り、樹脂をホ
ッパから加熱シリンダ内へ落下させ、可塑化した樹脂に
発泡剤を混練し、スクリュを前進させて金型内に高圧で
注入し、発泡させて成形品を得る方法、即ち、成形材料
に発泡剤、例えばウレタンフオームや発泡ポリエチレン
などを加え、スポンジ状のプラスチック成形品を作る成
形方法や、始めに表皮層になる形成材料を圧太し、後か
ら発泡剤入りの内部成形材料を圧入する所謂サンドイン
チ成形法等もあるが、これら従来の発泡成形では、下記
の如き欠点を有している。
（１）表面に発泡ガスが発生するため、程度の差こそあ
れ、外観が汚くなる。
れ、外観が汚くなる。
（２）同じ厚みにあっては、ソリッド成形に比べ強度が
落ちるため製品が厚くなり、かつポーラス状のため熱伝
導度が悪くなって冷却時間が長くなる。
落ちるため製品が厚くなり、かつポーラス状のため熱伝
導度が悪くなって冷却時間が長くなる。
（３）発泡粒の均一性がとりにくいので変形しやす（、
また収縮率が一定でないため、寸法が出しにくい。
また収縮率が一定でないため、寸法が出しにくい。
（４） ショートショット発泡成形法にあっては、有
効発泡圧が低いので、２圓以下の薄肉部に入りにくく、
複雑形状品には対応することができない。
効発泡圧が低いので、２圓以下の薄肉部に入りにくく、
複雑形状品には対応することができない。
〔発明が解決しようとする問題点］
本発明は上述した如き事情に鑑み、過大な射出圧力及び
保圧力をかけることなく、薄肉成形ができ、かつ成形品
の外観を奇麗に仕上げることができるほか、サイクルタ
イムの短縮も可能となる射出成形方法を提供することに
ある。
保圧力をかけることなく、薄肉成形ができ、かつ成形品
の外観を奇麗に仕上げることができるほか、サイクルタ
イムの短縮も可能となる射出成形方法を提供することに
ある。
〔問題点を解決するための手段］
上記問題点を解決するための本発明の射出成形方法は、
可塑化中に加熱シリンダ内では発泡反応を生起すること
なく溶融樹脂中に混在し、金型内に注入後金型内の冷却
速度の速い部分の溶融樹脂温度では発泡せず、冷却速度
の遅い部分の溶融樹脂温度で発泡するように、発泡反応
を生起するための所要温度及び所要保持時間を選択乃至
調整した発泡剤を溶融樹脂に混線分散させた状態で、前
記金型内に注入し、前記金型内での溶融樹脂の冷却速度
の差により発泡反応に差を付与して成形することを特徴
としている。
可塑化中に加熱シリンダ内では発泡反応を生起すること
なく溶融樹脂中に混在し、金型内に注入後金型内の冷却
速度の速い部分の溶融樹脂温度では発泡せず、冷却速度
の遅い部分の溶融樹脂温度で発泡するように、発泡反応
を生起するための所要温度及び所要保持時間を選択乃至
調整した発泡剤を溶融樹脂に混線分散させた状態で、前
記金型内に注入し、前記金型内での溶融樹脂の冷却速度
の差により発泡反応に差を付与して成形することを特徴
としている。
加熱シリンダ内のスクリュ内部では樹脂は溶けるが発泡
剤は分解温度より低く発泡には致っておらず溶融樹脂と
混練され、金型内に射出すると、剪断発熱等により、樹
脂温度及び発泡剤の温度が上昇する。このとき、発泡に
至るまでに時間を要するので、充填直後までは発泡しな
いで、発泡に要する時間経過後、金型内部の徐冷領域で
のみ発泡する。従って、金型表面に近い部分や薄肉部で
は急冷されて発泡せず、徐冷領域でのみ発泡することに
より、この発泡時の発泡圧力によって金型内の溶融樹脂
は内部から膨張させられ、樹脂の冷却時の収縮によるひ
げが出にくくなり、外観の奇麗なしかも強度も低下しな
い成形品が得られる。
剤は分解温度より低く発泡には致っておらず溶融樹脂と
混練され、金型内に射出すると、剪断発熱等により、樹
脂温度及び発泡剤の温度が上昇する。このとき、発泡に
至るまでに時間を要するので、充填直後までは発泡しな
いで、発泡に要する時間経過後、金型内部の徐冷領域で
のみ発泡する。従って、金型表面に近い部分や薄肉部で
は急冷されて発泡せず、徐冷領域でのみ発泡することに
より、この発泡時の発泡圧力によって金型内の溶融樹脂
は内部から膨張させられ、樹脂の冷却時の収縮によるひ
げが出にくくなり、外観の奇麗なしかも強度も低下しな
い成形品が得られる。
また金型への充填圧力を小さくできるので、ソリやパリ
も低減することが可能となる。
も低減することが可能となる。
以下、図面により本発明の一実施例としての射出成形方
法について説明すると、第１図は本発明を実施するに好
適な射出成形機を示す概要図で、図中、１は射出用の加
熱シリンダ、２はスクリュ、３はノズル、４はスプル、
５はランナ、６はゲート、７は金型の製品部であって、
これら各要素から成形機本体が構成されている。
法について説明すると、第１図は本発明を実施するに好
適な射出成形機を示す概要図で、図中、１は射出用の加
熱シリンダ、２はスクリュ、３はノズル、４はスプル、
５はランナ、６はゲート、７は金型の製品部であって、
これら各要素から成形機本体が構成されている。
そして前記成形機本体部分に、成形材料としての樹脂及
び発泡剤供給用のホッパ８が付設されている。
び発泡剤供給用のホッパ８が付設されている。
また、前記発泡剤としては、金型の製品部７の溶融樹脂
の冷却速度の差により、つまり冷却速度の速い部分の樹
脂温度（２、冷された溶融樹脂の温度）では発泡するこ
とがなく、冷却速度の遅い部分の樹脂温度（徐冷された
溶融樹脂の温度）で発泡するように、発泡反応を生起す
るための所要温度及び所要保持時間を調整した発泡剤を
用いる。
の冷却速度の差により、つまり冷却速度の速い部分の樹
脂温度（２、冷された溶融樹脂の温度）では発泡するこ
とがなく、冷却速度の遅い部分の樹脂温度（徐冷された
溶融樹脂の温度）で発泡するように、発泡反応を生起す
るための所要温度及び所要保持時間を調整した発泡剤を
用いる。
具体的には、例えば発泡剤そのものが高温（冷却速度の
遅い部位の樹脂温度）状態でないと発泡反応しないもの
（例えば分解温度２４５°Ｃのヒドラゾジカルボンアミ
ドや分解温度２０５°Ｃのアゾジカルボンアミド）など
を用いる。
遅い部位の樹脂温度）状態でないと発泡反応しないもの
（例えば分解温度２４５°Ｃのヒドラゾジカルボンアミ
ドや分解温度２０５°Ｃのアゾジカルボンアミド）など
を用いる。
次にこの実施例における射出成形の操作について説明す
る。
る。
第１図において、まず、金型の製品部を型締めした後、
ホッパ８から成形材料（ペレット）と発泡剤を送り、加
熱シリンダ１内でスクリュ２の回転により混練し、ノズ
ル３より溶融樹脂を射出し、溶融樹脂に発泡剤を混入さ
せるようにしたものであ−る。
ホッパ８から成形材料（ペレット）と発泡剤を送り、加
熱シリンダ１内でスクリュ２の回転により混練し、ノズ
ル３より溶融樹脂を射出し、溶融樹脂に発泡剤を混入さ
せるようにしたものであ−る。
つまり、本実施例では、溶融樹脂の射出と発泡剤の供給
を同軸上で行ない、この同軸上（スプル４）を流れる溶
融樹脂に発泡剤を垂直方向から直接混入している。
を同軸上で行ない、この同軸上（スプル４）を流れる溶
融樹脂に発泡剤を垂直方向から直接混入している。
そして、発泡剤が混入された溶融樹脂は図示しないキャ
ビティ内に圧入され、以後従来の一般的方法に従って、
図示しないキャビティ内の発泡剤の混入された溶融樹脂
を冷却固化した後、離型する。
ビティ内に圧入され、以後従来の一般的方法に従って、
図示しないキャビティ内の発泡剤の混入された溶融樹脂
を冷却固化した後、離型する。
尚、第１図中符号Ｉはスクリュ供給部領域を示し、符号
■はスクリュ圧縮部領域を示し、符号■はスクリュ計量
部領域を示し、符号■はノズル領域部を示し、さらに符
号■はスプル領域、符号■はランナ及び第２スプル領域
、符号■はゲート領域、符号■は金型の製品部領域をそ
れぞれ示している。
■はスクリュ圧縮部領域を示し、符号■はスクリュ計量
部領域を示し、符号■はノズル領域部を示し、さらに符
号■はスプル領域、符号■はランナ及び第２スプル領域
、符号■はゲート領域、符号■は金型の製品部領域をそ
れぞれ示している。
また、第２図中の符号１． ｎ、 Ｉｎ、 ＩＶ、
Ｖ、 Ｖｌ。
Ｖ、 Ｖｌ。
■、■は樹脂及び発泡剤の温度経過を第１図の各同一符
号領域に対応して示したものであり、符号■は発泡領域
を示し、符号には発泡剤分解温度を示し、符号りは発泡
に要する時間を示している。
号領域に対応して示したものであり、符号■は発泡領域
を示し、符号には発泡剤分解温度を示し、符号りは発泡
に要する時間を示している。
第３図は温度依存による加熱分解ガス曲線を示しており
、符号Ａ、Ｂ、Ｃは化学構造その物を変えることによる
差を示し、Ａ Ｉ、 Ａ ｚ、 Ａ ３は例えば尿素系
の助剤を混入することによる微調整の差を示し、同様に
Ｂ１．ＢＺ、Ｂ３及びＣ＋、 Ｃｚ、 Ｃｓも助剤混入
による差をそれぞれ示している。また符号Ｍは完全発泡
に至った白点を示している。
、符号Ａ、Ｂ、Ｃは化学構造その物を変えることによる
差を示し、Ａ Ｉ、 Ａ ｚ、 Ａ ３は例えば尿素系
の助剤を混入することによる微調整の差を示し、同様に
Ｂ１．ＢＺ、Ｂ３及びＣ＋、 Ｃｚ、 Ｃｓも助剤混入
による差をそれぞれ示している。また符号Ｍは完全発泡
に至った白点を示している。
第４図は上記符号Ａの例における時間依存による加熱分
解ガス曲線を示し、これにより発泡に要する時間を調整
できることを示している。
解ガス曲線を示し、これにより発泡に要する時間を調整
できることを示している。
前記冷却固化の工程において、加熱シリンダ１のスクリ
ュ２内では第２の領域１． Ｉｌ、 ＩＩ［に示す
ように、発泡剤の分解温度により低いので、発泡に至ら
ず、金型内に射出すると、剪断発熱により樹脂温度及び
発泡温度が上昇するが、第４図に示す如く発泡に至るま
でに時間を要するため、製品部８への充填直後までは発
泡せず、発泡に要する時間り経過後に、金型内部の徐冷
領域では第２図の発泡領域■でのみ発泡することになる
。
ュ２内では第２の領域１． Ｉｌ、 ＩＩ［に示す
ように、発泡剤の分解温度により低いので、発泡に至ら
ず、金型内に射出すると、剪断発熱により樹脂温度及び
発泡温度が上昇するが、第４図に示す如く発泡に至るま
でに時間を要するため、製品部８への充填直後までは発
泡せず、発泡に要する時間り経過後に、金型内部の徐冷
領域では第２図の発泡領域■でのみ発泡することになる
。
即ち、第２図破線で示すように金型表面に近い部分の薄
肉部では急冷されるので、発泡剤を溶融するに至らず、
発泡剤は発泡反応しないまま樹脂と一体に固化し、従っ
て、成形品の外観は非発泡樹脂と同様に奇麗に保持され
、かつ強度も低下することがない。一方、厚肉部の徐冷
領域では第２図の発泡領域■の如く、徐冷されるため温
度が下かりにくいので発泡剤が溶融し発泡することにな
る。この発泡時の発泡圧力によって、通常の非発泡樹脂
の成形時に生じる先に固化した内部の樹脂の冷却による
収縮によって引込まれるひけを発生しにくくするほか、
金型への充填圧力も小さくできるので、パリやソリも低
減することができる。
肉部では急冷されるので、発泡剤を溶融するに至らず、
発泡剤は発泡反応しないまま樹脂と一体に固化し、従っ
て、成形品の外観は非発泡樹脂と同様に奇麗に保持され
、かつ強度も低下することがない。一方、厚肉部の徐冷
領域では第２図の発泡領域■の如く、徐冷されるため温
度が下かりにくいので発泡剤が溶融し発泡することにな
る。この発泡時の発泡圧力によって、通常の非発泡樹脂
の成形時に生じる先に固化した内部の樹脂の冷却による
収縮によって引込まれるひけを発生しにくくするほか、
金型への充填圧力も小さくできるので、パリやソリも低
減することができる。
本発明の射出成形方法は、下記の如き効果を奏する。
（１）表面は発泡しない状態で固化するため、外観の奇
麗なしかも強度低下のない成形品を得ることができる。
麗なしかも強度低下のない成形品を得ることができる。
（２）全体発泡せず、しかも充填中及び直後は発泡しな
いため、ソリッド成形と同様に薄肉部まで成形できるの
で、複雑形状品にも対応することができ、サイクルタイ
ムも短縮することができる。
いため、ソリッド成形と同様に薄肉部まで成形できるの
で、複雑形状品にも対応することができ、サイクルタイ
ムも短縮することができる。
（３）発泡剤にコーティング等をほどこすことがないの
で作りやすく、またスクリュ内で均一に混練しやすくな
る。
で作りやすく、またスクリュ内で均一に混練しやすくな
る。
（４）ひげの発生がないため過充填する必要がなく、低
型内でひけ、パリ、ソリが少なくなる。
型内でひけ、パリ、ソリが少なくなる。
第１図は本発明に係る射出成形方法を実施するに好適な
射出成形機の一実施例を示す概要図、第２図は射出充填
・冷却工程における樹脂及び発泡剤の温度経過を示す関
係図、第３図は温度依存による加熱分解ガス曲線図、第
４図は時間依存による加熱分解ガス曲線図である。 ■・・・加熱シリンダ、２・・・スクリュ、３・・・ノ
ズル、４・・・スプル、５・・・ランナ、６・・・ゲー
ト、７・・・製品部、８・・・ホッパ、■・・・スクリ
ュ供給部領域、■・・・ス′クリュ圧縮部領域、■・・
・スクリュ計量部領域、■・・・ノズル領域、■・・・
スプル領域、■・・・ランナ及び第２スプル領域、■・
・・ゲート領域、■・・・製品部領域、■・・・発泡領
域、Ａ、Ｂ、Ｃ・・・化学構造別による発泡剤、Ａ１．
Ａｔ、 Ａｘ、 Ｂ ｔ、 Ｂｚ、 Ｂｓ、 Ｃ１，
Ｃｚ。 Ｃ１・・・助剤、Ｋ・・・発泡剤分解温度、Ｌ・・・発
泡に要する時間、Ｍ・・・完全発泡に至った白点。 −一小蜘一宮 ℃ 手続補正四 昭和６３年９月７ 日
射出成形機の一実施例を示す概要図、第２図は射出充填
・冷却工程における樹脂及び発泡剤の温度経過を示す関
係図、第３図は温度依存による加熱分解ガス曲線図、第
４図は時間依存による加熱分解ガス曲線図である。 ■・・・加熱シリンダ、２・・・スクリュ、３・・・ノ
ズル、４・・・スプル、５・・・ランナ、６・・・ゲー
ト、７・・・製品部、８・・・ホッパ、■・・・スクリ
ュ供給部領域、■・・・ス′クリュ圧縮部領域、■・・
・スクリュ計量部領域、■・・・ノズル領域、■・・・
スプル領域、■・・・ランナ及び第２スプル領域、■・
・・ゲート領域、■・・・製品部領域、■・・・発泡領
域、Ａ、Ｂ、Ｃ・・・化学構造別による発泡剤、Ａ１．
Ａｔ、 Ａｘ、 Ｂ ｔ、 Ｂｚ、 Ｂｓ、 Ｃ１，
Ｃｚ。 Ｃ１・・・助剤、Ｋ・・・発泡剤分解温度、Ｌ・・・発
泡に要する時間、Ｍ・・・完全発泡に至った白点。 −一小蜘一宮 ℃ 手続補正四 昭和６３年９月７ 日
Claims (1)
- 可塑化中に加熱シリンダ内では発泡反応を生起すること
なく溶融樹脂中に混在し、金型内に注入後金型内の冷却
速度の速い部分の溶融樹脂温度では発泡せず、冷却速度
の遅い部分の溶融樹脂温度で発泡するように、発泡反応
を生起するための所要温度及び所要保持時間を選択乃至
調整した発泡剤を溶融樹脂に混線分散させた状態で、前
記金型内に注入し、前記金型内での溶融樹脂の冷却速度
の差により発泡反応に差を付与して成形することを特徴
とする射出成形方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62249868A JPH0729324B2 (ja) | 1987-10-05 | 1987-10-05 | 射出成形方法 |
| US07/360,933 US5049327A (en) | 1987-07-21 | 1988-07-20 | Injection molding method |
| EP19880906104 EP0341310A4 (en) | 1987-07-21 | 1988-07-20 | Injection molding method |
| KR1019890700487A KR950012850B1 (ko) | 1987-07-21 | 1988-07-20 | 사출성형법 |
| PCT/JP1988/000719 WO1989000489A1 (en) | 1987-07-21 | 1988-07-20 | Injection molding method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62249868A JPH0729324B2 (ja) | 1987-10-05 | 1987-10-05 | 射出成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0193318A true JPH0193318A (ja) | 1989-04-12 |
| JPH0729324B2 JPH0729324B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=17199385
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62249868A Expired - Fee Related JPH0729324B2 (ja) | 1987-07-21 | 1987-10-05 | 射出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0729324B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10296733A (ja) * | 1997-04-30 | 1998-11-10 | Nippon G Ii Plast Kk | ヒケを改善する成形方法および金型温度調節システム |
-
1987
- 1987-10-05 JP JP62249868A patent/JPH0729324B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10296733A (ja) * | 1997-04-30 | 1998-11-10 | Nippon G Ii Plast Kk | ヒケを改善する成形方法および金型温度調節システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0729324B2 (ja) | 1995-04-05 |
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