JPH01501997A

JPH01501997A - 吸収クッション製品ならびにその製造方法

Info

Publication number: JPH01501997A
Application number: JP62500419A
Authority: JP
Inventors: ウォルトン，リチャード・アール; ウォルトン，リチャード・シー; ムンチバッハ，ジョージ・イー; ヤング，ロバート・ダブリュー
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1982-06-30
Filing date: 1986-12-08
Publication date: 1989-07-13
Also published as: EP0292484A1; US4627849A; EP0292484A4; WO1988004164A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】吸収クッション製品ならびにその製造方法外脱本発明は吸収クッション製品とその製造プロセスでその製造の一段階として上記製品が長手方向微圧縮処理によって所望の属性を附与されるものに関する。一定の概括的面から見ると本発明はタンポンやバットを含む吸収性生理用品や体液をクッション化したシ吸収したりするために皮膚の隣りに使用されるその他の製品およびそれと同様な栄件を有するその他の製品を包含する。

成る面から見ると本発明は綿やレーヨンの如き長尺７アイバのかたまシによって作られた製品に関し、他の面から見ると翌気を詰めた安価な羽毛パルプ製の製品に関する。不発明はかかる材料と芝吸収性の物質とをユニークに総合せたものｔ包含する。

背景吸収クッション製品の分野で主要企業が数十年間研究ン続けているにもかかわらず最終製品が使用前不快な程かさばった９使用中に所望の住能水導を胃しなかったりする等しばしば基本的な困難が存在したままとなっている。

かさが大きいという欠点は製造、流通、使用の何れの段階でも出会うものである。例えば、製品は小売店の棚やＩＫｆｉの保管キャビネットやユーザが運んだ゛り着用したシする場合に余り多くのスペースをとシすぎる虞れがある。これらの欠点を克服しようと努める結果、性能とコストの増大の間の妥協に終ることが多い。

出発材料を適当に選択してその長手方向に圧縮した形を保存することによってウェブ形層を長手方向に圧縮処理する旧来の技術は使用前のかさが小さく実用的コストで良好な性能を有する点で最終製品を改良可能であることが知られている。

本発明の多くの面は使用中ウェブ内に貯えられた機械的エネルギーを解放し他の百では長手方向に圧縮処理する間に同時に２つの層、例えば繊維性の分布層と超吸収性層を一緒に併合する作用を活用している。

本発明のもう一つの面では超吸収性材料の使用効率は多くの点で超吸収性材料体もしくは超吸収性層と組合された吸収性層を微圧縮処理することによって向上させることができる。

本発明のもう一つの面ではユニークな押出膨張製品が提供され、同製品は製品を使用まで高密度形に維持した後繰返して緊張させることによって使用上気品のめる柔かいものにすることができる。

更にもう一つの面によれば、高密度吸収バットが構成され同バットは空気を詰めた羽毛パルプの如き安価な１デツド１材料により作られているけれども湿らしたときに著しく往き生きと膨張可能なものとなっている。

本発明の更にもう一つの面によればこれらの種々の属性を有する製品は低密度のミクロ波形材料と点在した高密度ミクロ波形材料のバンドを提供する整合した鋸歯ロールミクロクリーパを使用することによシ作られる。

一つの概括的面から見ると本発明は少なくとも第１のファイバ層な備えた製品で以下の特徴を備えたものから成る。すなわち、上記ファイバ層が長手方向に微圧縮処理される結果厚（短いミクロ波形状態にあシ同層が処理方向にその最初の長さの少なくとも２０％短縮され層内に処理方向に１インチにつき少な（とも１０のミクロ波形が存在し、上記処理によシ得られる共同圧縮関係が隣接しあう層内のミクロ波形がその側部が互いに衝合する形で存在した形で製品内に実質上保存され、ミクロ波形層が形を保持し作用状態で製品を膨張させることのできる貯えられた機械エネルギーを有する。

本発明のこの面に関する実施例は次の特徴を有している。層は実質上非接着状態の長いファイバよシ成シ短縮され共に圧縮された関係が多数のファイバの長さ方向に向いている。同層は実質上整合したファイバのかたまシから成る。層はカーディングされたファイバよシ成る。

層はレーヨンファイバよシ成る。層は長手方向に圧縮処理するに先立って比較的薄い外側のラップ層と組合せた吸収ファイバのかたまシよシ成シ、ミクロ波形がその組合せた組成体内に形成される。上記の薄層は疎水性である。薄層は張力を受けて押出膨張するようになっている。

同層は空気を詰めた羽毛パルプから成る。同層内には超吸収性物質が組込まれる。同層は吸収性ファイバよシ成シ、異なる材料と流体移動関係に配置される。

本発明のもう−りの面によれば、第１の層は吸収性材料よ多構成され超吸収性物質は第２の層内に担われ、上記第１と第２の層は共に微圧縮処理にさらされた結果同時にミクロ波形状態になることによって第１の層と超吸収性層とは一連のミクロ波形内を互いに緊密に向かいあった関係で延びることＫなる。波形の側部は互いに衝合しあい第１の層のファイバは処理（でよって第２の層内へ併合されることが望でしい。

本発明のもう一つの面によれば、ミクロ波形層が所定活動状態にさらされるときにそれが急速に膨張することが可能なように配置されるが、更に互いに衝合するミクロ波形の側部もそうすることが望ましい。

この面の一定の望ましい実施例は以下の押出膨張性を有する。層は緊張に応じて実質上製さが押出膨張するようになっている。緊張中に層の延びる範囲を制限する制限手段が内蔵さｎる。上記制限手段は少なくとも層の長さに沿って緊密な間隔をおいて隔たった点で接続された延性の小さな部材から成る。上記制限手段は第１の層がミクロクリーピング前処理を経験した後に第１の層と緊密にミクロクリーピングされる層から成る。制限手段は薄い外側の被覆層から成る。制限手段は製品本体内に組込まれる。押出膨張層は実質上ポリマファイバと製品より構成され、押出膨張したときクッション効果を与えるようになっている。上記製品は押出膨張したときピローとしての働きを行うような形をしている。押出膨張層は疎水性で吸収層上に位置し身体の一部に対してクッション作用関係にさらされ、疎水層は身体から吸収層へ通過する体液を急速に浸透させることができる。層は吸収性ファイバより成シ、押出膨張は層の体液残留容積を大きくするようになっている。製品は身体と共に使用する吸収バットの形をしており、製品は体液をバットに閉込めるために非通液性のパンフルを備える。製品は保存中にすこぶるコンパクトで使用前に押出膨張するようになったバットの形をしている。製品は生理用バットの形をしている。

作用範囲の広いその他の望ましい例は以下の特徴を有する。層は吸収性ファイバより厄り体液との接触に応じて膨張するようになっている。製品はバットであるかバット内に組込まれることによって身体から放出される体液を吸収するようになっている。バットは層の一方側に沿って非通水性のパンフルを備え、他方側は体液を受取るようにさらされている。

不発明の更にもう一つの面はミクロ波形の側部が互いに衝合するようになったミクロ波形材料によって構成された改良タンポンから成る。−例によれば、短縮方向はタンポンの軸に対して実質上交叉するように延び、体液にさらされると同時にミクロ波形が効果的にタンポンの外側面の径方向膨張を行い放出生理液を遮断することな可能にする。もう一つの例では、短縮方向はタンポン軸に対して鋭角に延び、体液にさらされると同時にミクロ波形が成分と共にタンポンを径方向と軸方向の両方向に効果的に膨張させることができるようになっている。

本発明のもう一つの面によれば、製品は吸収性材料の多重層から成シ、少なくとも複数の層が長手方向に微圧縮処理される結果厚く短いミクロ波形状態にあシ、また例によっては重なシあった層が巻き取られた予め厚く短（したミクロ波形シート形製品を逐次巻いたものから成るばあいもある。

また、本発明はミクロ波形材料がタンポン内に特殊な関係をもったものから成る。−面によれば、タンポンはその外部領域に吸収性ファイバ族の層を備え、同層は次の三輪によってタンポン形に組込む前に長手方向に微圧縮前処理する結果予め厚く短縮したミクロ波形状態にあシ、予備処理方向にその最初の長さの少なくとも２０％予備短縮される特徴をもち、予備処理方向に層内に１インチあたり少なくとも１０のミクロ波形が存在し、層内の隣接しあうミクロ波形はその側部が互いに衝合し一つのミクロ波形の長さは全体として予め厚くした層の厚さ程度と力っておシ、層のミクロ波形は体液をその範囲に沿って急速に分配することによって進入する体液をタンポンの周囲に迅速に分配する。外側層はその内側方向に位置する吸収性材料に対して体液を伝達する関係にある。

もう一つの面によれば、放出される生理液を吸収するためにタンポンは実質上整合した吸収性ファイバのウェブ形のかたま９よ幀■、同かた−４５はミクロクリーパの空胴内に実質上かたまシ面方向に短距離にわたって作用する圧縮力を加えることによって長手方向に微圧縮予備処理する結果予め厚く短くしたミクロ波形状態にある。

かたまりはファイバの長さと整合した一定の方向に最初の長さの少な（とも２０％最初の寸法の実質的回復を可能にする程度に予め短縮される。タンポン内に組込む前に予備処理する結果１インチの長さにつき少なくとも１０のミクロ波形がかだ４ｐに存在し、ミクロ波形は長手方向に圧縮予備処理する結果隣接しあうミクロ波形の側部は共に密接して位置し、かたまシの吸収性ファイバは予備処理状態のために、かたまシのタンポン内の配向によって規定されるタンポン内の所定選択方向に機械的エネルギーを貯える。予備処理されたかたまりはそれがタンポン内にあるときに感水性となシ体液の小量に反応してファイバ内に貯えられた機械的エネルギーが一致して解放されるために一定方向に膨張することによってタンポンの外側の急速な膨張が生ずる。

更にもう一つの面によれば、放出生理液を吸収するタンポンはタンポンの外側に沿って位置する吸収性ファイバのウェブ形かたまシの部分から成シ、同かたまｐ部分はミクロクリーパの空胴内のかだｔｂ面の方向に短距離にわたシ作用する圧縮力によｐ長手方向に微圧縮予備処理する結果予め厚ぐ短縮したミクロ波形状態にある。かたまり部分はその長さの少な（とも２０％予め短縮される。タンポン内に組込む前に予備処理する結果１インチの長さにりきかたまシに少なくとも１０のミクロ波形が存在し、ミクロ波形はタンポン内にあるときにかたま多部分が長手方向に圧縮され予備処理されたミクロ波形の形をとるために長手方向に圧縮予備処理した結果隣接しあうミクロ波形の側部は共に近接して位置することになる口かたま多部分は体液をかたまシを経て体液がかたまシ部分上に進入する点から隔たったタンポン部分へ迅速に分配することかできる高度の透水能力を有する。

本発明のもう一つのすこぶる重要な面は全体として超吸収性製品の構造を取扱っている点である。吸収性製品は少なくとも２つの相面した層から成シ、その第１の層は吸収性ファイバよシ成シ、第２の層は超吸収性物質を備える。上記両層は共に同時に長手方向に微圧縮処理を蒙る結果相互に短縮されたミクロ波形の緊密な状態にある。

本発明のこの面の望ましい例は以下の特徴を有する。

吸収性層は放出液を受取部分配し一時貯えそれを物質の巻取速度に応じて超吸収性物質に導入する。製品は整合した鋸歯状のロールミクロクリーパによシ処理される結果であって小密度のバンドによシ隔てられた高密度のバンドを分布帯を有する。第１の層は短い木材稙維製の紙状層から成る。第１の層は空気を詰めた羽毛パルプよ形成る。第１の層は第２の層と共に処理される前に長手方向に徴圧縮予備処理する結果相当大きな数のミクロ波形を含む。層の相互範囲全体にわたって、第１の層のファイバは同時に微圧縮処理を行う結果第２の層の本体内へ併合される。

本発明のもう一つのすこぶる重要な面は安価に形成できしかも膨張能力を有することの可能な吸収バットを取扱っている点である。この面は少なくとも１つのシート形層で以下の特徴を有する層を備える吸収製品に特徴をもっている。即ち、上記層は長手方向に微圧縮処理される結果厚く短か々ミクロ波形状態にあシ処理方向にその最初の長さの少なくとも２０％短くなっておシ、処理方向に層内に１インチあたシ少な（とも１０のミクロ波形が存在する。層内の隣接しあうミクロ波形はその側部が互いに衝合した状態で存在し層のミクロ波形は貯えられた機械的エネルギーによシ乾燥したときに形を保持し機械的エネルギーを解放して膨張することができる。層は非通水性パンフルと規則的な一連のマクロ波形と共に膨張する層を予備配置する手段の上に配置されることによって体液と接触した後ミクロ波形の膨張のためにマクロ波形が形成されることによって湿潤したとき製品の厚さは効果的に膨張する。

本発明のこの面の望ましい例は以下の特徴をもっている。非通水性バックル部材は層の一方側に沿って延び、層は自由にバッフル部材から上昇しマクロ波形を形成する。予備配置を確立する手段は周期的な間隔で一つのパターンに層に固定された接着手段を備え、層が湿潤したときにそれぞれ継起する接着間隔間に単一のアーチの形に一連のマクロ波形にそれ自体が形成されるように層の各部が長手方向に運動することを妨げる。予備配置確立手段は層内に湿ったとき層が継起する凹形線間に単一のアーチ形に７クロ波形に形成されるような具合に層の長手方向へ走向する一連の凹形線を備える。

本発明は更に少なくとも一つのファイバ層よ形成るウェブ形部材を選択して膨張製品をつくシウエプ形部材の走行する長さを長手方向の微圧縮処理に附す方法を特徴としている。上部部材はその面方向に実質上閉込められる一方、長手方向への圧縮力がミクロクリーパの短い空胴内で回転する駆動要素によシ附与される。

同処理はウェブ形部材をその最初の長さの少なくとも２０％予め短くして処理の結果１インチの長さにつき部材内に少なくとも１０のミクロ波形をつくシだすように行われる。そのさいミクロ波形はその側部を長手方向圧縮処理の結果共に近接させた状態にあシブリフォームを形成した後に製品内にミクロ波形の側部どおしが共に近接した関係に保たれるようにプリフォームをもった製品を形成する。

本発明のこの面の望ましい例は次の特色を有する。成形される製品は吸収バットで、上記方法は部材をバッフルと組合せて体液が不都合な方向に部材から通過することを防止することから成る。製品はタンポンで方法はプリフォームを圧縮タンポン成形金型内に挿入し、金型によりプリフォームに圧縮力を加えタンポンを形成することから成る。層はファイバのかたまシから成シ、かたま多部分のファイバは処理中に長手方向の微圧縮処理方向に整合する。長手方向の微圧縮処理はウェブをそれぞれ２つの隔たった軸の周りを反対方向に回転する２つの相並んだロール間のニップ領域内に送ることによって行われる。上記ロールはそれぞれその長さに沿って大径のセグメントと小径のセグメントを有する。上記大小径のセグメントは整合してニップ１ｌＪＫ沿って一連の比較的浅い駆動ニップを形成する。上記ニップは比較的深い非駆動スペースと交互になり、大径のセグメントによりニップを通過する対応ウェブ部分に面間圧縮力と長手方向駆動力を附与し、直接に駆動されるウェブ領域から直接に駆動されないウェブ領域ヘラニブ材質を経て伝達される力を介して動作する大径のロールセグメントにより非駆動空間内のウェブ領域を駆動し、それらがニップ婦から現れるや直ちにウェブの非直接駆動領域の両面に対して抑止力を附与する。抑止力は駆動力と反対の方向をもち現われるウェブを即座に連続短縮し、ウェブに隣接した非駆動空間は駆動されたウェブ領域に附与される面間圧縮力よシも小さな面間圧縮力で非直接駆動のウェブ領域の方向層えと圧縮を可能にする。駆動されたウェブ領域は非直接駆動ウェブ領域からウェブの材質を通して伝達される力を介して作用する近接配置の遅延手段により間接的に抑制されて駆動されたウェブ領域にその即座の長手方向短縮作用を蒙らせる。上記遅延作用は十分係合したニップの附近で非直接駆動されたウェブ領域の両方にウェブをスライド可能に接触させ短縮させることから成る。

第１図は２ラツト内の非接着ファイバのかたまシの長手方向断面で長手方向に圧縮処理された結果近接した一連のミクロ波形を有するものの拡大線図でかだ−４５が長手方向圧縮装置から到来する様子を示したもの、第１α図は第１図と類似の断面図で吸収性ファイバの処理されたかたまシが試験管内の小量の体液にさらされたときの長手方向に圧縮されたがたで９のミクロ波形の最初の動的反応を示したもの、第１ｂ図はミクロ波形の累進的な膨張運動と膨張が生ずるときの新鮮な吸収領域に累進的にさらされるときの様子を更に示した第１α図に類似の図、第１ｃ図は第１ｅＬ図と第１ｂ図に類似の図でミクロ波形の膨張が完了したときのかたまシを示したもの、第１ｄ図は第１図による長手方向圧縮に先立つがたまシの比較用線図、第１ｇ図は平行線の集中によシ示裂されたミクロ波形を一定密度の体液にさらす前の長手方向に圧碍されたかたまシの正方形面積の線形平面図、第１７図は第１ｄ図に類似の区で体液にさらした後の第１＃図のかたまシの正角形面積を示し、平行線の大きな間隔によシ長手方向に対するかたまシの膨張範囲を示したもの。幅方向には膨張は生じていない。

第２図は非接着ファイバのかたまりを処理する整合した一対の鋸歯状ロールを有するミクロクリ〜パの線形斜視図で一部を破断したもの、第３図は第２区のミクロクリーパの側面図、第４図は機械の代表的ニップ部分の進入側からの拡大図、第５図は第４図の５−５に沿って描いた線形側面図、第６図は捺染水滴を投与中と投与後のミクロ波形試料の写真のグラフ図、第７図、第８図および第９図はタンポン材料、即ちそれぞれレーヨン、レーヨントウとして知られる漂白ブレンドコツトンと超彬張レーヨンのミクロ写真図、第１０図は不発明の一例のかたまりを予備処理した後タンポンを成形する装置の側面図、第１１図は第１０図の装置の平面図、第１２図は圧縮成形金型に挿入する前のタンポンブランクの斜視図、第１３図はタンポン製作行程に附された後の完成タンポン図、第１４図は転造法によりタンポンをつくるさいに使用されるミクロ波形タンポンブランクのもう一つの例を描いた図。

第１５医はタンポン製作ダイ中に挿入さｎた転造タンポンブランクの図、第１６図は本例の完成タンポン図、第１７図は本発明の吸収バットの拡大線形断面図、第１８図は多数層を有するもう−りのバットの第１７図に類似した図、第１９図は押出膨張状態にある本発明の羽毛バットの拡大線形断面図、第２０図は吸収性バットと超吸収性バットから成る吸収バットの拡大線形断面図、第２１図は第２０図の製品を更に拡大した断面図、第２２図は接着線のパターンによシつくられたマクロ波形を形成するために予備配置を有する吸収バットの拡大断面図、第２３図は湿ったとき製品内に形成されるアーチ形マクロ波形を示す第２２図の製品の線図、第２４図はマクロ波形を形成する配置を与えるパターン形に隆起線を備えたもう一つの製品の第２２図類似の線図、第２５図は本発明の成形プロセスを使用したときの製品内に得られる比較的高密度と低密度のバンドを示唆する平面図。

実施例の説明本発明の実施例によれば実質上整合したゆるやかな非接着ファイバのかたまシから製品が作られる。製品ばかたまりの形で長手方向圧縮予備処理にさらされ第１図の断面図のようにミクロ波形を与えられる。

第１ｄ図は圧縮作用前のゆるやかなファイバのかたまシを示す。かかるかたまシは例えばステープル長のコツトンファイバもしくはレーヨンファイバをカーディングするか空気詰めしたシシートを使用する等他のかたまシ成形厚を使用することにより得ることができる。かたまシは使用されるかたまシの重さに応じて変化する厚さ工を有する。例えば、第１の例では生理用タンポンを成形するにふされしいほぼ４インチ福のかだ−４５は１メートルにつき１０グラムの重さを有し０．０２５インチの非圧縮厚さ１を有する。他の例ではかかるかたまシは例えば０６０５０インチの厚さ１のばあい非処理状態で１メートルあたシ２０グラムとするか０．０７５インチの非処理厚工のばあい１メートルにつき３０グラムとすることができる。

第１図のミクロ波形かたまりは長手方向圧縮力を附与した結果互いに近接する隣接陵線２．４の側部６．８により！％徴づゆられる一連の波形稜線２．４を有する。予備処理中、そのかたまりの個々のファイバは第１図に示すような曲がシくねった断面中を曲げられるだけでなく長手方向に圧縮作用を受ける結果すベシ作用と再配列を経験する。ミクロ波形をつくシだすために使用される長手方向の圧縮作用もしくはミクロクリーピングは材料の長手方向に平行に加えられた圧縮力によシウエプをそれ自身の面内でその長さの方向（ファイバの向き方向）に圧縮することによって行われる。一方材料は小径の処理空胴内に閉込められる。この作用を実行する一つの手段はリチャードＲ，ウオルトン氏とジョージＥ、ミュンヒバツハ氏によシ発明の２０−ルミクロクリーパである。

（米国特許第４．１４２．２７８号）改良した手段を以下に説明する。

第１図に示すような長手方向に圧縮したかたまシはもし適当な程度に圧縮されるならばそれがこの形を維持する目的で取扱われ乾燥状態に維持される限シその長手方向に圧縮されたミクロ波形状態を保持するということが判る。か（してこのウェブはあらかじめ予備処理され巻き取シロール内に保存するかそれから完成品を作る機械でライン内で製造することができる。

第１Ｇ図、第す図および第Ｃ図と第６図の実際の笑肢デモによる写真の表示（Ｊ！に以下に説明する）はかかるミクロ波形かたまシが試験管内で体液にさらさせるときの反応を完成品内に組込んだときのこのウェブの挙動の表示として示したものである。第１ａ図と篤６図のシリーズｌはミクロ波形のかたまシが極く小量の体液にさらされるときのそれに対する影響を示したものである。緊密に圧縮したミクロ波形精造は２つの形で迅速に反応する。第６図に示す如く、シリーズｌの段階Ｃ（体液を加えた５秒後）ではすぐ隣接しあうファイバとおしは体液を隣接するファイバへ迅速に伝導することによってそれらの保存されたミクロ波形状態の結果配列替えされたファイバの相互間の保合が緊密でユニークなため処理されたかたまシの大きな面積全体にわたって即座の均一な体液分布が存在することになる。しかもかた−ｈｐが処理されない場合よシもずっとその効果は大きい。

第２に第６図のシリーズ■とシリーズ■を比較することによって示される如く、接触する体液はミクロクリーピングプロセスによシかたまり内へ設定され貯えられた相当な方向性の機械的エネルギーの解放を開始する。小さなミクロ波形や稜線が弛緩し移動しはじめるにつれてウェブが所定の一方向へ膨張することが判るはづである。さらされた領斌Ａ内の個々のファイバはダイナミックな形で移動して個々のファイバ間の関係を調節し僅かではあるが進入しようとする体液に対する障害を与える。このことは処理されたかたまシから作った生理用バットもしくはタンポンの場合重畳である。何故ならば生理体液は細胞や崩液、分泌液を含みそれらは凝固したシ凝集したシある程度体液の吸収構造内への流入を阻止する傾向があるからである。ダイナミックなファイバ作用はこの体液が内部へ移動するのを助けることができる。更に、第１図と第１α図を比較することにより吸収プロセス中に余分の新鮮な吸収面積Ｂが露出されたことが判る。この作用は第１ｂ図に示すように継続する。すなわち、更に多くの体液を加えた後頁に新鮮な吸収面積Ｃが露出される。この新鮮なファイバ面が露出されることによって体液転送用により多くの表面積を提示することによって分泌液を阻止する効果が減殺される。

第１ｃ図には貯えられた方向をもたない機械的エネルギーが最終的に開放された結果ミクロ波形のかたまシが殆んどその最初の長さ全体にまで最終的に完成に延びた様子が示されている。（同様の効果については第６図のシリーズ■中の段階りを見られたい。）第１ｃ図に例解するように面積Ａ、Ｂ、ＣＶｃ相当する領斌に累積材料りの変化する厚さが示され新鮮な面が累進的に露出されるためＶＣ案際の使用中に起こる凝結の変化を描いている。同様にして、２アイパのかたまシ全体に長手方向に圧縮処理を加えた結果第１ｃ図の個々のファイバＦ内に残る一定のもつれが示されている。これはすきま容積をかたまシに与えることによって完成品の吸収効果を大きくすることができる。

種々のかたまり材料は長手方向の圧縮処理プロセスに対して幾分異なった反応をするため著しく寸法を回復する能力を保持する、異なる大きさの長手方向圧伸が適当である。望ましい材料はファイバがかたまシの全体として長手方向に整合したステーブルレーヨンのかたまシである。（ただしファイバは例えばもしカーディングされる場合幾分機械的に相互係合することができる。）今日、このかたまシ５０％をそのまま圧縮してかたまりを２分の１だけ短くしミクロクリーピングプロセスによシその線形密度を２倍に太き（することが望ましい。幾分弾性を有すると共にかたまシの長手方向と完全には整合しないファイバの大部分を有する漂白コツトンの場合には望ましい圧伸の程度は例えば２５〜３０％の範囲よシ小さい。

全体としてかたまシ形の望ましい長手方向圧伸の程度が最も一般的な吸収性ファイバに加えることができ、有益な予備短縮の範囲はカーディングしたファイバや場合ファイバの最初の長さの約２０〜６０％の範囲にあることが判った。

本発明のこの面を利用するために成形されるミクロ波形の数は材料の性質と厚さ、所期の用途の状況に応じて変化するであろうがかたまりはミクロ波形を有する必要がある。即ち１インチあたシ少なくとも１０もしくはそれ以上の波形が存在しミクロ波形の側部な互いに近接させた形で共に圧縮することによって本文中に述べた如く有効な膨張力を発生させる必要がある。

例として生理用タンポンを作る際にミクロ波形のかたまシを使用する場合についてふれる。１メータあたシ１０Ｆ１幅４インチの薄い非処理高密度かたまりを使用してインサートのまわりにタンポンの外側を形成する場合、１インチあた！１４０はどのミクロ波形を使用しミクロ波形の最小数をほぼ２５とすることが望ましい。かたま９１メートルにつき２０ｆのばあい最も望ましい数は約３０で最も望ましい最小数はインチあたシ約２０のミクロ波形である。１メートルあたシ３０グラムの非処理密度のかたまシの場合（それがタンポンの唯一の吸収成分であろう）、ミクロ波形の最も望ましい数は１インチあたシ約１５である。これらの数はタンポン金型内へ導入する前につくりだされる稜線の数について述べたものである。圧縮タンポン金型内で更に圧縮するとミクロクリーピングの稜線の密度は著しく増加する。

第３図について述べると、連続ウェブ１２は供給ロール（図示せず）からガイドロール１４を経て反対方向（矢印で示す）に同一速度で駆動される２つ０駆動ロール１６．１８間のニップ領域１５内へ導かユる。送り出し側で一対の遅延器２０．２２（そのうちの一つはドウエル板２１を含む）が以下に詳しく説明するような具合にウェブ１２の運動を遅延させるように位置決めさｎる。

処理されたウェブ４０は引取シコンベアに対してミクロ波形の共に圧縮された関係を注意深く保存するようにして送られる。

各ロール１６．１Ｂはフライス加工してディスク５０よシ幾分小径の（３％インチ）の同一ディスク（セグメント）５２の１ｇ２（Ｄ組と交互になった連続する同一の大径（４インチ）ディスク（セグメント）を形成する。か（してニップ領域で各ロール１６，１８は一連の交互するランド（大きなディスク５００局面によシ形成される）と谷（小さなディスク５２の局面によシ形成される）とを提示する。ロール１６．１８の軸方向位置はそれぞれ整合する。即ちロール１６のランドはロール１８のランドと反対でロール１６の谷はロール１８の谷と反対側にある。

第４図について述べると２つの遅延器２０．２２の各々は２インチ厚の金属シートから切断され一列の平行な均等に隔たった遅延器の指７０を形成する。名指７０はウェブの一面とスライド可能に接触する接触面７２とウェブの面に対して実質上垂直な端面７３を有する。名指７０の幅Ｆ４　（例えば０．０９０インチ）と隣接しあう化７０間のスペースの幅’ｓ　（例えば０．０６０インチ〕とは連続する指７０が対応するロール１６．１８に沿って連続する谷の内部に嵌合りおうような大きさである。各遅延器２０，２２は両者が互いからそのブラケット端方向へ去るようにカーブしながら遅延面７２からブラケット２４．２６へ至る長さに沿って約４インチの白率半径を有するように転造される。指７０は比較的剛性である。

ドウエル板２１（ロール軸方向に遅延器２０と同一空間内にある０、０２０インチ厚のブルースチールプレート）はその辺縁の一つに沿って遅延器２０の底面にニップから約２インチの距離に溶接さｎる。ニップに対するドウエル板２１の正確な位置はウェブが与えられ処理が所与とした場合、最良の性能が得られるまでドウエル板を入れたシ出したシして試行錯誤することにより決定される。

ドウエル板２１の底面と遅延器２２とその支持体の上面とはその働きを以下に詳しく説明するドウエル空胴を形第４図について述べると名指７０はそれが嵌まり合う谷の深さｄ（例えばにインチ）の約３分０２である深さｄ、（例えばにインチ）を有する。大径ディスク５０はそれぞれ中心周縁駆動トラック８０を有するように切削される。ディスク５０の全＠Ｗは例えば０．０５０インチで、トラック８０の幅Ｗ、は０．０２５インチとｏ、ｏｓ。

インチよシ僅かに小さい長さく例えば００４５インチ間にあシ、トラック間の全スペースＷ、は０．１００インチとｏ、ｚｓｏインチ（例えば０．１１０インチ〕の範囲にある。トラック８０は円筒形でその面はロール軸３２．３４に対して平行で例えば１インチあた沙８０ラインの間隔で隔たった平行ローレット切シによシ成形した摩擦面を支える。摩擦面はニップの駆動能力を向上させる一方つニブの被駆動部分が処理空胴内で短縮されるときにロール面上をスライドすることができるように選ぶ。トラック８０の何れかの側になめらかな凸形の肩８４．８６があシ大径ディスク５０の側面８７と出会うような輪郭をしている。か（して整合ロール１６．１８の対応するランドは（ｃＬｌウェブ１２が締付けられ（面方向力によシ圧縮され）長手方向の力によシ送比し側方向へ駆動されるニップ線ＭＬに沿う一連の比較的浅い駆動ニップ８８と、（ｂ）継起する駆動ニップ間に介在する一連の比較的深い非駆動空間９２を形成する。非駆動空間９２はウェブ１２の両側にそれが方向替えして圧伸さｎる空間を提供する。遅延器２０．２２は非駆動空間９０の送出し端に位置決めされウェブ１２の運動に抗する。

第５図について述べると、ウェブ１２の処理はほぼ２本のロールのニップ領域（ここではロールシャフト３２．３４の軸が位置する面９６上の）で始まシウニプＯ遅延指との接触点を僅かに超えた送出側の短距離地点（即ち、ロール１６．１８の何れの半径よシもはるかに短かな距離）で終了する短い長さの領域９０内で行われる。処理は駆動ニップで加えられる駆動力と、駆動ニップと非駆動全問および遅延器の形状によシ組合せた非駆動空間に加えられた指を組合せた遅延力と、ロールに対する遅延器の位置決めによシ行われる。

各非駆動空間９２内で指はニップ領域に位置決めされる。正確な位置は処理されるウェブの厚さと所望のミクロクリーピングの適合性とによることになろう。厚いウェブは対向する指の間に大きな空間を要し小さな空間は微細なミクロクリープなつ（シだすことになろう。所与のウェブと所期の処理に対する最もよい位置は異なったセツティングで試行錯誤によシ決定される。

第２．４．５図について述べると操作中ウェブ１２はニップ領域を経て一連の狭い平行なストリップ（駆動部分）１００に沿って送り出し側方向へ前方に駆動さｎる。

ウェブ１２がニップ領域に遇するとウェブは駆動ニップ８８内でストリップ１００に沿い面方向に（ウェブ面に対して垂直に）圧縮される。トラツク８００１！ａ擦面（例えばローレット切シ）は圧縮されたストリップを把持しそれらを送出し側方向（第５図、矢印１０４）に駆動する。同時に非駆動空間に入るウェブの非駆動領域はウェブ上下の非駆動チャネル内に得られる空間のために面方向に（ウェブに対して垂直方向に）比較的少なく圧縮された状態にとどまることが自由になる。ウェブが遅延化７０に達すると被駆動ストリップ１００は駆動力によシ前方（矢印１０４）方向に駆動されつづける。しかし非駆動領域１０１は駆動力と反対方向に遅延力（矢印１０２）を受取る。遅延化の面とおしの関係によシカ１０２がウェブの対応面に加えられる。被駆動ストリップ１００と非駆動領域１０１の間の移行軸域１０６でウェブは（かた４５のばあいにはファイバのもつれあいによって）駆動力の少な（とも一部を間接的に非駆動領域へ伝達するがそのことによって遅延化によ多形成された処理空胴内で非駆動領域の配向替えと圧伸が行われる。駆動が継続するにつれて非駆動領域はウェブの長手方向に圧伸され実質上再び延伸される。

非駆動領域は連続する緊密にパックした波形を形成する。ウェブ面におけるその外側部分は遅延器の摩擦抗力により制止される一方、内側部分はウェブの隣接部分により加えられた駆動力によシ前方に変化する。そのためストリップ１０１内の波形は歪んだ形をとる。それは第２図に示すようにレイジー＠Ｕ１．ｍと称することができる。遅延器２０．２２間の垂直空間は波形°の逃れ径路を与えることによってストリップ１００から伝達された駆動力は波形側部とおしを接触させた形で遅延器間にそれらを連続的に推進する。

ウェブの長手方向に沿った非駆動領域の圧伸は処理されたウェブが非処理ウェブよシも比較的短くそれがニップ領域内へ引込まれる速度よシも小さな速度で送出し側を退去することを意味する。ウェブ全体は被駆動ストリップ１００と非駆動部分１０１とも全体として同一速度でしかも同−短縮度で送出し側で送られることが判る。

張力を受けたウェブの移行領域が駆動された領域１００から非駆動領域１０１へ駆動力を伝達して領域１０１の圧伸を行うにつれて同じ張力を受けた移行領域は非駆動領域１０１から駆動されたストリップへ遅延力１０２を伝達する。非駆動ストリップ内にレイジー″Ｕ′ａ″１０８が形成されるにつれて被駆動ストリップの圧伸とミクロクリーピングもまた被駆動ストリップの送出し端で行われ、反対方向へ傾斜する高さが小さく高密度の一連の平行な横断方向の圧縮ミクロクリープ１１２を形成する。

かたまシの８ｉ類コツトンもしくはレーヨンファイバのカーディングしたかたまシは本発明の生理用バットもしくはタンポンの製造に容易に使用できる。しかし本発明はかかる限定を受けるものではない。例えば２０−ルミクロクリーパ（米国特許第４．１４２，２７８号）を用いてモノフィラメントのかたｑｉシもしくは配列、例えばいわゆる１トー”をミクロクリーパを通過させることによってかたまりとして処理し順序だって組成体にミクロ波形をりくシだすことができる。このことはカーディング行程を回避することができると共に若干の場合従来行程がファイバ製作プロセスでファイバなけん縮させる必要を回避することのタンポン材料（漂白ブレンドコツトン）のかたまりのサンプルセグメントに対する体液の影響が示されている。

このかたまシは一連の重ね合ったカーディング層よ多構成され一単として上記した２０−ルミクロクリーパ内で処理しミクロ波形状態を実現した。第６図は含水染料を使用してとった実際の写真を示す。（ファストグリーンＦＣＦ組織染料、七ンコセントラルサイエンテイフイツ／Ｃｏ、ｔショナルアニリン部門）シリーズＩのテストのＡ段階で試料の機械方向辺縁で体液導入前のものが示されている。ミクロ波形構造は可視的で一連のカーディング層によるウェブの組成が示唆されている。その後１マイクロリツトルの滴液が試料辺縁に加えられると同時に段階Ｂの写真がとられた。加えられると同時に小滴は大部分が加えられた地点に対応するミクロ波形シートの中央カーディング層内に集中するが、暗い領域を境界づける点描領域によシ示唆される如く、若干の液が隣接層に入ったことが判る。段＃Ｃにおいて判るようにたった５秒の点滴内に液のすこぶる均一な拡散が液を加えた１２０秒後に段階りの最終範囲附近で生じた。

第６図のシリーズ■、■はそれぞれ染液の大きな液滴が同一試料に対して及ぼす影響を示す。但し、シリーズ］は試料の輪郭を機械方向に見たものでミクロ波形なＸ方向に見たときの第１図と同じであシ、シリーズｍが試料のミクロ波形の一つの長さに沿って描いた斜めＹ方向の試料を示す点は別である。大きな液滴はガラスロッドを液内へしたたらせ第１０液滴が試料に進入することができるようにすることによって形成された。段階Ａは液滴投与前の試料であシ、段階Ｂは液滴を加えた直後の試料を示し、段階Ｃは液滴２加えた５秒後の試料の状態を示し、段階りは液滴な加えた６０秒後の試料の状態を示す。両試料とも液を加える前はほぼ８ｆｉ平方であった。

図面に示唆する如く、シリーズ■の試料はＸ方向に段階りの１０．４１１１１サイズに成長しその大半は液を加えた最初の５秒以内に得られるが、シリーズ■に示す如（Ｙ次元には成長が観察されなかった。両ケースともウェブは図面の如く厚さが著しく増大することが判った。

生理用バットとタンポンの材料の電子顕微鏡写真（第７一９図）第７〜９図の写真は走査電子顕微鏡（Ｊ、０．Ｅ、Ｌ　−ｙ、ｓ、Ｍ　１５　）を用いて衷示した倍率でとったものである。

それぞれの試料はシートから切断レスバッタコータを用いて約１６０ミクロンの真空の下で金とパラジウムの合金によシスバッタコーティングした。約３００− ４００オングストロームのコーティング厚が一連の連続コーティングにより得られた。第７図の写真は各試料の辺縁が漂白ブレンドコツトン製で全て３０倍の倍率でとったものである。非延伸材料の写真は主として垂直方向へ即ち機械方向へ整合した２アイバで個々のファイバに生ずる曲が９部に何ら規則性が存在しないものを示す。精粗のミクロ波形材料の他の２つの写真は上記ミクロ波形のファイバの形に規則性がみられるものを示す。

第８図と８９図は同様にそれぞれカーディングしたレーヨン力？、−４，９（５，ル−ヨンとして示ス〕とレーヨントーの材料内のファイバにおけるミクロ波形変化を示す。

第１０−１１図は望ましいタンポンの製造を示す。ステーションＩで２０−ルミクロクリーパはカーディンブレだタンポン成形ファイバの非処理かたまシ１２０を受取る。上記ファイバは互いに接着されておらず機械方向と全体として整合している。このかたまシ１２０は不織疎水タンポン外側層１２１上、典型的には取引に使用される約０．００３インチ厚の接層セルローズ竺地上に位置する。ミクロクリーパはかたまシを第１０図の反対に回転する一対の駆動ロール１１０．１１２によジ形成された経路に沿って駆動する駆動ニップを使用している。ニップの出口側の遅延装置は少なくとも一つ、殊に２つの比較的静止した遅延部材１１６．１１８により形成される。

材料はロール上をスリップしはじめロール表面により形成された処理空胴内で長手方向に圧縮する。この圧縮をもたらす抵抗は２つの遅延部材１１６，１１８により与えられる。本発明のこのファイバのかたまりのばあい、ファイバは第１図に示す形にミクロ波形に形成される。

同図ではミクロ波形構造の隣接しあう稜線は長手方向圧縮力が加えられる結果処理空胴内で互いに緊密に衝合する。上記した如く、全体として処理されるかたまりの厚さと選んだ材料の性質に応じてタンポン内に使用できる最も厚い材料に対してさえ１インチあたり少なくとも１０のミクロ波形が存在するであろうが普通にはそれよりもつと多くなろう。

この処理によってウェブは一時格納ロールかその他のタンポン製造設備への何れかに導かれる。延伸乞回避するために十分な張力を回避するように注意して観察してミクロ波形の稜線の近接性を維持する。

先に述べた如く、実施例ではファイバのかたまり１２０はメートルあたり１０２のカーディングしたレーヨンステープルファイバより成りそれは薄℃・外側の層１２１と共にミクロクリーパにより５０％圧縮される。即ち、半分に短縮され処理後のその重さは１メートルあたり２０グラムとなる。第」０図の機械のステーション■で親水性材料のミクロクリーピングしていないインサート層１２８、殊にカーディングした漂白ブレンドもしくは高吸収性カーディングステープルレーヨンファイバのインサートで１メートルあたり４０りの重さをもったものが導入される。このインサート層はミクロクリーピング層１２０の約３分の１程度の幅しかない。最も望ましい例ではこの材料はコートールド社（英国、マンチェスター市）より入手可能な所謂５．１．レーヨン、ステープルファイバである。このインサート層１２８は第１０図に示すように予備処理したかたまり１２０′　の中央にあてられる。図の如くステーション■でミクロ波形シートの辺縁１２６はインサート上に折りたたまれ折りたたみ組成体を提供する。段階■で引抜き糸のタンポン端は刺しゅう１３２により組成体の幅全体に固定される。糸の自由長１３４は組成体を超えて延びる。段階Ｖでかたまりの一方向にｔＫインチ長のタンポンブランクがこの遍萩組成体より切断されかたまワとインサート組成体の幅１人は折たたみ状態で約４インチである。このタンポンブランク１３６は機械方向に対して側部方向に移動してタンポン金属１３８内へ入る。

Ｍｌｚ図はそれが従来のタンポン製造圧縮ロールに入って径方向と軸方向に圧縮されるときのタンポンブランク１２８を示し、第１３図は完成タンポンの相対寸法を第１４．１５．１６図は異なるタイプの金型を用いてロール形のタンポンを作る方法を示す。第１４図にはファイバのかたまりの長尺ストリップから成るタンポンブランクが示されており、対角線により示すように長手方向に圧伸される予備処理が対角線軸Ｘ′上に行われたところである。このことは上記機械により作られるような通常の横断方向にミクロ波形のかたまりからバイアス上に試料を切断することによって行われる。第１４図のタンポンブランクは第１５因に示すように最初円筒形に転造されロールを第１６図に示すような最終的なタンポン形に圧縮する径方向に作用するダイ内に挿入される。かぐしてミクロ波形のミクロクリーピングした稜線の対角線方向が生成するタンポン内に存在する。液にさらしたとき圧縮稜線の対角線状の性質は膨張を圧Ｎ線に対して直角につくる。このことはその膨張の一部としてタンポン内に径方向成長だけでなく長手方向に成長する成分をりくワだす。第１５図に示した全体約手Ｊ１に従って先に形成されたタンポンのばらい困難がめった。何故ならば生理体液にさらされたときタンポンの径がしばしば大きくなりすぎ取除くのが不快になるからである。本文中に述べたような対角Ｍ構成は成長の若干を軸方向に表現することによってかたまりの径方向成長全体を減少させることができる。このことはタンポンの取外し性能を向上させることができる。更にウェブな予備圧縮して長手方向に処理することによって第１５図のグイ内に導入すべきロールサイズは小寸法ですむことになる。

吸収バットとクッションバット第１７図について述べるとシート形支持体６０より成るパッドが示されている。

支持体上部にはミクロ波形ウェブ６２が担われ同ウェブ６２内には遅硯する波形の側部が衝合している。即ち互いに近接状態に保持され製造圧縮力が解除された後できるだけ最初の形を保持する。

かかる衝合関係が多かれ少なかれ得られる−１、このことが可能な正確な度合はウェブ材質の性質、その厚さ、機械のセツティング、およびミクロ波形ウェブがその処理中に制約を蒙る処理の温度と時間の長さの如き一連のファクタによる。

一定のウェブの場合、ドウエル板２１（第３図）により形成されるドウニル胴を使用することが望ましい。

第１７図に示すようなかかる製品の利点は用途に応じて変化する。支持体６０が非通水性でわってウェブ６２の７アイバが吸収性である場合は製品目体が吸収性バットとなるか一つの成分となる。それは予備成形したり巻いたクロール形に販児することができる。

層６２がコツトンもしくはレーヨンファイバにより作られる場合には生理用タンポンとバット中に例えば外側層として用いたり包帯中でロール等を圧縮したりすることができる。ポリマーファイバにより形成するばあいには押出膨張クッションもしくはバットとして有益である。

例えば仝気を詰めた羽毛パルプにより形成するばあいにはそれは赤ん坊のおむつや大人の失禁おむつ等に吸収性中心部材として組込むために有益である。

Ｍ２Ｓ図について述べると多くのばらい２つの類似もしくは類似の層を緊密な関係にもちこむことが望ましいがこのことは図面の構造により巧妙に達成できる。

一定の場合には外側層６４はユーザの皮膚と付着せず接触しすることができる− １、内側層は安価な材質より形成できる。−例として外側層は疎水性の不織ポリエステル材料（即ちポリエステル）とし内側層はカーディングしたコツトンもしくはレーヨン製とするか（長さの短いウッドファイバ製の）安価な空気詰込み羽毛パルプの単一もしくは多重層より構成することができる。支持体６０′は製品全体におけるその配置と働きに応じて開閉できる。

それは他の吸収成分６３上に位置する場合のように単に通水性スクリムとするかバッフルを形成することができる。若干の場合には別々に処理するか組成状態で処理する結果それ自体ミクロ波形化することもできる。

第１８ｍも毛羽バットの形を示したもので外側の層を内側層よりも延伸性を小さくして製品が緊張作用する間に発生する歪みｔ制限する手段として働くことができるようにしたものである。

一例では内側層目体は第１段階のミクロ圧縮予備処理にさらされそれを第１のかさレベルと圧伸状態にした後制限層内で組立て２つを第２段階の微圧縮に組成体としてさらし結果として第１８図の形が得られる。（図を簡単にするために第１段階のミクロ波形は図から省略している）組成体をミクロクリーピングする結果制限層が厚い内側層６０’　と緊密に一体化することに注目されたい。かくして繰返して芙然の張力を例えば第１８図の矢印により示す如くユーザが原えると、制限層６４が内側層の膨張全体を制限するだけでなく（第１９図）発生する膨張作用が内側層全体にわたって比較的均一に分布し、その結果局部に薄厚化や破裂が生ずる不都合を回避することができる。

例えば内側層が比較的自由で長いファイバ６２ａより構成される場合には第１９図に示すように厚さと丈夫さ柔かさが署しく向上する。！！明を簡単にするため第１９図には比較的真直ぐなファイバ６２が示されているが、ミクロ処理を容易に実行することによって所ｌのもつれ具合が個々のファイバ内に固有に保持され更にバラＦの丈夫さと柔かさを向上させることができる。毛羽パットのファイバはポリマで疎水性とすることによって例えば超吸収性物質の存在もしくは不存在状態で種々の形の毛羽パルプの層上に位置する快適な非含水外側層としての働きを行うことができる。

もう−りの場合には層６２′は吸収性ファイバにより構成し、若干の場合にはＳａ収注物質をそれに接着して組成成分を構成することができる。

さて第２０図と第２１図について述べると、層のミクロ波形岨成体は超吸収性材料のばあいに遭遇する欠点に取組む。これらの材料は究極的に非常に大きな液容量な有する−１、液を受け入れる上で一足程度遅れｗＬｔ十分分布させることがない。

第２０図と第２１図において、層６５は超吸収性物質を担う。例えばそれは一対のティッシュ−状層から成り、その間に入手容品な種々の種類のうちの一つの超吸収パウダーをサンドインチ状にすることができる。層６７は高吸収性ファイバ、例えばレーヨンのかたまりもしくは全党を詰めた毛羽パルプの一つもしくは多数の層より構成される。組成体は互いにミクロ波形状態にあり２つのシートの面は緊密に係合されミクロ波形の＠部は互いに衝合している。

上層６７の材質はｇが医然放出する場合に受容性の大きなタンクを形成しマニホルド効果を有することのできる効果の大きなディストリビュータとしての働きを行う。

かくしてもし液体が第２１図のセグメントの左地点で層６５の外側面に澗えられるばあい、液は即座に一つの波形から次の波形へ短い回路Ａ内を右へ搬送され分岐路Ｂ内を成形側部を下った後超吸収性層６５の大きな面領域へ搬送することができる。波形が互いに接触しない場合にも非常に高速の単−１式の分布効果が得られる。

点線Ｐで示すように層の組立てをミクロ処理する工程は一つの層から別の層へ２つの層を共に併合する程度にファイバをクロス進入させることによって液の分布を更に向上させることができる。

他の場合にはその一面が第２１図に一点鎖線で示すも５一つの分布層６９を組成状態で互いにミクロ処理される超吸収層の下側上に設げることによってその側の貯蔵器として働かせることができる。若干の場合には超吸収性層全体に開口を分布させることによって２つの貯蔵器／ディストリビュータ間に液の連通を確立することが有利である。

さて第２２図と第２３図について述べると、液にょワ作用する吸収バットが示される。例えば空気を詰めた羽毛パルプの多重層により形成したミクロ波形シート７５は非通水性でバッフルとしての働きを行う支持体７６上に位置する。隔たった平行な接着線７７のパターンはミクロ波形を形成するための傾向を確立するために選んだ所定パターンに層７５Ｙそれらの領域に固足するように設けられる。

単に試行錯誤することにより所与の層厚の組、処理パラメータの実質と程度につき一つのパターンを容易に決定することができる。ρ・くして長手方向に膨張するクエブ内につくりだされた圧縮効果は液が進入するや否やアーチ状の形をつくりだしバットを効果的に厚くし液の保持する見間をつくりだす。バッフル７６と層７５間にはふくれてアーチ層によりつくりだされるボイドを充たす超吸収性物質を含めることができる。

以前通り一点鎖線により示した外側層をｆｆｉ豆状態に設けることができる。

第２４図について述べると所望配置を与えてマクロ波形を形成する代りの手段がミクロ波形層内の平行線７９ン濃く点描することによって設けられる。その結果層が湿ったときに形成されるミクロ波形は第２４図に一点鎖線で示しである。

マクロ波形を形成する配置を与えるその他の代替手段は層に対する端部制限もしくは側部制限と、層に対して粗いもしくは２重のクリープを加えることを含む。

８２５図について述べると第２〜５図によりミクロ波形化して吸収性製品内Ｋｍ込んだ層は分布と貯蔵効果の両方を与えるうえで特に有益な役割を果すことができる。

整合した大きなロールの狭い領域内ではせんい層の物質は整合した鋸歯ロールミクロクリーパの小さなディスクに対応する比較的広い領域の同一材料製”レイジーＵ＆″ので度よりもずっと大きな密度である。

液にさらされると、比較的高密度の領域は第２５図の矢印で示すように極度に速い液の移行速度を得ることを可能にするため液は必要に応じて短時間に一連のバンド内の大きな面積にわたって分布することができる。他方、高密度バンドに隣接する゛レイジーＵ−”のバンドは高速分布線から液体を容易に受取る働きｔする非常に大きな間隙容量を形成する。かくしてこの層は別の形で高度に効果的なマニホルドと貯蔵効果を有する。これらの特徴は上瞼と関連して超吸収性層と組合せることを特に有利にする。

−＾　ＯＪＦＩＧ、　４浄書（内容に変更なし）浄書（内容に変更なし） −ａｈ　キπｉ　イカ丈　柵ノ三芽有シ浄書（内容に変更なし）ＦＩＧ、　８非圧搭技慈　Ｌ嶋枝性浄言（内容に変更なし）ＦＩＧ、９レーヨン　■− 倦小　５０Ｘ τ 非圧脇状覧　几櫨；仄性浄書（内容に変更なし）特表千１−５０１９９７　（１６）補正書の翻訳文提出書（特許法第１８４条の７第１カ昭和６３年　８月　８日特許庁長官　吉　１）文　毅　殿１、特許８願の表示２、発明の名称吸収クッション製品ならびにその製造方法３、特許出願人住　所　アメリカ合衆国マサチニーセッツ州０２１１４．ボストン。

テン・ウェスト・ヒル・ブレイス　（番地ない　・氏　名　ウオルトン、リチャード・アール（外３名）、４、代理人住　所　東京都千代田区大手町二丁目２番１号新大手町ビル　２０６区電話（２７０）　６６４１〜６６４６浄書（内容に変更なし）訂正された請求の範囲「請求項３４（の英文の５行目）中、「予備処理（ｐｒｇｔｒｅａｔｔｎｅ＊を月を「処ｆｉ　（ｔｒａａｔｔｎｇｘｔ）Ｊ　と補正する。

請求項３５（の英文の１行目）中、「２５」を「３４ｊと補正する。

請求項４４（の英文の３行目）中、「ミクロ波形（ｍ１ｃｒｏｓｎｄｕＬαｔｉｏ＊ｓ）Ｊの次に、「該第２の層より（ｔｈａｎ　ｍａｉｄ　５ｅｃｏｎｄ　１ａｙｅｒ）Ｊを特徴する請求項４５（の英文の２行目）中、「（ｅｚｇｎｔ）Ｊ　乞「広がり（ｅｘｔｅｘｔ）Ｊに補正する。

請求項４８（の英文の４行目）中、「（τｅｐｇｃｔｉｖｅ）Ｊをｒ＝ｓ（ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ）Ｊと補正する０請求項５０（の英文の９行目）中、「（ピリオドマーク）（・）Ｊ’ｋｒ（カンママーク）（、）Ｊに補正し、同（英文１３３行目、「部材（濯ｅｒｒＬｂｅデ）」を特徴する請求項５２（の英文３．４行目）中、「比較的独立して長い吸収体（ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ　１ＴＬｄｅｐｅ＊ｄｅｎｔ、Ｌｏｎｇａｂｓｏｒｂｅｎｔ）」　を削除する。

５８、前記ウェブ形部材は、前記長手方向の微圧縮処垣方向に略延びる比較的独立した長いファイバーからなるよう選定されたことを特徴とする請求項５２乃至５７のうち何れか１項記載の方法。

５９、少なくとも一つのシート形層からなる吸収製品であって、該層は、長手方向の微圧縮処理の結果、より厚くかつより短くされたミクロ波形状態である前記吸収製品において、該層は、処理方向に最初の長さの少なくとも２０％だけ短くされており、該処理の方向に該層において１インチ（２，５４ｃｍ）につき少なくとも１０個のミクロ波形が存在し、該層内の隣り合つミクロ波形状は夫々の側面を互いに突き合わせており、該製品は高い密度とされたバンドを配列され、該バンドはより低い＠度のバンドにより分離されていることを！＃黴とする吸収製品。

６０、前記製品は、整合した鋸歯状ロールのミクロクレーパにより処理された結果得られるものであることを特徴とする請求項５９記載の製品。

６１、前記層は、異なったＭ料と流体移動関係で配置され、前記高ε度とされたバンドは、液体の迅速な分配のための分配チャネルを形成し、前記層さな密度のバンドは、該分配チャネルからの液体を収容する貯蔵器を提供することを特徴とする請求項５９又は６０に記載の製品。」手続補正書

Claims

【特許請求の範囲】

１．少なくとも第１のファイバ層より成る製品で上記層が長手方向に微圧縮処理される結果厚く短いミクロ波形状態にあり、処理方向にその最初の長さの少なくとも２０％短縮され上記層内に上記処理方向に１インチあたり少なくとも１０のミクロ波形が存在し処理により得られると共に圧縮される関係が上記層内の隣接しあうミクロ波形がその側部が互いに衝合した形で位置する形で上記製品内に実質上保存され、上記ミクロ波形層が形を保持し作用状態で上記製品を膨張させることのできる貯えられた機械的エネルギーを有することを特徴とする前記製品。
２．上記層が実質上非接着状態の長いファイバより成り、上記短縮され共に圧縮された関係が上記ファイバの多数の長さの方向にあることを特徴とする請求項１記載の製品。
３．上記層が実質上整合したファイバのかたまりより成る請求項２記載の製品。
４．上記層がカーデイングフアイバより成る請求項２もしくは３記載の製品。
５．上記層がレーヨンファイバより成る請求項２、３もしくは４記載の製品。
６．上記層が長手方向に圧縮処理する前に比較的薄い外側のラップ層と組合された吸収フアイバのかたまりより成り、上記ミクロ波形が組合された組成状態に形成される請求項２−５の何れかに記載の製品。
７．上記薄い層が疎水性である請求項６記載の製品。
８．上記薄い層が張力を蒙り押出膨張する請求項７記載の製品。
９．上記層が空気を詰めた毛羽パルプより成る請求項１記載の製品。
１０．超吸収性物質が上記層内に組込まれる請求項１〜９の何れかに記載の製品。
１１．上記層が吸収性ファイバより成り、同層が異なる材料と流体移動関係に配置される請求項１〜１０記載の製品。
１２．上記異なる材料が超吸収性物質を備える請求項１１記載の製品。
１３．上記超吸収性物質が第２の層に担われ上記第１と第２の層が共に徴圧縮処理にさらされる結果同時にミクロ波形状態にあることによって第１の層と超吸収性層が互いに緊密な対面関係で一連のミクロ波形内を延びその側部が互いに衝合する請求項１２記載の製品。
１４．上記第１の層のファイバが上記第２の層内に併合される請求項１３記載の製品。
１５．上記製品が所定状態にさらされたときその急速な膨張を可能にするように配置される請求項１記載の製品。
１６．上記層が張力に応じてその厚さが実質上押出膨張することを特徴とする請求項１５記載の製品。
１７．上記緊張中に上記層の伸長の程度を制限する手段を備える請求項１６記載の製品。
１８．上記制限手段が上記層の長さに沿って少なくとも近接して隔たつた地点に接続された延伸性の小さな部材から成る請求項１７記載の製品。
１９．上記制限手段が上記第１の層がミクロクリーピング予備処理にさらされた後に上記第１の層と緊密にミクロクリーピングされる層を備える請求項１８の製品。
２０．上記制限手段が薄い外側のカバー層より成る請求項１７、１８、もしくは１９の製品。
２１．上記制限手段が上記製品の本体内に組込まれる請求項１７−１９の何れかの製品。
２２．上記層が全体としてポリマフアイバより成り上記製品が押出膨張したときクッション効果を与える請求項１６−２１の何れかの製品。
２３．押出膨張したときピローとして働く形を有する請求項２２の製品。
２４．上記層が疎水在で体の一部にクツシヨン関係を与えるようにさらされた吸収層上に位置し上記疎水層が体から上記吸収性層へ移行する体液を迅速に通す請求項２２の製品。
２５．上記層が吸収ファイバより成り上記押出膨張が上記層の液保持容量を拡大する請求項１６−２１の何れかに記載の製品。
２６．身体と共に使用される吸収パットの形をし上記製品が非通水バッフルを備え液体を上記パットへ閉込める請求項１６−２１の何れかり製品。
２７．パット形をして保存中にすこぶるコンパクトで使用前押出膨張される請求項２６の製品。
２８．生理用パツトの形をした請求項２６もしくは２７の製品。
２９．上記層が吸収パツトより成り上記層が液と接触するのに応えて膨張する請求項１５の製品。
３０．身体から放出される体液を吸収するパットもしくはその内部に組込まれるものとして構成された請求項１５の製品。
３１．上記パットが上記層の一万側に沿って不透水性のバッフルを備え他方側が上記液を受取るようにさらされる請求項３０の製品。
３２．生理用タンポニーの形をとり上記短縮の方向が上記タンポンの軸に対して実質上交差して延び上記ミクロ波形が液にさらされると同時に上記タンポンの外側面の径方向膨張を行わせ放射生理液の遮断を可能にする請求項１−４の何れかに記載の製品。
３３．生理用タンポンの形をとり上記短縮の方向が上記タンポンの軸に対して鋭角状に延び上記ミクロ波形が液に露出された直後成分が径方向と軸方向の両方に向かった形で上記タンポンの膨張を行う請求項１−４の何れかの製品。
３４．吸収材料の多重オーバレイ層から成り、上記層の少なくとも複数が長手方向に微圧縮予備処理される結果上記の厚く短いミクロ波形状態にある請求項１〜３３の何れかに記載の製品。
３５．上記オーバレイ層が転造された予め厚く短くしたミクロ波形シート形の連続した巻き数より成る請求項２５の製品。
３６．放出生理液を吸収するタンポンの形をとりその外側領域に吸収性フアイバより形成した層から成り、上記層がその後の圧縮により上記タンポンの形に組込む前に長手方向に微圧縮予備処理する結果予め厚く短くしたミクロ波形状態にあり、上記層が予備処理方向にその最初の長さの少なくとも２０％予備処理され上記層内に上記予備処理方向に１インチにつき少なくとも１０のミクロ波形が存在し上記層内に隣接しあうミクロ波形がその側部が互いに衝合する形に存在し一つのミクロ波形の長さが全体として上記予備圧縮された層の厚さ程度であって、上記層のミクロ波形がその範囲に沿って液を迅速に分布させ、上記外側層がその内側方向に位置する吸収材料に対して液を伝達する関係にある請求項１〜１５の何れかの製品。
３７．放出生理液を吸収するタンポンの形をとり実質上整合した吸収ファイバのウエブ形かたまりより成り、上記かたまりがミクロクリーパの空胴内をかたまりの面の方向に短距離にわたって作用する圧縮力を附与する結果予め厚く短くされたミクロ波形状態にあり、上記かたまりがファイバの長さと整合した所与方向に最初の寸法の実質上の回復を可能にする程度に最初の長さの少なくとも２０％予備短縮され、上記タンポン内に組込む前に上記予備処理する結果長さ１インチにつき上記かたまりのミクロ波形が少なくとも１０個存在し、上記ミクロ波形が上記長手方向に圧縮予備処理される結果隣接しあうミクロ波形の側部どうしが共に近接した形で存在し、上記かたまりの吸収フアイバが上記の予備処理のために上記タンポン内の上記かたまりの配向により決定される上記タンポン内の所定選択方向に貯えられた機械的エネルギーを有し、上記タンポン内にあるときに上記予備処理されたかたまりが感湿性で小量の液に応答して上記フアイバ内に貯えられた機極的エネルギーが一斉に解放されるために上記所与方向に膨張する請求項１ −１５の何れかに記載の製品。
３８．放出生理液を吸収するタンポンの形をとり上記タンポンの外側に沿って位置する吸収フアイバのウエブ形かたまりの一部から成り、上記かたまり部分がミクロクリーパの空胴内でかたまりの面方向に短距離にわたり作用する圧縮力により長手方向に微圧縮予備処理される結果予め厚く短くなったミクロ波形状態にあり、上記かたまり部分が最初の長さの少なくとも２０％予備短縮され、上記タンポン内に組込む前に上記予備処理される結果長さ１インチにつき上記かたまりのミクロ波形が少なくとも１０存在し上記ミクロ波形が上記長手方向圧縮予備処理の結果隣接しあうミクロ波形の側部どうしが共に近接して位置し、上記かたまり部分が上記タンポン内にあるときにその長手方向に圧縮され予備処理されたミクロ波形のために上記かたまり部分が上記かたまりを経て上記液が上記かたまり部分上に進入する地点から隔たつた上記タンポン部分へ液を急速に分布させることのできる高い液伝達能力を有する請求項１−１５の何れかに記載の製品。
３９．少なくとも２つの相面しあった層から成り、第１の層が吸収性フアイバより成り第２の層が超吸収性物質を含み、上記層が同時に長手方向に共に微圧縮処理される結果相互に短くなったξクロ波形の緊密な状態にある吸収性製品。
４０．上記吸収層が放出液を受取り分布し一時的に貯えてそれを上記物質の巻取り速度に待って上記超吸収性物質に導入する請求項３９の吸収性製品。
４１．上記製品が整合し鋸歯状のロールミクロクリーパにより処理される結果であり、上記製品が低密度のバンドにより隔てられた高密度のバンドの分布体を有する請求項３９もしくは４０の吸収製品。
４２．上記第１の層が短いウッドファイバ製の紙状層より成る請求項３９−４１の何れかに記載の製品。
４３．上記第１の層が空気をつめた羽毛パルプより成る請求項４２の製品。
４４．上記第１の層が処理される前に上記第２の層と共に長手方向に微圧縮予備処理される結果実質上大きな数のミクロ波形を含む請求項３９−４３の何れかの製品。
４５．上記層の相互範囲にわたって上記第１の層のフアイバが上記同時の微圧縮処理の結果上記第２の層の本体内へ併合される請求項３９−４４の何れかに記載の製品。
４６．少なくとも一つのシート形層より成り上記層が長手方向に徴圧縮処理される結果厚く短いミクロ波形状態にあり、上記層が処理方向にその最初の長さの少なくとも２０％短くされ上記処理の方向に上記層内に１インチあたり少なくとも１０のミクロ波形が存在し、上記層内に隣接しあうミクロ波形がその側部を互いに衝合させて存在し、上記層のミクロ波形が貯えられた機械的エネルギーにより乾燥したときに形を保持し機械的エネルギーの解放によって膨張することができ上記層が非透水性バッフルと規則的な一連のマクロ波形と共に膨張する層の予備位置を確立する手段上に配置されることによって液と接触した直後製品が上記ミクロ波形の膨張によってマクロ波形が形成されることによって湿った時その厚さが効果的に膨張する吸収製品。
４７．上記層の一方側に沿って延びる不透水性バッフルを備え、層が上記バッフル部材から自由に上昇して上記マクロ波形を形放する請求項４６の吸収性製品。
４８．上記予備配置を確立する上記手段が周期的な間隔で一つのパターンに上記層に固定される接着手段を備え、上記層の部分の長手方向運動を層か湿つたときにそれ自体各々が連続する接着間隔の間の単一アーテの形をした一連のマクロ波形に形成されるように防止する請求項４６もしくは４７の吸収製品。
４９．上記予備配置を確定する手段が上記層内に層が湿つた時に連続凹形線間の単一のアーチ形のマクロ波形に形成されるように上記層の長手方向に走る一連の凹形線を備える請求項４６もしくは４７の吸収製品。
５０．少なくとも第１のフアイバ層から成り、上記層が長手方向に微圧縮処理される結果厚く短いミクロ波形状態にあり、上記層が処理方向にその最初の長さの少なくとも２０％短縮され上記処理方向に上記層内に１インチあたり少なくとも１０のミクロ波形が存在し、ミクロ波形層が形を保持し作用状態で上記製品を膨張させることのできる貯えられた極械的エネルギーを有し、比較的非延伸性のリミタ部材が上記層の長さに沿い少なくとも近接して隔たつた地点に接続され、上記層が張力に応えて相当厚さが押出膨張し、上記リミタがひずみを上記層の長さに分布して押出膨張の均一性を促進する製品。
５１．上記層が予備処理としてミクロクリーピングされた後比較的非延伸性のリミタにより再びミクロクリーピングされ、上記リミタが上記ミクロクリーピングによりその長さに沿って上記層に接続される請求項５０の製品。
５２．少なくとも一つのファイバ層より成るウエブ形部材を選択し、ウエブ形部材の走行する長さを長手方向徴圧縮処理に附する膨張性製品を製造する方法において、上記部材がその面方向に実質上閉込められる一方、長手方向の圧縮力がミクロクリーパの短い空胴内の回転駆動要素により加えられ、上記処理が上記ウエブ形部材をその最初の長さの少なくとも２０％子備短縮し上記処理の結果として１インチあたり上記部材内に少なくとも１０個のミクロ波形をつくりだすように行われその際上記長手方向の圧縮処理の結果その側部がともに近接して位置しプリフォームを形成した後上記製品を上記プリフォームと共に上記製品を上記ミクロ波形の上記の共に近接した関係に保存する具合に形成する前記方法。
５３．上記製品がバッフルと共に上記部材を組合せた吸収パットであって上記部材から液が不都合な方向へ通過することを防止する請求項５２の方法。
５４．上記製品が圧縮タンポン成形金型円に上記プリフォームを挿入し上記金型により上記プリフォームに圧力を加えることによって上記タンポンを形成する請求項５２の方法。
５５．上記層がフアイバのかたまりから成り、上記かたまりのファイバが上記処理中に長手方向微圧縮処理方向と実質上整合する請求項５２、５３もしくは５４の方法。
５６．上記長手方向微圧縮処理が、上記ウエブを２つの隔たった軸のまわりに反対方向にそれぞれ回転する２本の相並んだロール間のニツプ部分内へ送り各ロールがその長さに沿って太径のセグメントと小径のセグメントを有し、上記大小径のセグメントが互いに整合して比較的深い非駆動空間と交互するニツプ線に沿って一連の比較的浅い駆動ニツプを形成し、上記大径のセグメントにより上記ニップ内を通る上記ウエブの対応部分に対して面間圧縮力と長手方向駆動力を附与し、ウエブ材質を通して上記直接に駆動されるウエブ領域から上記非直後に駆動されるウエブ領域に伝達される力を介して作用するウエブの上記大径のロールセグメントにより上記非駆動空間内のウエブ領域を駆動し、上記ウエブの非直接駆動領域の両面に対してそれが上記ニップ線から現われるや否や遅延力を加え、上記遅延方が上記駆動力に対して反対方向を有し出現するウエブを即座に連続して短縮させ、上記ウエブに隣接する上記非駆動空間が駆動されるウエブ領域に加えられる面間圧縮力よりも小さな面間圧縮力により上記非直後に駆動されるウエブ領域を再延伸し圧伸し、上記駆動されたウェブ領域がウェブの材質を介して上記非直接に駆動されるウエブ領域から伝達される力を介して作用する上記近接して配置された遅延手段により間接的に遅延され、上記駆動されたウエブ領域にその即座の長手方向短縮を蒙らせる請求項５２−５５の何れかの方法。
５７．上記遅延作用が上記ウエブを上記ニップの附近の非直接駆動されたウエブ領域の両面上に十分に係合させてスライド接触させて上記短縮を行う請求項５６の方法。