JPH0146580B2 - - Google Patents
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- JPH0146580B2 JPH0146580B2 JP62131869A JP13186987A JPH0146580B2 JP H0146580 B2 JPH0146580 B2 JP H0146580B2 JP 62131869 A JP62131869 A JP 62131869A JP 13186987 A JP13186987 A JP 13186987A JP H0146580 B2 JPH0146580 B2 JP H0146580B2
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- brass
- iron
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は焼結合金の製造法に係り、強度、靭性
に優れ、しかも摩擦係数その他の軸受機能におい
て卓越した特性を示す新規な焼結合金を低コスト
得ることのできる製造法を提供しようとするもの
である。
に優れ、しかも摩擦係数その他の軸受機能におい
て卓越した特性を示す新規な焼結合金を低コスト
得ることのできる製造法を提供しようとするもの
である。
軸受材その他として用いられる焼結合金として
は従来から種々のものが知られているが、これを
大別すると銅系と鉄系とがあり、銅系はCu−Sn、
Cu−Sn−Ｃ、Cu−Sn−Pb−Ｃ合金などが、又
鉄系にはFe−Ｃ、Fe−Pb−Ｃ，Fe−Cu−Ｃ合
金などが多様に提案され又実用化されている。し
かしこのような従来のものにおいて、鉄系のもの
は銅系のもに比較して硬度が高いので軸材などに
対するなじみが必ずしも好ましいものとなし得
ず、又耐食性などにおいても劣るが、その機械的
性質が優れ、したがつて薄肉化が可能であると共
に比較的安価であるなどのメリツトを有し、これ
らの特性に関しては銅系のものが対称的な関係を
有している。なおこれらの中間的なものとして鉄
に対し銅のみを５〜30％の範囲で添加した鉄−銅
系のものがあるが、このものは、鉄、銅の単味粒
子が軸受面に露出した組織となり易く、銅粒子が
軸面と接着剥離して摩擦係数を高め発熱などして
軸受寿命短縮するなどの不利がある。
は従来から種々のものが知られているが、これを
大別すると銅系と鉄系とがあり、銅系はCu−Sn、
Cu−Sn−Ｃ、Cu−Sn−Pb−Ｃ合金などが、又
鉄系にはFe−Ｃ、Fe−Pb−Ｃ，Fe−Cu−Ｃ合
金などが多様に提案され又実用化されている。し
かしこのような従来のものにおいて、鉄系のもの
は銅系のもに比較して硬度が高いので軸材などに
対するなじみが必ずしも好ましいものとなし得
ず、又耐食性などにおいても劣るが、その機械的
性質が優れ、したがつて薄肉化が可能であると共
に比較的安価であるなどのメリツトを有し、これ
らの特性に関しては銅系のものが対称的な関係を
有している。なおこれらの中間的なものとして鉄
に対し銅のみを５〜30％の範囲で添加した鉄−銅
系のものがあるが、このものは、鉄、銅の単味粒
子が軸受面に露出した組織となり易く、銅粒子が
軸面と接着剥離して摩擦係数を高め発熱などして
軸受寿命短縮するなどの不利がある。
なお後述するように亜鉛などを含有し焼結中に
気化脱出する成分を含有して圧粉成形体の焼結に
当つて炭素粉末中に装入し、あるいは金属ケース
内に入れ蓋を施して気化脱出を低減することは、
本出願人による特公昭27−2956号公報、昭和
39年７月５日日刊工業新聞社発行、粉末治金技術
協会編「粉末治金技術講座」第８巻135頁、昭
和42年６月１日技術書院発行、粉体粉末治金協会
編「焼結機械部品の設計要覧」47頁、昭和46年
５月30日コロナ社発行「非鉄金属材料」26頁など
に夫々記載されていて周知である。
気化脱出する成分を含有して圧粉成形体の焼結に
当つて炭素粉末中に装入し、あるいは金属ケース
内に入れ蓋を施して気化脱出を低減することは、
本出願人による特公昭27−2956号公報、昭和
39年７月５日日刊工業新聞社発行、粉末治金技術
協会編「粉末治金技術講座」第８巻135頁、昭
和42年６月１日技術書院発行、粉体粉末治金協会
編「焼結機械部品の設計要覧」47頁、昭和46年
５月30日コロナ社発行「非鉄金属材料」26頁など
に夫々記載されていて周知である。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
で創案されたものであつて、鉄粉70〜30重量部に
対しCu59wt％以上とPb、Sn、Al、Feの何れか
１種またま２種以上を夫々１％以下の範囲で含有
すると共に22〜38.5wt％のZnを含有した黄銅粉
末30〜70重量部を添加混合したものを圧縮成形し
てから焼結処理することを提案する。なおこのも
の100重量部に対し３〜７重量部の銅粉又は３〜
20重量部の青銅粉の何れか一方又は双方と０〜６
重量部の黒鉛粉又は０〜３重量部のモリブデン又
は二硫化モリブデンの何れか一方又は双方とを混
合し成形焼結することができる。
で創案されたものであつて、鉄粉70〜30重量部に
対しCu59wt％以上とPb、Sn、Al、Feの何れか
１種またま２種以上を夫々１％以下の範囲で含有
すると共に22〜38.5wt％のZnを含有した黄銅粉
末30〜70重量部を添加混合したものを圧縮成形し
てから焼結処理することを提案する。なおこのも
の100重量部に対し３〜７重量部の銅粉又は３〜
20重量部の青銅粉の何れか一方又は双方と０〜６
重量部の黒鉛粉又は０〜３重量部のモリブデン又
は二硫化モリブデンの何れか一方又は双方とを混
合し成形焼結することができる。
即ち斯かる本発明について更に説明すると、本
発明者は上記したような技術構想に立脚して鉄、
銅及び悪鉛の如きを用いた各種焼結合金について
仔細な検討をなした結果、その銅及び亜鉛を単体
とし配合した場合とそれを合金とした黄銅として
利用した場合においては焼結時の挙動を異にする
ことを発見した。蓋しこの黄銅は一般的にwt％
（以下単に％という）でCu：59〜88％、Pb、Sn、
Al、Feの何れか１種又は２種以上を夫々１％以
下の範囲で含有し残部がZnの組成を有し（Zn一
般的に10〜39％）たものであつて、このような範
囲内においても夫々の成分％範囲が種々に異なる
ことによりそれなりに異なつた特性が得られると
しても、斯かる黄銅は何れにしても銅単体の場合
よりは相当に低いものとなる。然して上記のよう
に鉄、銅、亜鉛の各粉末を配合した場合にはZn
が約420℃適度のような比較的低融点ものである
のに対し、Cuは1083℃、Feは1539℃と夫々に融
点が高く、このような３種の金属粉末を単に混合
成形し焼結させてもZnの偏析の如きを発生して
Zn含有量の高いβ相の如きを形成することがあ
ると共にZn単体として添加混合した場合は固よ
り黄銅として添加した場合においてもそのZn分
が気散して黄銅を添加したことによる後述するよ
うな特性が得れないこととなり好ましい軸材など
とのなじみ性その他に欠けるものとならざるを得
ないのに対し、そのCuとZnとを一旦合金化させ
て得られるZn：22〜38.5％の黄銅粉末を主体とし
て用いることにより好ましい軸受性能が得られ
る。なこのようにZn分が高目の黄銅粉末を用い
る場合において焼結時にZnが気散するから上述
した従来からの周知技術に従い鉄箱内にパツク
し、あるいは本炭粉中にパツクするが、更にこの
Fe粉との混合物に銅粉を３〜７％か青銅粉を３
〜20％添加してZnの気散を防止する。このもの
の焼結温度については一般的にFe系焼結金属に
おいて採用される1100℃前後より相当に低い温度
で焼結せしめられるだけでなしにその焼結時に黄
銅成分の一部が鉄と共晶して黄銅−鉄の合金組成
を作ることとなり、特にこのような黄銅−鉄の合
金組成によつて鉄粒子表面を被覆する傾向が認め
られて相当量の鉄粉を配合したものにおいても黄
銅焼結合金に近い色彩、感覚を呈することとなつ
て組成が均一で、鉄−銅焼結品において不可避的
な偏析などを見ることのない焼結合金を得しめ
る。このように均一で偏析がないと共に適切に
Znの気散を防止し、Fe粒子表面を黄銅−鉄の合
金で被覆したような組成のものは充分な耐食性を
示すことは明らかであり、又Fe粒子が中核に存
在し、それが黄銅質合金で被覆された本発明のも
のは従来の鉄系焼結合金と同等ないしそれ以上の
機械的強度を有することとなる。しかも前記のよ
うにZnを22％以上含有した黄銅粉の溶融焼結被
覆層によつて摩擦係数を小とし、連続回転時にお
ける温度上昇を小ならしめ、軸材等に対するなじ
みも好ましいものとして得られる。
発明者は上記したような技術構想に立脚して鉄、
銅及び悪鉛の如きを用いた各種焼結合金について
仔細な検討をなした結果、その銅及び亜鉛を単体
とし配合した場合とそれを合金とした黄銅として
利用した場合においては焼結時の挙動を異にする
ことを発見した。蓋しこの黄銅は一般的にwt％
（以下単に％という）でCu：59〜88％、Pb、Sn、
Al、Feの何れか１種又は２種以上を夫々１％以
下の範囲で含有し残部がZnの組成を有し（Zn一
般的に10〜39％）たものであつて、このような範
囲内においても夫々の成分％範囲が種々に異なる
ことによりそれなりに異なつた特性が得られると
しても、斯かる黄銅は何れにしても銅単体の場合
よりは相当に低いものとなる。然して上記のよう
に鉄、銅、亜鉛の各粉末を配合した場合にはZn
が約420℃適度のような比較的低融点ものである
のに対し、Cuは1083℃、Feは1539℃と夫々に融
点が高く、このような３種の金属粉末を単に混合
成形し焼結させてもZnの偏析の如きを発生して
Zn含有量の高いβ相の如きを形成することがあ
ると共にZn単体として添加混合した場合は固よ
り黄銅として添加した場合においてもそのZn分
が気散して黄銅を添加したことによる後述するよ
うな特性が得れないこととなり好ましい軸材など
とのなじみ性その他に欠けるものとならざるを得
ないのに対し、そのCuとZnとを一旦合金化させ
て得られるZn：22〜38.5％の黄銅粉末を主体とし
て用いることにより好ましい軸受性能が得られ
る。なこのようにZn分が高目の黄銅粉末を用い
る場合において焼結時にZnが気散するから上述
した従来からの周知技術に従い鉄箱内にパツク
し、あるいは本炭粉中にパツクするが、更にこの
Fe粉との混合物に銅粉を３〜７％か青銅粉を３
〜20％添加してZnの気散を防止する。このもの
の焼結温度については一般的にFe系焼結金属に
おいて採用される1100℃前後より相当に低い温度
で焼結せしめられるだけでなしにその焼結時に黄
銅成分の一部が鉄と共晶して黄銅−鉄の合金組成
を作ることとなり、特にこのような黄銅−鉄の合
金組成によつて鉄粒子表面を被覆する傾向が認め
られて相当量の鉄粉を配合したものにおいても黄
銅焼結合金に近い色彩、感覚を呈することとなつ
て組成が均一で、鉄−銅焼結品において不可避的
な偏析などを見ることのない焼結合金を得しめ
る。このように均一で偏析がないと共に適切に
Znの気散を防止し、Fe粒子表面を黄銅−鉄の合
金で被覆したような組成のものは充分な耐食性を
示すことは明らかであり、又Fe粒子が中核に存
在し、それが黄銅質合金で被覆された本発明のも
のは従来の鉄系焼結合金と同等ないしそれ以上の
機械的強度を有することとなる。しかも前記のよ
うにZnを22％以上含有した黄銅粉の溶融焼結被
覆層によつて摩擦係数を小とし、連続回転時にお
ける温度上昇を小ならしめ、軸材等に対するなじ
みも好ましいものとして得られる。
前記黄銅粉末におけるZn量については22％以
上38.5％以下とする。即ちZnが22％未満の黄銅粉
を用いた場合においては摩擦係数が大となる傾向
が認められ、又高荷重、高PV値条件下における
回転での温度上昇が従来の鉄−銅系軸受に近いも
のとなる。しかもこのようにZnの少ない黄銅は
当然に高価であつてコストアツプとなる。これに
対しZnが39％を超えるようなZn分の高い黄銅粉
を用いた場合においてはやはり摩擦係数が高くな
り、又特に焼入れなしの軸材に対しては疵を与え
る可能性があり高速回転、高荷重回転時において
はやはり温度上昇が認められる。Znが22〜38.5％
程度の範囲内である黄銅粉はそのZnおよびCu分
が鉄粉に対し好ましいバランスを採るものの如く
で、摩擦係数の低下と回転時における温度上昇の
低減を有効に図らしめ、しかも比較的低コスト目
的の製品を得しめる。
上38.5％以下とする。即ちZnが22％未満の黄銅粉
を用いた場合においては摩擦係数が大となる傾向
が認められ、又高荷重、高PV値条件下における
回転での温度上昇が従来の鉄−銅系軸受に近いも
のとなる。しかもこのようにZnの少ない黄銅は
当然に高価であつてコストアツプとなる。これに
対しZnが39％を超えるようなZn分の高い黄銅粉
を用いた場合においてはやはり摩擦係数が高くな
り、又特に焼入れなしの軸材に対しては疵を与え
る可能性があり高速回転、高荷重回転時において
はやはり温度上昇が認められる。Znが22〜38.5％
程度の範囲内である黄銅粉はそのZnおよびCu分
が鉄粉に対し好ましいバランスを採るものの如く
で、摩擦係数の低下と回転時における温度上昇の
低減を有効に図らしめ、しかも比較的低コスト目
的の製品を得しめる。
Fe粉末と前記黄銅粉末との配合割合について
は黄銅粉末を重量部（以下単に部という）で30〜
70部に対しFe粉末70〜30部の範囲内で適宜に変
えて実施することができる。即ち黄銅粉末が30部
未満でFe粉末が70部を超える場合には単なる鉄
系焼結体に近いようなものとなつて黄銅との合金
層を充分に得られないことから前記した本発明の
特性を有効に得ることができない。又黄銅粉末が
70部を超え、Fe粉末が30部未満のようなことで
は前記したようなFe粒子による中核的作用が得
られず、その機械的強度等が劣ることとなる。こ
の鉄粉と黄銅粉末を混合したものを圧粉成形して
焼結する際のZn分の気散を防止するには前述し
た周知技術に従い炭素粉末中に装入し、あるいは
鉄箱中に収容するが、このようにしても黄銅中の
Zn分がそれなりに高い条件下ではZn蒸気圧も高
くなつてなお不充分であり、（例えばZnが20％の
黄銅30％の黄銅とでは同じ温度条件で蒸気圧が３
倍前後となる。）好ましくは該混合粉100部に対し
て少なくとも３部の銅粉又は青銅粉を添加するこ
とが必要であつて、それによつて焼結時のZn分
気散を適切に防止することができる。それらの上
限については銅粉は７部、青銅粉は20部であつ
て、これらの限度を超えて添加することは経済的
でないと共にCu分が高くなつてその機械的強度
などの低下する傾向がある。
は黄銅粉末を重量部（以下単に部という）で30〜
70部に対しFe粉末70〜30部の範囲内で適宜に変
えて実施することができる。即ち黄銅粉末が30部
未満でFe粉末が70部を超える場合には単なる鉄
系焼結体に近いようなものとなつて黄銅との合金
層を充分に得られないことから前記した本発明の
特性を有効に得ることができない。又黄銅粉末が
70部を超え、Fe粉末が30部未満のようなことで
は前記したようなFe粒子による中核的作用が得
られず、その機械的強度等が劣ることとなる。こ
の鉄粉と黄銅粉末を混合したものを圧粉成形して
焼結する際のZn分の気散を防止するには前述し
た周知技術に従い炭素粉末中に装入し、あるいは
鉄箱中に収容するが、このようにしても黄銅中の
Zn分がそれなりに高い条件下ではZn蒸気圧も高
くなつてなお不充分であり、（例えばZnが20％の
黄銅30％の黄銅とでは同じ温度条件で蒸気圧が３
倍前後となる。）好ましくは該混合粉100部に対し
て少なくとも３部の銅粉又は青銅粉を添加するこ
とが必要であつて、それによつて焼結時のZn分
気散を適切に防止することができる。それらの上
限については銅粉は７部、青銅粉は20部であつ
て、これらの限度を超えて添加することは経済的
でないと共にCu分が高くなつてその機械的強度
などの低下する傾向がある。
焼結温度については上記したような範囲内での
黄銅粉末配合量如何によつてそれなりに調整すべ
きであり、例えば黄銅粉末が30％の場合（鉄粉が
70％）のような場合には約900℃前後であり、又
この黄銅粉末が70％（鉄粉が30％）のような場合
には820℃程度を採用することが上記したような
本発明の特性を有効に発揮する所以であり、それ
らの間の中間的配合関係の場合にはその程度に応
じて焼結温度を調整し操業する。
黄銅粉末配合量如何によつてそれなりに調整すべ
きであり、例えば黄銅粉末が30％の場合（鉄粉が
70％）のような場合には約900℃前後であり、又
この黄銅粉末が70％（鉄粉が30％）のような場合
には820℃程度を採用することが上記したような
本発明の特性を有効に発揮する所以であり、それ
らの間の中間的配合関係の場合にはその程度に応
じて焼結温度を調整し操業する。
又上記したような主体粉末100部に対し場合に
よつては黒鉛質粉末を６部以下、モリブデン又は
二硫化モリブデン粉末を３部以下の範囲で添加す
ることによりその潤滑性能をより改善することが
できる。
よつては黒鉛質粉末を６部以下、モリブデン又は
二硫化モリブデン粉末を３部以下の範囲で添加す
ることによりその潤滑性能をより改善することが
できる。
本発明によるものの具体的な製造例について説
明すると以下の如くである。
明すると以下の如くである。
製造例 １
Cu：60.5％、Zn：38.5％で残部がPb、Sn、Al、
Reが夫々0.5％以下と不可避不純物より成る黄銅
鋳物を溶融してから噴霧処理し得られた黄銅粉末
の60〜350メツシユのものと150〜250メツシユの
鉄粉を準備し、これらの等量に配合したものを用
いて外径10mm、内径４mmで、高さが８mmの軸受材
に成形し、これを鉄製容器内に装入すると共に蓋
を施し850℃で還元性雰囲気を用いて焼結した。
Reが夫々0.5％以下と不可避不純物より成る黄銅
鋳物を溶融してから噴霧処理し得られた黄銅粉末
の60〜350メツシユのものと150〜250メツシユの
鉄粉を準備し、これらの等量に配合したものを用
いて外径10mm、内径４mmで、高さが８mmの軸受材
に成形し、これを鉄製容器内に装入すると共に蓋
を施し850℃で還元性雰囲気を用いて焼結した。
製造例 ２
Cu：69％程度で、Znが29.3％の黄銅粉及び鉄
粉を用い、黄銅粉50％、鉄粉48％、黒鉛粉末２％
の割合で配合したものを製造例１と同じに成形
し、且つ同じに焼結された。
粉を用い、黄銅粉50％、鉄粉48％、黒鉛粉末２％
の割合で配合したものを製造例１と同じに成形
し、且つ同じに焼結された。
製造例 ３
Cu：77％前後で、Znが22.1％で60メツシユ以
下の黄銅粉と80メツシユ以下の市販鉄粉とを準備
し、これらを50％：50％の割合で配合したものを
製造例１におけると同じ寸法形状に成形し、同様
に焼結させた。
下の黄銅粉と80メツシユ以下の市販鉄粉とを準備
し、これらを50％：50％の割合で配合したものを
製造例１におけると同じ寸法形状に成形し、同様
に焼結させた。
又上記したような本発明製造例のものに対し、
別にFe系焼結合金として鉄粉90％に銅粉10％と
して配合成形したものを1050℃で焼結した比較例
１および銅粉90％に錫粉10％の割合で配合したも
のを成形し、製造例１と同じに鉄箱内に入れて
800℃で焼結させた比較例２のものを準備し、更
にCu：87.2％、Zn：12.2％の一般に丹銅と称され
る低亜鉛黄銅粉の60メツシユ以下のものと、80メ
ツシユ以下の鉄粉を等量に配合し、製造例１と同
じに成形し焼結したものを比較例３として準備し
た。
別にFe系焼結合金として鉄粉90％に銅粉10％と
して配合成形したものを1050℃で焼結した比較例
１および銅粉90％に錫粉10％の割合で配合したも
のを成形し、製造例１と同じに鉄箱内に入れて
800℃で焼結させた比較例２のものを準備し、更
にCu：87.2％、Zn：12.2％の一般に丹銅と称され
る低亜鉛黄銅粉の60メツシユ以下のものと、80メ
ツシユ以下の鉄粉を等量に配合し、製造例１と同
じに成形し焼結したものを比較例３として準備し
た。
又これらの本発明による製造例および各比較例
による焼結合金に対しては夫々同じタービン油系
の潤滑油を含浸させたものについてその軸受性能
を試験測定した結果は次の第１図に示す通りであ
り、本発明によるものが荷重15Kg／mm2以上、PV
値1000以上において従来の銅系軸受（比較例２）
や比較例３のものよりも軸受性能の改善を得てい
ることが確認され、勿論鉄系のもの（比較例１）
よりも全領域に亘つて好ましい特性のものである
ことを知つた。
による焼結合金に対しては夫々同じタービン油系
の潤滑油を含浸させたものについてその軸受性能
を試験測定した結果は次の第１図に示す通りであ
り、本発明によるものが荷重15Kg／mm2以上、PV
値1000以上において従来の銅系軸受（比較例２）
や比較例３のものよりも軸受性能の改善を得てい
ることが確認され、勿論鉄系のもの（比較例１）
よりも全領域に亘つて好ましい特性のものである
ことを知つた。
又上記したような本発明製造例及び比較例のも
のについてその機械的強度を検討し、即ち圧縮成
形、焼結後の気孔率を種々に調整したものについ
てその圧環強度を測定した結果は本発明によるも
のが気孔率10％で25〜29Kg／mm2、15％で20〜24.5
Kg／mm2、20％で15.5〜19.5Kg／mm2、25％でも11.5
〜14Kg／mm2であつて、比較例２のものに略準じた
機械的強度を有しており、同じくFe50％と黄銅
50％（但しZnが12.2％の丹銅）を用いて得られる
比較例３のものの気孔率10％で23.1Kg／mm2、15％
で17.8Kg／mm2、20％で113.0Kg／mm2、25％で9.3
Kg／mm2に比すれば、夫々３〜6.5Kg／mm2程度の相
当に高強度のものであることが確認された。
のについてその機械的強度を検討し、即ち圧縮成
形、焼結後の気孔率を種々に調整したものについ
てその圧環強度を測定した結果は本発明によるも
のが気孔率10％で25〜29Kg／mm2、15％で20〜24.5
Kg／mm2、20％で15.5〜19.5Kg／mm2、25％でも11.5
〜14Kg／mm2であつて、比較例２のものに略準じた
機械的強度を有しており、同じくFe50％と黄銅
50％（但しZnが12.2％の丹銅）を用いて得られる
比較例３のものの気孔率10％で23.1Kg／mm2、15％
で17.8Kg／mm2、20％で113.0Kg／mm2、25％で9.3
Kg／mm2に比すれば、夫々３〜6.5Kg／mm2程度の相
当に高強度のものであることが確認された。
なお本発明者等は上記した黄銅粉末として、別
に次のような成分組成のものについて夫々検討し
たが、何れも同様な結果を得ることができた。
に次のような成分組成のものについて夫々検討し
たが、何れも同様な結果を得ることができた。
製造例２と製造例３との間の成分組成である
Cu：73〜88％、Zn：22〜27％、Pb：0.5％以
下、Sn、Al、Feの合計値が1.0％以下。
Cu：73〜88％、Zn：22〜27％、Pb：0.5％以
下、Sn、Al、Feの合計値が1.0％以下。
製造例１と製造例２との間の成分組成をもつ
Cu：65〜70％、Zn：30〜35％、Pb：0.5〜３
％、Sn：１％以下、Al：0.5％以下、Fe：0.8
％以下。
Cu：65〜70％、Zn：30〜35％、Pb：0.5〜３
％、Sn：１％以下、Al：0.5％以下、Fe：0.8
％以下。
又その製品としても上記したような範囲内でそ
の配合比および成形密度、焼結温度を適宜に変更
することにより歯車や電動機部品、バルブ材など
の各種機械部品を製造することができる。
の配合比および成形密度、焼結温度を適宜に変更
することにより歯車や電動機部品、バルブ材など
の各種機械部品を製造することができる。
以上説明したような本発明によるときはZnが
22〜38.5％である黄銅粉30〜70重量部と鉄粉70〜
30重量部とを配合した原料粉を用いこれを圧粉成
形して焼結するとにより摩擦係数が小で連続回転
条件においても温度上昇が少なく、軸材などに対
するなじみや耐食性において従来の銅系焼結合金
と同等ないしそれ以上であり、しかもその機械的
強度においては従来の鉄系焼結合金に準ずる優れ
た特質性を有する新規な焼結合金を低コスト且つ
的確に提供し得るものであり、その圧縮成形に当
つても従来の鉄系焼結合金の場合より金型の摩耗
が少ないなどの特質を有するものであつて、工業
的にその効果の大きい発明である。
22〜38.5％である黄銅粉30〜70重量部と鉄粉70〜
30重量部とを配合した原料粉を用いこれを圧粉成
形して焼結するとにより摩擦係数が小で連続回転
条件においても温度上昇が少なく、軸材などに対
するなじみや耐食性において従来の銅系焼結合金
と同等ないしそれ以上であり、しかもその機械的
強度においては従来の鉄系焼結合金に準ずる優れ
た特質性を有する新規な焼結合金を低コスト且つ
的確に提供し得るものであり、その圧縮成形に当
つても従来の鉄系焼結合金の場合より金型の摩耗
が少ないなどの特質を有するものであつて、工業
的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第１図は本発明による焼結合金についての軸
受性能を従来法による比較例と共に測定した結果
を示す図表である。
て、第１図は本発明による焼結合金についての軸
受性能を従来法による比較例と共に測定した結果
を示す図表である。
Claims (1)
- １ Cu：59％以上を含有し、且つPb、Sn、Al、
Feの何れか１種又は２種以上を夫々１％以下の
範囲で含有すると共に22〜38.5％のZnを含有した
黄銅粉末30〜70重量部と鉄粉70〜30重量部とを配
合したものを圧縮成形してから焼結処理すること
を特徴とする焼結合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13186987A JPS6324040A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 焼結合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13186987A JPS6324040A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 焼結合金の製造法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17249679A Division JPS5696001A (en) | 1979-12-22 | 1979-12-29 | Sintered alloy |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6324040A JPS6324040A (ja) | 1988-02-01 |
| JPH0146580B2 true JPH0146580B2 (ja) | 1989-10-09 |
Family
ID=15068036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13186987A Granted JPS6324040A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 焼結合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6324040A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651554A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-09 | Shiyooraito:Kk | Machine parts obtained by powder metallurgical method |
-
1987
- 1987-05-29 JP JP13186987A patent/JPS6324040A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6324040A (ja) | 1988-02-01 |
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