JPH0141716B2 - - Google Patents
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- JPH0141716B2 JPH0141716B2 JP14651880A JP14651880A JPH0141716B2 JP H0141716 B2 JPH0141716 B2 JP H0141716B2 JP 14651880 A JP14651880 A JP 14651880A JP 14651880 A JP14651880 A JP 14651880A JP H0141716 B2 JPH0141716 B2 JP H0141716B2
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Landscapes
- Dry Shavers And Clippers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は母材の外刃体電着形成面を陽極板に対
して逆向きにセツトした上、電鋳加工を行なう外
刃体の製造方法に関するものである。
して逆向きにセツトした上、電鋳加工を行なう外
刃体の製造方法に関するものである。
従来のドーム形状の回転タイプ、或いは山形に
曲げ加工後、電着を施す往復タイプの外刃体は第
１図に示す如く、実質的な純厚は頂上部の有効パ
ターン部１が最も厚く外刃体を固定するベタ端部
２に行くに従つて薄くなつていた。これは第２図
の電鋳加工方法を用いたもので、第２図に示す如
く、電鋳加工する際に母型３の外刃体形成面を、
陽極板４に向けている為、陽極板４と最も近い頂
上部に電流が集中し頂上部が最も厚くなる。この
外刃体の欠点を列挙すると第１に外刃体を外枠、
補強板に取り付ける部分のベタ端部２が最も薄い
為振動によりこの部分より破損が発生する。又、
ベタ端部２を破損しない迄の厚みを得ようとする
と有効パターン部１の筋骨を必要以上に厚くしな
ければならず開孔率の低下と深剃り出来ない欠点
をも有していた。
曲げ加工後、電着を施す往復タイプの外刃体は第
１図に示す如く、実質的な純厚は頂上部の有効パ
ターン部１が最も厚く外刃体を固定するベタ端部
２に行くに従つて薄くなつていた。これは第２図
の電鋳加工方法を用いたもので、第２図に示す如
く、電鋳加工する際に母型３の外刃体形成面を、
陽極板４に向けている為、陽極板４と最も近い頂
上部に電流が集中し頂上部が最も厚くなる。この
外刃体の欠点を列挙すると第１に外刃体を外枠、
補強板に取り付ける部分のベタ端部２が最も薄い
為振動によりこの部分より破損が発生する。又、
ベタ端部２を破損しない迄の厚みを得ようとする
と有効パターン部１の筋骨を必要以上に厚くしな
ければならず開孔率の低下と深剃り出来ない欠点
をも有していた。
本発明はかかる欠点を除去したもので外刃体の
電着純厚みを全体に均一化を図り、優れた切れ味
強度の外刃体を提供することを目的としたもの
で、その要旨は、外表面に外刃穴模様に対応して
パターニングされたレジスト膜が形成され外刃頂
上部に相当する母型頂上部分が突出された断面略
Ｖ字型の導電部材からなる電鋳母型を用意し、前
記電鋳母型は前記頂上部分が陽極板から遠く且つ
外刃固定端部に相当する母型端部の各々が前記陽
極板に近くしかも陽極板の垂直軸に対し対称状に
配置され、前記電鋳母型が陰極板として電鋳加工
されることを特徴とする電気カミソリの外刃体の
製造方法である。
電着純厚みを全体に均一化を図り、優れた切れ味
強度の外刃体を提供することを目的としたもの
で、その要旨は、外表面に外刃穴模様に対応して
パターニングされたレジスト膜が形成され外刃頂
上部に相当する母型頂上部分が突出された断面略
Ｖ字型の導電部材からなる電鋳母型を用意し、前
記電鋳母型は前記頂上部分が陽極板から遠く且つ
外刃固定端部に相当する母型端部の各々が前記陽
極板に近くしかも陽極板の垂直軸に対し対称状に
配置され、前記電鋳母型が陰極板として電鋳加工
されることを特徴とする電気カミソリの外刃体の
製造方法である。
以下本発明を実施例に基づいて詳述する。
第３図は本発明の電鋳加工を示す一実施例を示
す要部の断面図である。電鋳する際、母型３を保
持する治具である引掛５にセツトする。セツトの
際、外刃電着形成面を陽極板４に対して逆向きに
する。即ち第３図の如く母型３断面略Ｖ字型とな
り外表面に外刃穴模様に対応してレジスト膜３ｂ
がパターニングされている。母型頂上部３ｄが陽
極板から遠く、母型端部３ｅ，３ｅが陽極板４に
近く、しかも各々の母型端部３ｅ，３ｅが陽極板
４の垂直軸ａに対し対称状に配置されている。
す要部の断面図である。電鋳する際、母型３を保
持する治具である引掛５にセツトする。セツトの
際、外刃電着形成面を陽極板４に対して逆向きに
する。即ち第３図の如く母型３断面略Ｖ字型とな
り外表面に外刃穴模様に対応してレジスト膜３ｂ
がパターニングされている。母型頂上部３ｄが陽
極板から遠く、母型端部３ｅ，３ｅが陽極板４に
近く、しかも各々の母型端部３ｅ，３ｅが陽極板
４の垂直軸ａに対し対称状に配置されている。
このように、陽極板４に対し陰極板である母型
３を逆向きに引掛５にセツトすることにより電流
は母型端部３ｅ，３ｅに集中し母型端部は厚くな
る。又、母型頂上部３ｄに関しては外刃体電着形
成面が外側にふくらんでいる為に僅かに集中する
が、母型３が陽極板４に対し裏面にセツトされて
いる為、母型端部３ｅより純厚みは厚くなること
はなく、母型端部３ｅから母型頂上部３ｄにかけ
て純厚みは、ほぼ同等の良好な厚みを示す結果が
得られる。
３を逆向きに引掛５にセツトすることにより電流
は母型端部３ｅ，３ｅに集中し母型端部は厚くな
る。又、母型頂上部３ｄに関しては外刃体電着形
成面が外側にふくらんでいる為に僅かに集中する
が、母型３が陽極板４に対し裏面にセツトされて
いる為、母型端部３ｅより純厚みは厚くなること
はなく、母型端部３ｅから母型頂上部３ｄにかけ
て純厚みは、ほぼ同等の良好な厚みを示す結果が
得られる。
本発明の具体例について、詳述する。第３図の
様な電着装置を電鋳浴中にセツトする。電鋳浴
は、スルフアミン酸ニツケル550〜700ｇ／とス
ルフアミン酸コバルト９〜30ｇ／を有する浴
で、浴温度を55〜70℃、浴PHを3.5〜4.5として、
ニツケル−コバルト合金の電鋳外刃を得るように
した。
様な電着装置を電鋳浴中にセツトする。電鋳浴
は、スルフアミン酸ニツケル550〜700ｇ／とス
ルフアミン酸コバルト９〜30ｇ／を有する浴
で、浴温度を55〜70℃、浴PHを3.5〜4.5として、
ニツケル−コバルト合金の電鋳外刃を得るように
した。
ここで、第３図における陽極板４と、母型３に
おける外刃のベタ端部７形成部付近の母型端部３
ｅとの距離を示す極間距離ｆ、及び電鋳時の電流
密度とが、電鋳された外刃内での場所の違いに
よる厚み差に大きく影響してくる。
おける外刃のベタ端部７形成部付近の母型端部３
ｅとの距離を示す極間距離ｆ、及び電鋳時の電流
密度とが、電鋳された外刃内での場所の違いに
よる厚み差に大きく影響してくる。
第５図は、電流密度を1.5A／ｄm2に保つた状
態で極間距離ｆと、外刃のベタ端部７−外刃頂上
部６の厚み差ｔの関係図で、外刃頂上部６の厚み
を70μとした場合を示す。
態で極間距離ｆと、外刃のベタ端部７−外刃頂上
部６の厚み差ｔの関係図で、外刃頂上部６の厚み
を70μとした場合を示す。
第６図は、極間距離ｆを変化させるとともに電
流密度を変化させた時、外刃ベタ端部７−外刃
頂上部６との厚み差ｔの関係図で、外刃頂上部６
の厚みを70μとした場合を示す。
流密度を変化させた時、外刃ベタ端部７−外刃
頂上部６との厚み差ｔの関係図で、外刃頂上部６
の厚みを70μとした場合を示す。
さて、外刃頂上部６の厚みを70μとした外刃の
場合、外刃の強度、切れ味の関係から、外刃ベタ
端部７の外刃頂上部６との厚み差ｔは、実験の結
果15μ以下の場合に使用可能となる。
場合、外刃の強度、切れ味の関係から、外刃ベタ
端部７の外刃頂上部６との厚み差ｔは、実験の結
果15μ以下の場合に使用可能となる。
一方、第５図の如く、極間距離ｆを６〜20cmま
で変化させた結果、上記ｆが約10cmに於いて所望
する厚み差15μを得た。更に、極間距離を広げる
ことにより厚み差バラツキは更に改善され、20cm
に於いては約5μまでになり、初期の期待どおり
であつた。
で変化させた結果、上記ｆが約10cmに於いて所望
する厚み差15μを得た。更に、極間距離を広げる
ことにより厚み差バラツキは更に改善され、20cm
に於いては約5μまでになり、初期の期待どおり
であつた。
第６図は、極間距離ｆを、10cm、15cm、20cmと
各々の距離に固定した状態で電流密度を変化さ
れて外刃の前記の厚み差ｔを調べた場合を示す。
その結果、電流密度を少なくする程、外刃の前
記の厚み差ｔは少なくなる。例えば極間距離ｆが
10cmでは1.7A／ｄm2、20cmでは3.6A／ｄm2で、
外刃の厚み差が15μ以内で製造することができ
る。
各々の距離に固定した状態で電流密度を変化さ
れて外刃の前記の厚み差ｔを調べた場合を示す。
その結果、電流密度を少なくする程、外刃の前
記の厚み差ｔは少なくなる。例えば極間距離ｆが
10cmでは1.7A／ｄm2、20cmでは3.6A／ｄm2で、
外刃の厚み差が15μ以内で製造することができ
る。
以上の結果を基に出願人では種々の外刃への対
応を図る中、剃り味、強度を保つ為に厚みのバラ
ツキ使用範囲を10μにおさえている。その時の加
工条件は極間距離ｆを15cmとすると共に電流密度
を1.5A／ｄm2〜3.0A／ｄm2に変化させ目的を
達成している。この範囲を選択する理由としては
極間距離ｆを20cmにこの距離を取つた時、メツキ
液量の増加とスペースの増加があること、
1.5A／ｄm2以下の場合電着時間が非常に長くな
り生産効率の低下を期たすことにある。
応を図る中、剃り味、強度を保つ為に厚みのバラ
ツキ使用範囲を10μにおさえている。その時の加
工条件は極間距離ｆを15cmとすると共に電流密度
を1.5A／ｄm2〜3.0A／ｄm2に変化させ目的を
達成している。この範囲を選択する理由としては
極間距離ｆを20cmにこの距離を取つた時、メツキ
液量の増加とスペースの増加があること、
1.5A／ｄm2以下の場合電着時間が非常に長くな
り生産効率の低下を期たすことにある。
なお、第３図において、母型３は３ａは基板で
黄銅、アルミニウム等の導電部材からなり、３ｂ
は外刃穴模様に対応してパターニングされたレジ
スト膜で、３ｃはレジスト膜３ｂの存在しない部
分であつて陽極板４より電着物であるニツケル、
ニツケル−コバルト合金が電着されて第４図のよ
うな外刃が形成される部分である。なお、この母
型を製作するには通常、平板の基板３ａの表面に
薄膜の合成樹脂のレジスト膜３ｂをパターニング
しておいてから、基板３ａをプレス加工により、
例えば第３図のような屈曲形状に形成するもので
ある。
黄銅、アルミニウム等の導電部材からなり、３ｂ
は外刃穴模様に対応してパターニングされたレジ
スト膜で、３ｃはレジスト膜３ｂの存在しない部
分であつて陽極板４より電着物であるニツケル、
ニツケル−コバルト合金が電着されて第４図のよ
うな外刃が形成される部分である。なお、この母
型を製作するには通常、平板の基板３ａの表面に
薄膜の合成樹脂のレジスト膜３ｂをパターニング
しておいてから、基板３ａをプレス加工により、
例えば第３図のような屈曲形状に形成するもので
ある。
以上詳述した様に本発明は陽極板に対し断面略
Ｖ字型母型３の外刃体の電着形成面を逆向きにセ
ツトすることにより電着品である外刃頂上部６で
ある有効パターン部とベタ端部７の純厚みを均一
化した外刃体の製造が可能となる。その結果、本
発明による外刃体は全面にわたり高い開孔率を示
す。又、従来見られた頂上部のみ厚くなる欠点が
なくなる効果と相重なり優れたヒゲ剃り効果を示
す。又別の効果として、ベタ端部７の厚みが従来
に比較して厚くなる為、外刃体の強度が増し破損
の防止を図ることが可能となるばかりか、外刃体
補強板の使用を廃止することも可能となる。電鋳
金属はNiやNi−Co合金等に有効である。又、母
型端部３ｅ，３ｅを陽極板４の垂直軸ａに対し対
称状に配置したことから、外刃体の外刃固定端部
のベタ端部７と７の厚さがほぼ等しくなり、外刃
枠への取付強度が安定する。
Ｖ字型母型３の外刃体の電着形成面を逆向きにセ
ツトすることにより電着品である外刃頂上部６で
ある有効パターン部とベタ端部７の純厚みを均一
化した外刃体の製造が可能となる。その結果、本
発明による外刃体は全面にわたり高い開孔率を示
す。又、従来見られた頂上部のみ厚くなる欠点が
なくなる効果と相重なり優れたヒゲ剃り効果を示
す。又別の効果として、ベタ端部７の厚みが従来
に比較して厚くなる為、外刃体の強度が増し破損
の防止を図ることが可能となるばかりか、外刃体
補強板の使用を廃止することも可能となる。電鋳
金属はNiやNi−Co合金等に有効である。又、母
型端部３ｅ，３ｅを陽極板４の垂直軸ａに対し対
称状に配置したことから、外刃体の外刃固定端部
のベタ端部７と７の厚さがほぼ等しくなり、外刃
枠への取付強度が安定する。
本発明による外刃体の加工方法は回転式、往復
式のどちらにも適用できる優れたものである。
又、母型の屈曲は実施例にとどまることなく、波
型の頂部（言わゆる２山刃、３山刃等）にしても
よいものである。
式のどちらにも適用できる優れたものである。
又、母型の屈曲は実施例にとどまることなく、波
型の頂部（言わゆる２山刃、３山刃等）にしても
よいものである。
第１図 従来の外刃体の断面図、第２図 従来
の外刃体の電鋳方法図、第３図 本発明の外刃体
電鋳方法図、第４図 本発明による外刃体断面
図、第５図は、極間距離ｆと、外刃の厚み差ｔと
の関係図、第６図は電流密度と外刃の厚み差ｔ
との関係図である。 １……有効パターン部、２……ベタ端部、３…
…母型、３ｂ……母型のレジスト膜、３ｄ……母
型頂上部、３ｅ……母型端部、４……陽極板、５
……引掛、６……外刃頂上部、７……ベタ端部、
ａ……陽極板の垂直軸。
の外刃体の電鋳方法図、第３図 本発明の外刃体
電鋳方法図、第４図 本発明による外刃体断面
図、第５図は、極間距離ｆと、外刃の厚み差ｔと
の関係図、第６図は電流密度と外刃の厚み差ｔ
との関係図である。 １……有効パターン部、２……ベタ端部、３…
…母型、３ｂ……母型のレジスト膜、３ｄ……母
型頂上部、３ｅ……母型端部、４……陽極板、５
……引掛、６……外刃頂上部、７……ベタ端部、
ａ……陽極板の垂直軸。
Claims (1)
- １ 外表面に外刃穴模様に対応してパターニング
されたレジスト膜が形成され外刃頂上部に相当す
る母型頂上部分が突出された断面略Ｖ字型の導電
部材からなる電鋳母型を用意し、前記電鋳母型は
前記頂上部分が陽極板から遠く且つ外刃固定端部
に相当する母型端部の各々が前記陽極板に近く、
しかも陽極板の垂直軸に対し対称状に配置され、
前記電鋳母型が陰極板として電鋳加工されること
を特徴とする電気カミソリの外刃体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14651880A JPS5769878A (en) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | Manufacture of outer edge body of electric razor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14651880A JPS5769878A (en) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | Manufacture of outer edge body of electric razor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5769878A JPS5769878A (en) | 1982-04-28 |
| JPH0141716B2 true JPH0141716B2 (ja) | 1989-09-07 |
Family
ID=15409454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14651880A Granted JPS5769878A (en) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | Manufacture of outer edge body of electric razor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5769878A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60199687A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-09 | Riso Kagaku Corp | 貫通孔と表面窪みを有する板状体の製造法 |
-
1980
- 1980-10-20 JP JP14651880A patent/JPS5769878A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5769878A (en) | 1982-04-28 |
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