JPH01321034A - Ｎｂ−Ｔｉ系超電導線の製造方法とＮｂ−Ｔｉ系超電導線 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ系超電導線の製造方法とＮｂ−Ｔｉ系超電導線Info
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- JPH01321034A JPH01321034A JP63153399A JP15339988A JPH01321034A JP H01321034 A JPH01321034 A JP H01321034A JP 63153399 A JP63153399 A JP 63153399A JP 15339988 A JP15339988 A JP 15339988A JP H01321034 A JPH01321034 A JP H01321034A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Wire Processing (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＮｂ−Ｔｉ系超電導線に関するものである。
従来、Ｎｂ−Ｔｉ系超電導線はＣｕまたはＣｕ合金マト
リックス中にＮｂ−Ｔｉ系フィラメントが多数理め込ま
れた構造をしているが、その製造における熱間押出や熱
処理における拡散反応によってＮｂ−Ｔｉ系合金とＣｕ
の金属間化合物が形成されるのを防止するために、その
界面にＮｂまたはＴａ等のバリヤーを挿入していた。（
特開昭６０−１７０１１０号公報、特開昭６０−１７１
１１号公報等参照。） 〔発明が解決しようとする課題〕 しかしながら固い金属であるＮｂまたはＴａとＣｕの接
合、及びＣｕより固いＣｕ合金との接合は熱間押出にお
ける高温加熱及び高押出比での押出加工によって主に達
成されるが、高温加熱すればバリヤーがあっても該バリ
ヤーを通り抜けて接合金属の拡散反応が進み、高押出比
による押出加工では高温加熱によって材料が軟化しなけ
れば接合が達成されず前記と同様の拡散反応が進む。
リックス中にＮｂ−Ｔｉ系フィラメントが多数理め込ま
れた構造をしているが、その製造における熱間押出や熱
処理における拡散反応によってＮｂ−Ｔｉ系合金とＣｕ
の金属間化合物が形成されるのを防止するために、その
界面にＮｂまたはＴａ等のバリヤーを挿入していた。（
特開昭６０−１７０１１０号公報、特開昭６０−１７１
１１号公報等参照。） 〔発明が解決しようとする課題〕 しかしながら固い金属であるＮｂまたはＴａとＣｕの接
合、及びＣｕより固いＣｕ合金との接合は熱間押出にお
ける高温加熱及び高押出比での押出加工によって主に達
成されるが、高温加熱すればバリヤーがあっても該バリ
ヤーを通り抜けて接合金属の拡散反応が進み、高押出比
による押出加工では高温加熱によって材料が軟化しなけ
れば接合が達成されず前記と同様の拡散反応が進む。
したがって熱間押出を用いない冷間引抜だけの加工、か
なり低い温度で押出を行う液圧押出、また能力上の制約
から高押出比をとれない押出機による熱間押出等での加
工では良好な金属的密着を得ることが難しく、その後の
細線化のための加工時に断線やシース剥離等のトラブル
が起こる危険性が高かった。
なり低い温度で押出を行う液圧押出、また能力上の制約
から高押出比をとれない押出機による熱間押出等での加
工では良好な金属的密着を得ることが難しく、その後の
細線化のための加工時に断線やシース剥離等のトラブル
が起こる危険性が高かった。
上記課題に鑑み、本発明は熱間押出法を全く用いないか
、または低押出比での熱間押出法を用いても製造可能な
超電導線及びその製造方法を提供しようとするものであ
る。
、または低押出比での熱間押出法を用いても製造可能な
超電導線及びその製造方法を提供しようとするものであ
る。
本発明はＮｂ−Ｔｉ合金棒のまわりに巻回被覆するＮｂ
、 Ｎｂ合金、Ｔａ１またはＴａ合金のうちの１種の
バリヤー箔の外側、すなわち上記合金棒が挿入されるＣ
ｕまたはＣｕ合金パイプに接する方の表面に該パイプと
同材質のＣｕまたはＣｕ合金の箔膜を付着せしめること
を特徴とし、また、上記部の材質がＮｂ合金またはＴａ
合金の場合、その成分はそれぞれＮｂまたはＴａの主成
分が５０重量％以上、他はＮｂ 、 Ｔａ 、 Ｍｏ
、 Ｗのうち１種以上と製造上不可避な不純物とからな
ることを特徴とする。
、 Ｎｂ合金、Ｔａ１またはＴａ合金のうちの１種の
バリヤー箔の外側、すなわち上記合金棒が挿入されるＣ
ｕまたはＣｕ合金パイプに接する方の表面に該パイプと
同材質のＣｕまたはＣｕ合金の箔膜を付着せしめること
を特徴とし、また、上記部の材質がＮｂ合金またはＴａ
合金の場合、その成分はそれぞれＮｂまたはＴａの主成
分が５０重量％以上、他はＮｂ 、 Ｔａ 、 Ｍｏ
、 Ｗのうち１種以上と製造上不可避な不純物とからな
ることを特徴とする。
この発明のＮｂ−Ｔｉ系超電導線の製造方法は、第１図
に示したようにＮｂまたはＮｂ合金バリヤー（３）の片
側表面に第２図におけるにＮｂ −Ｔｉ系フィラメント
（８）を埋め込むマトリックス（６）と同種のＣｕま
たはＣｕ合金（２）を金属的密着性を有するように付着
せしめ、ＮｂまたはＮｂ合金バリヤー（３）がＮｂ−Ｔ
ｉ系合金棒（４）に接触するように棒のまわりを巻回し
て被覆した後、ＣｕまたはＣｕ合金パイプ（１）に挿入
して単芯ビレット（５）となし、冷間引抜、冷間圧延、
液圧押出、熱間押出等の方法にて加工細線化し、適当な
線径で整直切断を行い、その多数本を束ねて再びＣｕま
たはＣｕ合金パイプに挿入して多芯ビレット形成後、再
び同上の方法で加工細線化し、適当な条件で熱処理やツ
イスト加工等を加えて第２図に示すような多芯超電導線
（９）とするものである。ここではＣｕまたはＣｕ合金
マトリックス（６）の中にＮｂ−Ｔｉ系フィラメント（
８）が多数本埋め込まれており、その外周はＮｂバリヤ
ー（７）でおおわれ、またそのすぐ外側にはマトリック
ス（６）と同材質の、Ｎｂ箔に付着せしめたＣｕまたは
Ｃｕ合金マトリックス（６′）で覆われている。該（６
）と（６′）の違いは両者間の界面の残留や、下工程で
施すことの多い焼鈍による再結晶で覆歴の違いによる結
晶粒の違いとして現れてくるので識別は可能である。
に示したようにＮｂまたはＮｂ合金バリヤー（３）の片
側表面に第２図におけるにＮｂ −Ｔｉ系フィラメント
（８）を埋め込むマトリックス（６）と同種のＣｕま
たはＣｕ合金（２）を金属的密着性を有するように付着
せしめ、ＮｂまたはＮｂ合金バリヤー（３）がＮｂ−Ｔ
ｉ系合金棒（４）に接触するように棒のまわりを巻回し
て被覆した後、ＣｕまたはＣｕ合金パイプ（１）に挿入
して単芯ビレット（５）となし、冷間引抜、冷間圧延、
液圧押出、熱間押出等の方法にて加工細線化し、適当な
線径で整直切断を行い、その多数本を束ねて再びＣｕま
たはＣｕ合金パイプに挿入して多芯ビレット形成後、再
び同上の方法で加工細線化し、適当な条件で熱処理やツ
イスト加工等を加えて第２図に示すような多芯超電導線
（９）とするものである。ここではＣｕまたはＣｕ合金
マトリックス（６）の中にＮｂ−Ｔｉ系フィラメント（
８）が多数本埋め込まれており、その外周はＮｂバリヤ
ー（７）でおおわれ、またそのすぐ外側にはマトリック
ス（６）と同材質の、Ｎｂ箔に付着せしめたＣｕまたは
Ｃｕ合金マトリックス（６′）で覆われている。該（６
）と（６′）の違いは両者間の界面の残留や、下工程で
施すことの多い焼鈍による再結晶で覆歴の違いによる結
晶粒の違いとして現れてくるので識別は可能である。
ＮｂまたはＮｂ合金バリヤーへのＣｕまたはＣｕ合金の
被覆方法としては、ＮｂまたはＮｂ合金材にＣｕまたは
Ｃｕ合全余材クラッドした後、熱間圧延や冷間圧延する
方法、及び蒸着、スパッタリング等のＰＶＤ法、ＣＶＤ
法、溶融メツキ法、電気メツキ法等が適用できる。
被覆方法としては、ＮｂまたはＮｂ合金材にＣｕまたは
Ｃｕ合全余材クラッドした後、熱間圧延や冷間圧延する
方法、及び蒸着、スパッタリング等のＰＶＤ法、ＣＶＤ
法、溶融メツキ法、電気メツキ法等が適用できる。
代表的なＣｕ合金としては交流用線材やスイッチ用線材
に用いられる高抵抗金属のＣｕ−Ｎｉ合金が上げられる
。
に用いられる高抵抗金属のＣｕ−Ｎｉ合金が上げられる
。
バリヤー材となる合金の成分元素としてはＮｂまたはＴ
ａと全率固溶するため加工性が良く、融点も高く熱覆歴
の途中でＣｕはもちろんＮｂ −Ｔｉと拡散反応しにく
いＮｂ 、Ｔａ 、Ｍｏ 、Ｗを選択した。またそれら
の中でＮｂまたはＴａを５０重量％以上の主成分とした
のは、ＮｂはＮｂ −Ｔｉ合金の成分元素の片方と同一
であり、ＴａはＮｂとの精製分離が困難なほどＮｂと特
性の近い元素であり、仮に多少拡散反応したとしても最
も害が少ないからである。
ａと全率固溶するため加工性が良く、融点も高く熱覆歴
の途中でＣｕはもちろんＮｂ −Ｔｉと拡散反応しにく
いＮｂ 、Ｔａ 、Ｍｏ 、Ｗを選択した。またそれら
の中でＮｂまたはＴａを５０重量％以上の主成分とした
のは、ＮｂはＮｂ −Ｔｉ合金の成分元素の片方と同一
であり、ＴａはＮｂとの精製分離が困難なほどＮｂと特
性の近い元素であり、仮に多少拡散反応したとしても最
も害が少ないからである。
第１図に示すようにＮｂまたはＮｂ合金バリヤー（３）
のＣｕまたはＣｕ合金パイプ（１）と接触する表面には
パイプと同じ材料（２）が被覆しであるので金属的密着
性が非常に良好であり、すでに述べたように熱間押出を
用いない冷間引抜だけの加工、かなり低い温度で押出を
行う液圧押出、また能力上の制約から高押出比をとれな
い押出機による熱間押出等、−船釣に密着性が悪いとい
われる加工でも断線やシース剥離のない良好な密着性が
得られる。
のＣｕまたはＣｕ合金パイプ（１）と接触する表面には
パイプと同じ材料（２）が被覆しであるので金属的密着
性が非常に良好であり、すでに述べたように熱間押出を
用いない冷間引抜だけの加工、かなり低い温度で押出を
行う液圧押出、また能力上の制約から高押出比をとれな
い押出機による熱間押出等、−船釣に密着性が悪いとい
われる加工でも断線やシース剥離のない良好な密着性が
得られる。
またＮｂとＴａはその精製分離が非常に困難であるほど
材料特性の似通った金属同士であるので、上記Ｎｂまた
はＮｂ合金バリヤーをＴａまたはＴａ合金バリヤーに置
き換えてもほぼ同等の効果が得られる。
材料特性の似通った金属同士であるので、上記Ｎｂまた
はＮｂ合金バリヤーをＴａまたはＴａ合金バリヤーに置
き換えてもほぼ同等の効果が得られる。
また最終的にはフィラメントとなるＮｂ −Ｔｉ合金を
Ｎｂ −Ｔｉ−Ｚｒ等のＮｂ−Ｔｉ系合金に置き換えて
もなんらの支障なくほぼ同等の効果が得られる。
Ｎｂ −Ｔｉ−Ｚｒ等のＮｂ−Ｔｉ系合金に置き換えて
もなんらの支障なくほぼ同等の効果が得られる。
実施例１
厚さ０．１ ｍｍのＮｂ箔の片側表面に厚さ２０μのＣ
ｕ層を蒸着法にて形成し、外径５４闘、長さ２００ｍｍ
のＮｂ−Ｔｉ合金棒の表面を上記Ｃｕ層が外側になるよ
うにＮｂ箔にて巻回する。しかる後外径７０ｍｍ、内径
５５ｍｍ、長さ２５０ｍｍの無酸素銅パイプに挿入し、
前端、後端には厚さ各２０ｍｍの無酸素銅蓋を取り付け
た後、その接合部は真空中で電子ビーム溶接してビレッ
トを作成した。
ｕ層を蒸着法にて形成し、外径５４闘、長さ２００ｍｍ
のＮｂ−Ｔｉ合金棒の表面を上記Ｃｕ層が外側になるよ
うにＮｂ箔にて巻回する。しかる後外径７０ｍｍ、内径
５５ｍｍ、長さ２５０ｍｍの無酸素銅パイプに挿入し、
前端、後端には厚さ各２０ｍｍの無酸素銅蓋を取り付け
た後、その接合部は真空中で電子ビーム溶接してビレッ
トを作成した。
またＣｕをまったく付着させない厚さ０．１胴のＮｂ箔
を用いて上記の例と同一の方法にてもう１本のビレット
を作成した。
を用いて上記の例と同一の方法にてもう１本のビレット
を作成した。
この２本のビレットを液圧押出法にて外径３５ｆｆｌｆ
ｆｌに押し出した後、第３図のように全長１５０順の引
張試験片を作成した。この試験片の構成をＮｂ箔の表面
にＣｕ層を蒸着した例について、第３図に基づき説明す
ると、まず、ビレット５の領域１３の部分のＣｕパイプ
１およびＣｕ層２を外削または酸溶解にて完全に除去し
、バリヤー層３の表面が露出するようにする。次に、ビ
レット５の領域１２０部分のＮｂ−Ｔｉ合金棒４、バリ
ヤー箔３、およびＣｕ層２ （Ｃｕパイプ１の内側を含
む場合もある）をくり抜き、この中空部分にスペーサー
１０を挿入する。このスペーサー１０は上記領域１２を
引張試験のチャックでつかんだ時に、この領域１２部分
のＣｕパイプ１がつぶれないようにするためのもので、
材質としては硬質の金属であればよく、パイプ１と同材
質のもの（Ｃｕ棒）であれば最適である。上記領域１２
．１３（つかみしろ）を各５０ｍｍ、金属的密着性をそ
の剪断力で評価する領域１１の長さを１０ωｍとした。
ｆｌに押し出した後、第３図のように全長１５０順の引
張試験片を作成した。この試験片の構成をＮｂ箔の表面
にＣｕ層を蒸着した例について、第３図に基づき説明す
ると、まず、ビレット５の領域１３の部分のＣｕパイプ
１およびＣｕ層２を外削または酸溶解にて完全に除去し
、バリヤー層３の表面が露出するようにする。次に、ビ
レット５の領域１２０部分のＮｂ−Ｔｉ合金棒４、バリ
ヤー箔３、およびＣｕ層２ （Ｃｕパイプ１の内側を含
む場合もある）をくり抜き、この中空部分にスペーサー
１０を挿入する。このスペーサー１０は上記領域１２を
引張試験のチャックでつかんだ時に、この領域１２部分
のＣｕパイプ１がつぶれないようにするためのもので、
材質としては硬質の金属であればよく、パイプ１と同材
質のもの（Ｃｕ棒）であれば最適である。上記領域１２
．１３（つかみしろ）を各５０ｍｍ、金属的密着性をそ
の剪断力で評価する領域１１の長さを１０ωｍとした。
その結果として３回の引張試験の平均値を第１表に示す
。
。
第１表
実施例２
厚さ０．１ ｍｍのＮｂ −Ｔａ 、 Ｎｂ −Ｍｏ
、 Ｎｂ −Ｗの各合金箔においてＴａ、Ｍｏ、Ｗの各
成分が５．２０，４Ｑｗｔ％の計９種類を用意し、実施
例１と全く同様の方法で金属的密着性をその剪断力で評
価した。その結果を第２表に示す。
、 Ｎｂ −Ｗの各合金箔においてＴａ、Ｍｏ、Ｗの各
成分が５．２０，４Ｑｗｔ％の計９種類を用意し、実施
例１と全く同様の方法で金属的密着性をその剪断力で評
価した。その結果を第２表に示す。
第２表
実施例３
厚さ０．１ ｍｍのＮｂ−１０ｗｔ％Ｘ−１０ｗｔ％Ｙ
３元合金箔（ｘ、ｙはＴａ、Ｍｏ、Ｗのうちのいずれか
）において、実施例１と全く同様の方法で金属的密着性
をその剪断力で評価した。その結果を第３表に示す。
３元合金箔（ｘ、ｙはＴａ、Ｍｏ、Ｗのうちのいずれか
）において、実施例１と全く同様の方法で金属的密着性
をその剪断力で評価した。その結果を第３表に示す。
第３表
実施例４
厚さ０．１ ｍｍのＮｂ−１０ｗｔ％Ｔａ−１０ｗｔ％
Ｍｏ−ＩＱｗｔ％Ｗ４元合金箔において、実施例１と全
く同様の方法で金属的密着性をその剪断力で評価した。
Ｍｏ−ＩＱｗｔ％Ｗ４元合金箔において、実施例１と全
く同様の方法で金属的密着性をその剪断力で評価した。
その結果を第４表に示す。
第４表
実施例５
厚さ０．１ ｍｍのＮｂ箔の片側表面に厚さ２０μのＣ
ｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金層を蒸着法にて形成し、外径５
４ｍｍ、長さ２００ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒の表面をＣ
ｕ−Ｎｉ層が外側になるようにＮｂ箔にて巻回する。し
かる後作径７０ｍｍ、内径５５ｍｍ、長さ２５０ｍｍの
Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎ１合金ハイプニ挿入し、前端、後端
には厚さ各２０ｍｍの無酸素銅蓋を取り付けた後、その
接合部は真空中で電子ビーム溶接してビレットを作成し
た。
ｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金層を蒸着法にて形成し、外径５
４ｍｍ、長さ２００ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒の表面をＣ
ｕ−Ｎｉ層が外側になるようにＮｂ箔にて巻回する。し
かる後作径７０ｍｍ、内径５５ｍｍ、長さ２５０ｍｍの
Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎ１合金ハイプニ挿入し、前端、後端
には厚さ各２０ｍｍの無酸素銅蓋を取り付けた後、その
接合部は真空中で電子ビーム溶接してビレットを作成し
た。
またＣｕ−Ｎｉをまったく付着させない厚さ０．１ ｍ
ｍのＮｂ箔を用いて上記の例と同一の方法にてもう１本
のビレットを作成した。
ｍのＮｂ箔を用いて上記の例と同一の方法にてもう１本
のビレットを作成した。
この２本のビレットを液圧押出法にて外径３５ｍｍに押
し出した後、実施例１と全く同じ要領で第３図のように
全長１５０ｍｍの引張試験片を作成した。
し出した後、実施例１と全く同じ要領で第３図のように
全長１５０ｍｍの引張試験片を作成した。
その結果として３回の引張試験の平均値を第５表に示す
。
。
第５表
また上記実施例１〜５においてバリヤーのＮｂ成分をそ
の成分量も同じにしてＴａに替え、同じ要領にて剪断力
を調べたところバラツキの範囲でほぼ同じ様な値が得ら
れたので詳細な値は省略する。
の成分量も同じにしてＴａに替え、同じ要領にて剪断力
を調べたところバラツキの範囲でほぼ同じ様な値が得ら
れたので詳細な値は省略する。
以上説明したように、本発明によれば実施例Ｎα１及び
３〜１６に示したように比較実施例Ｎα２または１７の
剪断力の約３倍または６倍の剪断力を有し、従来法に比
べはるかにすぐれた金属的密着性が得られる。このよう
な非常に良好な金属的密着性が得られた結果、熱間押出
をもちいないで冷間引抜きだけの加工やかなり低い温度
での線材加工が可能となり、その工業的な利用加値は非
常に高いものである。
３〜１６に示したように比較実施例Ｎα２または１７の
剪断力の約３倍または６倍の剪断力を有し、従来法に比
べはるかにすぐれた金属的密着性が得られる。このよう
な非常に良好な金属的密着性が得られた結果、熱間押出
をもちいないで冷間引抜きだけの加工やかなり低い温度
での線材加工が可能となり、その工業的な利用加値は非
常に高いものである。
第１図は本発明の単芯ビレットの断面図、第２図は本発
明の多芯超電導線の断面図、第３図は本発明に係る引張
試験片の一部断面斜視図である。 １・・・Ｃｕ又はＣｕ合金パイプ、 ２・・・Ｃｕ又はＣｕ合金層、 ３・・・バリヤー箔、 ４・・・Ｎｂ−Ｔｉ合金棒、 ５・・・単芯ビレット、 ６．６′・・・Ｃｕ又はＣｕ合金マトリックス、７・・
・バリヤー層、 ８・・・Ｎｂ −Ｔｉ フィラメント、９・・・多芯超
電導線、 １０・・・中空部スペーサー、 １１・・・剪断力測定部。
明の多芯超電導線の断面図、第３図は本発明に係る引張
試験片の一部断面斜視図である。 １・・・Ｃｕ又はＣｕ合金パイプ、 ２・・・Ｃｕ又はＣｕ合金層、 ３・・・バリヤー箔、 ４・・・Ｎｂ−Ｔｉ合金棒、 ５・・・単芯ビレット、 ６．６′・・・Ｃｕ又はＣｕ合金マトリックス、７・・
・バリヤー層、 ８・・・Ｎｂ −Ｔｉ フィラメント、９・・・多芯超
電導線、 １０・・・中空部スペーサー、 １１・・・剪断力測定部。
Claims (5)
- （１）バリヤー層としてＮｂ、Ｎｂ合金、ＴａまたはＴ
ａ合金のうちの１種の箔を巻回して被覆せしめたＮｂ−
Ｔｉ系合金棒をＣｕまたはＣｕ合金のパイプに挿入して
できる単芯ビレットを所望の線径まで線材加工し、該線
材を整直切断し、該切断線材を多数本束ねて再びＣｕま
たはＣｕ合金のパイプに埋め込んでできる多芯ビレット
に線材加工を施しＮｂ−Ｔｉ系超電導線を製造する方法
において、バリヤー層としてのＮｂ、Ｎｂ合金、Ｔａま
たはＴａ合金箔のＮｂ−Ｔｉ系合金棒に接触しない側に
ＣｕまたはＣｕ合金の箔膜を付着せしめることを特徴と
するＮｂ−Ｔｉ系超電導線の製造方法。 - （２）ＣｕまたはＣｕ合金マトリックスと表面にバリヤ
ー層を有するＮｂ−Ｔｉ系合金とからなるＮｂ−Ｔｉ系
超電導線において、バリヤー層がＣｕまたはＣｕ合金と
ＮｂまたはＮｂ合金の２層からなり、該ＮｂまたはＮｂ
合金が前記Ｎｂ−Ｔｉ系合金に接するように形成されて
いることを特徴とするＮｂ−Ｔｉ系超電導線。 - （３）バリヤー層のＮｂ合金がＮｂ５０重量％以上とＴ
ａ、Ｍｏ、Ｗのうち１種以上と残部が製造上不可避な不
純物とからなることを特徴とする請求項２記載のＮｂ−
Ｔｉ系超電導線。 - （４）バリヤー層のＮｂまたはＮｂ合金がＴａまたはＴ
ａ合金である請求項２記載のＮｂ−Ｔｉ系超電導線。 - （５）バリヤー層のＴａ合金がＴａ５０重量％以上とＮ
ｂ、Ｍｏ、Ｗのうち１種以上と残部が製造上不可避な不
純物とからなることを特徴とする請求項４記載のＮｂ−
Ｔｉ系超電導線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63153399A JPH01321034A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | Ｎｂ−Ｔｉ系超電導線の製造方法とＮｂ−Ｔｉ系超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63153399A JPH01321034A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | Ｎｂ−Ｔｉ系超電導線の製造方法とＮｂ−Ｔｉ系超電導線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01321034A true JPH01321034A (ja) | 1989-12-27 |
Family
ID=15561645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63153399A Pending JPH01321034A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | Ｎｂ−Ｔｉ系超電導線の製造方法とＮｂ−Ｔｉ系超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01321034A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5129572A (en) * | 1990-03-23 | 1992-07-14 | W. C. Heraeus Gmbh | Process for the manufacture of a metallic composite wire |
| EP0528989A1 (en) * | 1990-05-17 | 1993-03-03 | Composite Materials Tech | SUPERCONDUCTING WIRE. |
-
1988
- 1988-06-23 JP JP63153399A patent/JPH01321034A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5129572A (en) * | 1990-03-23 | 1992-07-14 | W. C. Heraeus Gmbh | Process for the manufacture of a metallic composite wire |
| EP0528989A1 (en) * | 1990-05-17 | 1993-03-03 | Composite Materials Tech | SUPERCONDUCTING WIRE. |
| EP0528989A4 (en) * | 1990-05-17 | 1993-08-11 | Composite Materials Technology, Inc. | Superconducting wire |
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