JPH01315279A - 超音波モータの駆動方法および超音波モータ用振動子 - Google Patents
超音波モータの駆動方法および超音波モータ用振動子Info
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- JPH01315279A JPH01315279A JP63147259A JP14725988A JPH01315279A JP H01315279 A JPH01315279 A JP H01315279A JP 63147259 A JP63147259 A JP 63147259A JP 14725988 A JP14725988 A JP 14725988A JP H01315279 A JPH01315279 A JP H01315279A
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- 239000000919 ceramic Substances 0.000 abstract description 11
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- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 9
- 230000005684 electric field Effects 0.000 abstract description 7
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 8
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- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 2
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Landscapes
- General Electrical Machinery Utilizing Piezoelectricity, Electrostriction Or Magnetostriction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、超音波振動エネルギーを利用したモータに関
するものである。
するものである。
(従来の技術)
超音波モータとして、従来弾性板の片面に圧電セラミッ
ク板を接着し、長さ方向縦振動と幅方向屈曲振動の二つ
の共振周波数を一致もしくは接近させ、その近傍の周波
数の電界を圧電体に印加することにより前記二つの振動
を縮退状態で励振する振動子(以後縦−屈曲多重モード
振動子と呼ぶ)を利用する定在波超音波モータが提案さ
れている。以下図面を参照しながら説明する。
ク板を接着し、長さ方向縦振動と幅方向屈曲振動の二つ
の共振周波数を一致もしくは接近させ、その近傍の周波
数の電界を圧電体に印加することにより前記二つの振動
を縮退状態で励振する振動子(以後縦−屈曲多重モード
振動子と呼ぶ)を利用する定在波超音波モータが提案さ
れている。以下図面を参照しながら説明する。
まずた縦−屈曲多重モード振動子の一例を第6図に示す
。これは長さ方向の一次の縦振動と幅方向の一次の屈曲
振動を縮退状態で励振する振動子である。第6図(a)
は正面図、第6図(e)は側面図である。厚さ方向に一
様に分極した圧電セラミック板62の上下両面に金属電
極膜63を設け、それを弾性板61の底面に張り合わせ
ている。このとき弾性板61と圧電セラミック板62は
、長さ方向の一次の縦振動モードと幅方向の1次の屈曲
振動モードの共振周波数が一致するような寸法となって
いる。このような振動子の金属電極間に2つの振動モー
ドの共振周波数と等しい交流電圧を印加する事により、
第6図(b)、(d)で表される振幅変位分布を持つ定
在波が励振される。ここで第6図(b)における64は
長さ方向の1次の縦振動の変位分布、第6図(d)にお
ける65は幅方向の一次の屈曲振動の変位分布を示す。
。これは長さ方向の一次の縦振動と幅方向の一次の屈曲
振動を縮退状態で励振する振動子である。第6図(a)
は正面図、第6図(e)は側面図である。厚さ方向に一
様に分極した圧電セラミック板62の上下両面に金属電
極膜63を設け、それを弾性板61の底面に張り合わせ
ている。このとき弾性板61と圧電セラミック板62は
、長さ方向の一次の縦振動モードと幅方向の1次の屈曲
振動モードの共振周波数が一致するような寸法となって
いる。このような振動子の金属電極間に2つの振動モー
ドの共振周波数と等しい交流電圧を印加する事により、
第6図(b)、(d)で表される振幅変位分布を持つ定
在波が励振される。ここで第6図(b)における64は
長さ方向の1次の縦振動の変位分布、第6図(d)にお
ける65は幅方向の一次の屈曲振動の変位分布を示す。
このように縦−屈曲多重モード振動子は2種類の異なる
振動モードを縮退させて使用していた。
振動モードを縮退させて使用していた。
(発明が解決しようとする問題点)
上記振動子を利用した定在波型超音波モータは、従来の
進行波を利用した超音波モータと比較して、速度・駆動
力が共に大きく、駆動方法、弾性板の形状に工夫を凝ら
すことにより、更に高速度、高駆動力化が可能である。
進行波を利用した超音波モータと比較して、速度・駆動
力が共に大きく、駆動方法、弾性板の形状に工夫を凝ら
すことにより、更に高速度、高駆動力化が可能である。
また、長さ方向縦振動と幅方向屈曲振動という複数のモ
ードの共振周波数を一致させる必要があるために、振動
子を設計する際に自由度が小さく、実際に使用する共振
モードである長さ方向縦振動モード付近に複数の高次の
長さ方向屈曲振動によるスプリアス振動が発生し、これ
らのスプリアス振動を抑える事は極めて難しかった。そ
のため自励式で駆動することが困難であるという欠点が
あった。
ードの共振周波数を一致させる必要があるために、振動
子を設計する際に自由度が小さく、実際に使用する共振
モードである長さ方向縦振動モード付近に複数の高次の
長さ方向屈曲振動によるスプリアス振動が発生し、これ
らのスプリアス振動を抑える事は極めて難しかった。そ
のため自励式で駆動することが困難であるという欠点が
あった。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、主面上に圧電体を設置した弾性板の片方の端
部を固定し、他方の端部の主面上に弾性板の厚さ方向に
変位する圧電アクチュエータを設置したことを特徴とす
る超音波モータ用振動子とこの振動子を用いた超音波モ
ータの駆動方法である。
部を固定し、他方の端部の主面上に弾性板の厚さ方向に
変位する圧電アクチュエータを設置したことを特徴とす
る超音波モータ用振動子とこの振動子を用いた超音波モ
ータの駆動方法である。
(作用)
第1図(a)は本発明における振動子の基本構成例のの
側面図である。以下、図面を参照しながら説明する。
側面図である。以下、図面を参照しながら説明する。
弾性板11の主面上の長平方向の中央部および片側の端
部にそれぞれ圧電体12.13が設けられており、他方
の端部14は固定されている。このような振動子におい
て、弾性体11の長手方向縦振動1次モードの共振周波
数と等しい交流電界を圧電体12に印加すると、弾性板
11にはX軸方向の振幅が大きい振動15が発生する。
部にそれぞれ圧電体12.13が設けられており、他方
の端部14は固定されている。このような振動子におい
て、弾性体11の長手方向縦振動1次モードの共振周波
数と等しい交流電界を圧電体12に印加すると、弾性板
11にはX軸方向の振幅が大きい振動15が発生する。
X軸方向の変位の分布を第1図(b)に示す。第1(b
)の変位分布18がら分がるように、弾性体の自由端付
近が最も振動振幅となる。
)の変位分布18がら分がるように、弾性体の自由端付
近が最も振動振幅となる。
また自由端に設置した圧電体13に交流電界を印加する
と、圧電体の上部は第1図(a)16に示すようにZ軸
方向に振動する。その結果振動15と振動16を合成し
た楕円運動17を得ることができる。
と、圧電体の上部は第1図(a)16に示すようにZ軸
方向に振動する。その結果振動15と振動16を合成し
た楕円運動17を得ることができる。
従来の縦−屈曲多重モード振動子では2種類の振動モー
ドの共振周波数を一致させる必要があり、これらの共振
周波数は振動子の形状に大きく依存する。従って二つの
異なる振動モードの共振周波数を一致させるためには、
振動子に対して厳密な寸法が要求されるのみならず、振
動子を構成する材料の材料定数に関しても厳しい要求が
ある。
ドの共振周波数を一致させる必要があり、これらの共振
周波数は振動子の形状に大きく依存する。従って二つの
異なる振動モードの共振周波数を一致させるためには、
振動子に対して厳密な寸法が要求されるのみならず、振
動子を構成する材料の材料定数に関しても厳しい要求が
ある。
従って、実際に上記縦−屈曲多重モード振動子を製造す
る場合は、二つの振動モードの周波数調整が必要不可欠
であった。これに対して本発明の方法によれば、共振状
態の振動モードは一種類だけであるために、寸法の自由
度が大きくなる。またスプリアス振動が本質的に少ない
ために、使用共振モードにおいて自励発振が容易になる
。
る場合は、二つの振動モードの周波数調整が必要不可欠
であった。これに対して本発明の方法によれば、共振状
態の振動モードは一種類だけであるために、寸法の自由
度が大きくなる。またスプリアス振動が本質的に少ない
ために、使用共振モードにおいて自励発振が容易になる
。
(実施例)
以下、本発明の実施例について図を参照しながら説明す
る。
る。
第2図は本発明の超音波モータの実施例の一つを示す図
である。第2図中、21はステンレス鋼製弾性板、22
は圧電セラミック板、23は銀の焼付は電極、24は圧
電アクチュエータで、弾性板21はボルト27によって
ステンレス鋼製治具25および26に固定されている。
である。第2図中、21はステンレス鋼製弾性板、22
は圧電セラミック板、23は銀の焼付は電極、24は圧
電アクチュエータで、弾性板21はボルト27によって
ステンレス鋼製治具25および26に固定されている。
振動子の寸法は、弾性板21が長さ80mm、輻15m
m、厚さ3mmで、この内長さ30mmの部分が治具2
5,26に固定されている。また圧電セラミック板22
は長さ25mm、幅15mm、厚さ1mmで圧電アクチ
ュエータ23は10mm立方である。本振動子において
長手方向縦振動1次モードの共振周波数は24kHzと
なる。
m、厚さ3mmで、この内長さ30mmの部分が治具2
5,26に固定されている。また圧電セラミック板22
は長さ25mm、幅15mm、厚さ1mmで圧電アクチ
ュエータ23は10mm立方である。本振動子において
長手方向縦振動1次モードの共振周波数は24kHzと
なる。
焼付は電極圧電セラミック板22に24kHzの交流電
界を印加し、圧電アクチュエータ24には位相が90°
進んだ交流電界を印加し、さらに、圧電アクチエエータ
24上部にステンレス鋼製ローラ28を1kgfで圧接
したところ、ローラ28は矢印29の方向に回転した。
界を印加し、圧電アクチュエータ24には位相が90°
進んだ交流電界を印加し、さらに、圧電アクチエエータ
24上部にステンレス鋼製ローラ28を1kgfで圧接
したところ、ローラ28は矢印29の方向に回転した。
縦−屈曲多重モード振動子を用いた超音波モータに比べ
て、圧電セラミックの体積が等しい場合、約1.5倍の
最高速度および約2倍の起動駆動力が得られた。
て、圧電セラミックの体積が等しい場合、約1.5倍の
最高速度および約2倍の起動駆動力が得られた。
第3図は第2図の振動子の弾性板21の上面にも圧電セ
ラミック板31を設置したものである。これにより、弾
性板21の上下面の対称性が高くなり20〜30kHz
の範囲内の屈曲振動のスプリアスを約15dB低減する
ことができた。
ラミック板31を設置したものである。これにより、弾
性板21の上下面の対称性が高くなり20〜30kHz
の範囲内の屈曲振動のスプリアスを約15dB低減する
ことができた。
第4図は、第2図の振動子の弾性板21を圧電アクチュ
エータ24の下方の位置で支えたものである。
エータ24の下方の位置で支えたものである。
支持部はステンレス鋼製突起41、テフロン製シート4
2からなる。ここでステンレス鋼製弾性板21とテフロ
ン製シートとは摺動性が高いため弾性板21を上・方か
ら強く押し付けても長手方向の運動に与える影響は小さ
い。従って第4図の振動子は第2図の振動子に比べてロ
ーラ28をアクチュエータ24に強く押し当てることが
可能となる。第4図においてローラを10kgfの力で
圧接したとき、第2図に比べて最高速度は変化しないが
・、起動トルクが約1.5倍に増加した。
2からなる。ここでステンレス鋼製弾性板21とテフロ
ン製シートとは摺動性が高いため弾性板21を上・方か
ら強く押し付けても長手方向の運動に与える影響は小さ
い。従って第4図の振動子は第2図の振動子に比べてロ
ーラ28をアクチュエータ24に強く押し当てることが
可能となる。第4図においてローラを10kgfの力で
圧接したとき、第2図に比べて最高速度は変化しないが
・、起動トルクが約1.5倍に増加した。
第5図はシートフィーダとしての実施例の一つを示す図
で、第2図のローラ28上部にゴム製ローラ51を配置
し、二つのローラ28・53の間に紙53を挿入したも
のである。ゴム製ローラ51は紙53・ステンレス鋼製
ローラ28に対して3kgfの力で、またステンレス鋼
製ローラ28はアクチュエータ24に対して10kgf
の力で圧接した。この結果、縦−屈曲多重モードを利用
したシートフィーダと比較して、約1.3倍の最高速度
・約2.8倍の起動駆動力が得られた。
で、第2図のローラ28上部にゴム製ローラ51を配置
し、二つのローラ28・53の間に紙53を挿入したも
のである。ゴム製ローラ51は紙53・ステンレス鋼製
ローラ28に対して3kgfの力で、またステンレス鋼
製ローラ28はアクチュエータ24に対して10kgf
の力で圧接した。この結果、縦−屈曲多重モードを利用
したシートフィーダと比較して、約1.3倍の最高速度
・約2.8倍の起動駆動力が得られた。
(発明の効果)
以上述べたように、本発明によれば超音波エネルギーを
利用した薄型高駆動力のモータが実現でき、例えばOA
機器等の超薄型化が図れるといった長所を有し、工業的
価値が多大である。
利用した薄型高駆動力のモータが実現でき、例えばOA
機器等の超薄型化が図れるといった長所を有し、工業的
価値が多大である。
第1図(a)は本発明の振動子の基本構成図、第1図(
b)は変位分布図、第2図、第3図、第4図、第5図は
実施例構成図、第6図(a)、(c)は従来型振動子の
基本構成図、第6図(b)、(d)は変位分布図である
。 図において、11,21,61は弾性板、12.13は
圧電体、14は固定面、15,16.17は振動方向、
18,64.65は変位分布、22,31.62は圧電
セラミック板、24は圧電アクチュエータ、23,32
.63は銀の焼付は電極、25.26は支持治具、27
はボルト、28.51はローラ、29.52はローラの
回転方向、41は支持台突起部、42は摺動性シート、
53は薄い紙、54は紙の進行方向。
b)は変位分布図、第2図、第3図、第4図、第5図は
実施例構成図、第6図(a)、(c)は従来型振動子の
基本構成図、第6図(b)、(d)は変位分布図である
。 図において、11,21,61は弾性板、12.13は
圧電体、14は固定面、15,16.17は振動方向、
18,64.65は変位分布、22,31.62は圧電
セラミック板、24は圧電アクチュエータ、23,32
.63は銀の焼付は電極、25.26は支持治具、27
はボルト、28.51はローラ、29.52はローラの
回転方向、41は支持台突起部、42は摺動性シート、
53は薄い紙、54は紙の進行方向。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1.)片方の端部を固定し他方の端部を自由にした弾
性板の長手方向縦振動一次モードの共振振動と、弾性板
の主面上の他方の端部領域に設置したアクチュエータに
よる弾性板の厚さ方向に変位する非共振状態の振動を使
用し、アクチュエータに接したローラを回転させること
を特徴とする超音波モータの駆動方法。 (2.)主面上に圧電体を設置した弾性板の片方の端部
を固定し、他方の端部近傍に弾性板の厚さ方向に変位す
るアクチュエータを設置したことを特徴とする超音波モ
ータ用振動子。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63147259A JP2605355B2 (ja) | 1988-06-14 | 1988-06-14 | 超音波モータの駆動方法および超音波モータ用振動子 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63147259A JP2605355B2 (ja) | 1988-06-14 | 1988-06-14 | 超音波モータの駆動方法および超音波モータ用振動子 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01315279A true JPH01315279A (ja) | 1989-12-20 |
JP2605355B2 JP2605355B2 (ja) | 1997-04-30 |
Family
ID=15426186
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63147259A Expired - Lifetime JP2605355B2 (ja) | 1988-06-14 | 1988-06-14 | 超音波モータの駆動方法および超音波モータ用振動子 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2605355B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5200665A (en) * | 1990-11-21 | 1993-04-06 | Nisca Corporation | Ultrasonic actuator |
US6753639B2 (en) * | 2000-12-15 | 2004-06-22 | Intel Corporation | Micro-electromechanical structure resonator frequency adjustment using radiant energy trimming and laser/focused ion beam assisted deposition |
US8058774B2 (en) * | 2008-07-14 | 2011-11-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Vibrating plate piezoelectric generator |
-
1988
- 1988-06-14 JP JP63147259A patent/JP2605355B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5200665A (en) * | 1990-11-21 | 1993-04-06 | Nisca Corporation | Ultrasonic actuator |
US6753639B2 (en) * | 2000-12-15 | 2004-06-22 | Intel Corporation | Micro-electromechanical structure resonator frequency adjustment using radiant energy trimming and laser/focused ion beam assisted deposition |
US7245057B2 (en) | 2000-12-15 | 2007-07-17 | Intel Corporation | Micro-electromechanical structure resonator frequency adjustment using radiant energy trimming and laser/focused ion beam assisted deposition |
US8058774B2 (en) * | 2008-07-14 | 2011-11-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Vibrating plate piezoelectric generator |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2605355B2 (ja) | 1997-04-30 |
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