JPH01306545A - 疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼 - Google Patents
疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼Info
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- JPH01306545A JPH01306545A JP13459388A JP13459388A JPH01306545A JP H01306545 A JPH01306545 A JP H01306545A JP 13459388 A JP13459388 A JP 13459388A JP 13459388 A JP13459388 A JP 13459388A JP H01306545 A JPH01306545 A JP H01306545A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
童深上ｐ泗且分−訃
本発明は、疲労強度にす（れる歯車用浸炭用鋼に関し、
詳しくは、自動車や産業機械等において、動力伝達系の
主要部品の一つとして、厳しい応力下に用いるに適する
疲労強度にすぐれる歯車を製造するための浸炭用鋼に関
する。
詳しくは、自動車や産業機械等において、動力伝達系の
主要部品の一つとして、厳しい応力下に用いるに適する
疲労強度にすぐれる歯車を製造するための浸炭用鋼に関
する。
従来の技術
自動車や産業機械等における動力伝達系には、歯車が広
く用いられている。これら歯車は、その作動時、高速回
転下に高い応力が加えられる。従って、従来、歯車の製
造においては、耐疲労性や耐摩耗性を向上させるために
、肌焼鋼を用いて成形し、最終工程にて浸炭処理を施し
て、表面硬さと圧縮残留応力を高くしている。しかし、
最近、例えば、自動車部品においては、エンジン性能の
向上と部品の小型化及び軽量化に伴って、従来よりも一
層疲労強度にすぐれる歯車が要求されるに至っており、
従来の肌焼鋼を用いる歯車では、かかる要求に応えるこ
とができない。
く用いられている。これら歯車は、その作動時、高速回
転下に高い応力が加えられる。従って、従来、歯車の製
造においては、耐疲労性や耐摩耗性を向上させるために
、肌焼鋼を用いて成形し、最終工程にて浸炭処理を施し
て、表面硬さと圧縮残留応力を高くしている。しかし、
最近、例えば、自動車部品においては、エンジン性能の
向上と部品の小型化及び軽量化に伴って、従来よりも一
層疲労強度にすぐれる歯車が要求されるに至っており、
従来の肌焼鋼を用いる歯車では、かかる要求に応えるこ
とができない。
発明が解ンしようとする課題
そこで、本発明者らは、上記要求に応えるべく、歯車の
疲労破壊の機構を広範囲にわたって研究した結果、疲労
破壊は、いずれの場合も、表面を起点として生じており
、また、表層部に深さｌＯ〜２０、＋ｒｍであって、硬
さの著しく低い不完全焼入れ層の生成が認められ、この
不完全焼入れ層が疲労強度に大きい影響を与えているこ
とを見出した。
疲労破壊の機構を広範囲にわたって研究した結果、疲労
破壊は、いずれの場合も、表面を起点として生じており
、また、表層部に深さｌＯ〜２０、＋ｒｍであって、硬
さの著しく低い不完全焼入れ層の生成が認められ、この
不完全焼入れ層が疲労強度に大きい影響を与えているこ
とを見出した。
この不完全焼入れ層は、酸化異常層とも呼ばれており、
歯車の浸炭時に雰囲気ガスによって表層部が粒界に沿っ
て酸化され、ＳｉやＭｎ、Ｃｒ等の酸化物が形成され、
焼入性に有効な固溶ＭｎやＣｒＯ量が減少しており、そ
の結果として、焼入性が低くなっている。従って、その
硬さは、内部に比べてＨＶにて２００〜３００程度も低
い。
歯車の浸炭時に雰囲気ガスによって表層部が粒界に沿っ
て酸化され、ＳｉやＭｎ、Ｃｒ等の酸化物が形成され、
焼入性に有効な固溶ＭｎやＣｒＯ量が減少しており、そ
の結果として、焼入性が低くなっている。従って、その
硬さは、内部に比べてＨＶにて２００〜３００程度も低
い。
また、このように、表層部に不完全焼入れ層が存在する
ときは、表層部における残留応力が圧縮残留応力よりは
、引張残留応力となる。
ときは、表層部における残留応力が圧縮残留応力よりは
、引張残留応力となる。
゛そこで、本発明者らは、歯車の疲労強度を高めるには
、上記のような浸炭焼入れ後の不完全焼入れ層の生成を
防止して、表面硬さと圧縮残留応力を高めろことが必要
であり、更に、疲労強度を一層高めるには、浸炭表層部
にオーステナイトを適正な量にて残留させることが有効
であることを見出した。
、上記のような浸炭焼入れ後の不完全焼入れ層の生成を
防止して、表面硬さと圧縮残留応力を高めろことが必要
であり、更に、疲労強度を一層高めるには、浸炭表層部
にオーステナイトを適正な量にて残留させることが有効
であることを見出した。
本発明は、以上のような知見に基づいて完成されたもの
であって、浸炭焼入れ後に、前記したような不完全焼入
れ層の生成を防止し得るように、最適の合金設計を行な
うと共に、Ｍｏ、■、Ｗ及びＣｕの添加量をそれらの間
で適正に調整して、オーステナイトの適正量を残留させ
ることによって、圧縮残留応力を高めることができ、か
くして、疲労強度の高い歯車用浸炭用鋼を得て、本発明
に至ったものである。
であって、浸炭焼入れ後に、前記したような不完全焼入
れ層の生成を防止し得るように、最適の合金設計を行な
うと共に、Ｍｏ、■、Ｗ及びＣｕの添加量をそれらの間
で適正に調整して、オーステナイトの適正量を残留させ
ることによって、圧縮残留応力を高めることができ、か
くして、疲労強度の高い歯車用浸炭用鋼を得て、本発明
に至ったものである。
従って、本発明は、浸炭処理によって、疲労強度にすぐ
れる歯車を与える歯車用浸炭用鋼を提供することを目的
とする。
れる歯車を与える歯車用浸炭用鋼を提供することを目的
とする。
■月謔を角ｐンするための
本発明による疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼は、重
量％にて （ａ）Ｃ ０．１０〜０．４０％、 Ｓｉ０．１５％以下、 Ｍｎ ０．３０〜２．００％、 Ｃｒ ０．４０〜２．００％、 Ｍｏ ０．３０〜２．００％、 Ｐ ０．０３０％以下、 Ｓ ０．０３０％以下、 Ｃｕ０．１０％以下、及び ０ ０．００２０％以下を含有し、更に、（ｂ）Ｃａ
０．０１０％以下、 Ｔｅ０．１０％以下、 Ｚｒ０．１０％以下、及び ＲＥＭ ０．１０％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなると共に、５≦−３４
（Ｃｕχ）＋１６（Ｍｏχ）≦２５（式中、元素％は当
該元素の鋼中の重量％による添加量を示す。） を満足し、 且つ、硫化物系介在物の長さをβ、幅をＷとするとき、
アスペクト比として規定される７！／Ｗが５以下である
ことを特徴とする。
量％にて （ａ）Ｃ ０．１０〜０．４０％、 Ｓｉ０．１５％以下、 Ｍｎ ０．３０〜２．００％、 Ｃｒ ０．４０〜２．００％、 Ｍｏ ０．３０〜２．００％、 Ｐ ０．０３０％以下、 Ｓ ０．０３０％以下、 Ｃｕ０．１０％以下、及び ０ ０．００２０％以下を含有し、更に、（ｂ）Ｃａ
０．０１０％以下、 Ｔｅ０．１０％以下、 Ｚｒ０．１０％以下、及び ＲＥＭ ０．１０％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなると共に、５≦−３４
（Ｃｕχ）＋１６（Ｍｏχ）≦２５（式中、元素％は当
該元素の鋼中の重量％による添加量を示す。） を満足し、 且つ、硫化物系介在物の長さをβ、幅をＷとするとき、
アスペクト比として規定される７！／Ｗが５以下である
ことを特徴とする。
以下に本発明について詳細に説明する。
Ｃは、強度を向上させるために少なくとも０．１０％の
添加を必要とする。しかし、０．４０％を越えて過多に
添加するときは、切削性等の加工性を損なう。
添加を必要とする。しかし、０．４０％を越えて過多に
添加するときは、切削性等の加工性を損なう。
Ｓｉは、粒界酸化物を生成しやすい元素であって、かか
る酸化物の生成は、粒界強度を低下させるので、添加量
は０．１５％以下とする。
る酸化物の生成は、粒界強度を低下させるので、添加量
は０．１５％以下とする。
Ｍｎも、粒界酸化物を生成しやすい元素であるが、焼入
性の向上による強度上昇、更には脱酸のために必要であ
る。本発明においては、上記脱酸のために少なくとも０
．３０％を添加するが、過多に添加するときは切削性を
劣化させるので、添加量は２．０％以下とする。
性の向上による強度上昇、更には脱酸のために必要であ
る。本発明においては、上記脱酸のために少なくとも０
．３０％を添加するが、過多に添加するときは切削性を
劣化させるので、添加量は２．０％以下とする。
Ｃｒも、Ｍｎと同様に、粒界酸化物の生成傾向の強い元
素であるが、同時に、焼入性を向上させる元素でもある
。そこで、本発明においては、有効な焼入性向上の効果
を得るために、少なくとも０．４０％を添加することと
するが、２．０％を越えて添加するときは、炭化物を生
成し、更に、粒界酸化物を生成して、焼入性を向上させ
る効果が飽和する。
素であるが、同時に、焼入性を向上させる元素でもある
。そこで、本発明においては、有効な焼入性向上の効果
を得るために、少なくとも０．４０％を添加することと
するが、２．０％を越えて添加するときは、炭化物を生
成し、更に、粒界酸化物を生成して、焼入性を向上させ
る効果が飽和する。
Ｍｏは、粒界酸化物を生成し難く、浸炭表層部の焼入れ
性を確保し得る元素であり、更に、浸炭時の平衡炭素濃
度を上昇させる結果、焼入れ後に適当量の残留オーステ
ナイトを生成させることによって、高い疲労強度を得る
ことができるので、本発明において最も重要な合金元素
の一つである。
性を確保し得る元素であり、更に、浸炭時の平衡炭素濃
度を上昇させる結果、焼入れ後に適当量の残留オーステ
ナイトを生成させることによって、高い疲労強度を得る
ことができるので、本発明において最も重要な合金元素
の一つである。
本発明においては、表層部の焼入性を改善し、焼入れ後
に適正量の残留オーステナイトを生成させるために、０
．３０％以上を添加することが必要であるが、しかし、
２．０％を越える過多量を添加しても、上記効果が飽和
すると共に、炭化物が著しく生成し、却って疲労強度を
低下させることとなる。
に適正量の残留オーステナイトを生成させるために、０
．３０％以上を添加することが必要であるが、しかし、
２．０％を越える過多量を添加しても、上記効果が飽和
すると共に、炭化物が著しく生成し、却って疲労強度を
低下させることとなる。
Ｐは、その含有量が０．０３０％を越えるときは粒界強
度を低下させ、疲労強度の低下を招くので、本発明にお
いては、０．０３０％以下とする。
度を低下させ、疲労強度の低下を招くので、本発明にお
いては、０．０３０％以下とする。
Ｓも、その含有量が０．０３０％を越えるときは横目の
強度を低下させるので、０６０３０％以下とする。
強度を低下させるので、０６０３０％以下とする。
Ｃｕは、ＭＯとは反対に、浸炭時の平衡濃度を下げて、
焼入れ後に高い疲労強度を得るための適正量のオーステ
ナイトを残留させる前記ＭＯの効果を低減させる。従っ
て、本発明においては、添加量の上限を０．１０％とす
る。
焼入れ後に高い疲労強度を得るための適正量のオーステ
ナイトを残留させる前記ＭＯの効果を低減させる。従っ
て、本発明においては、添加量の上限を０．１０％とす
る。
Ｏは、酸化物系介在物を生成して、疲労強度を低減させ
るので、製鋼上、可能な限りに少なくすることが望まし
く、本発明においては、０．００２０％以下とする。
るので、製鋼上、可能な限りに少なくすることが望まし
く、本発明においては、０．００２０％以下とする。
本発明においては、上記した合金元素のうち、Ｃｕ及び
ＭＯについては、下記（１）式を満足させる必要がある
。
ＭＯについては、下記（１）式を満足させる必要がある
。
５≦−３４（Ｃｕχ）＋１６（Ｍｏχ）≦２５
ｆｌ）即ち、Ｃｕ及びＭｏの添加量に上記関係を満足さ
せることによって、焼入れ後に高い疲労強度を得るに必
要な適正な残留オーステナイト量をｆｌｌｉ保すること
がで入る。本発明においては、上記適正な残留オーステ
ナイト量は、面積率にて１０〜４０％であり、特に好ま
しくは２０〜４０％の範囲である。上記代価が５よりも
小さいときは、適正な残留オーステナイト量を得ること
ができず、疲労強度を改善するにあたって、切欠き感受
性を弱めることができない。他方、上記代価が２５を越
えるときは、高い圧縮残留応力を得ることができないの
みならず、高い表面硬さをも得ることができない。
ｆｌ）即ち、Ｃｕ及びＭｏの添加量に上記関係を満足さ
せることによって、焼入れ後に高い疲労強度を得るに必
要な適正な残留オーステナイト量をｆｌｌｉ保すること
がで入る。本発明においては、上記適正な残留オーステ
ナイト量は、面積率にて１０〜４０％であり、特に好ま
しくは２０〜４０％の範囲である。上記代価が５よりも
小さいときは、適正な残留オーステナイト量を得ること
ができず、疲労強度を改善するにあたって、切欠き感受
性を弱めることができない。他方、上記代価が２５を越
えるときは、高い圧縮残留応力を得ることができないの
みならず、高い表面硬さをも得ることができない。
Ｃａは、Ｓ又はＭｎＳと結合することによって、圧延、
鍛造によって変形し龍いＣａＳ、Ｃａ−Ｍｎ５を生成し
て、横目の強度低下を防止する効果を有する。かかる効
果を有効に得るためには、好ましくは、０．’０００３
％以上が添加される。しかし、過多量の添加は、Ｃａの
巨大な介在物を生成するおそれがあるので、添加量は０
．０１０％以下とする。
鍛造によって変形し龍いＣａＳ、Ｃａ−Ｍｎ５を生成し
て、横目の強度低下を防止する効果を有する。かかる効
果を有効に得るためには、好ましくは、０．’０００３
％以上が添加される。しかし、過多量の添加は、Ｃａの
巨大な介在物を生成するおそれがあるので、添加量は０
．０１０％以下とする。
Ｔｅも、Ｃａと同様に、Ｔｅ−Ｍｎ５の生成による硫化
物の形態側？１１を通じて、横目の強度低下を防止する
効果を有し、好ましくは０．００５％以にが添加される
。しかし、０．１０％を越えて添加しても、かかる効果
が飽和する。
物の形態側？１１を通じて、横目の強度低下を防止する
効果を有し、好ましくは０．００５％以にが添加される
。しかし、０．１０％を越えて添加しても、かかる効果
が飽和する。
Ｚｒも、Ｃａと同様に、Ｚ ｒ−Ｍｎ Ｓを生成し、硫
化物を形態制御して、横目の強度低下を防止する効果を
有し、好ましくは０．００５％以上が添加される。しか
し、０．１０％を越えて添加しても、かかる効果が飽和
する。
化物を形態制御して、横目の強度低下を防止する効果を
有し、好ましくは０．００５％以上が添加される。しか
し、０．１０％を越えて添加しても、かかる効果が飽和
する。
ＲＥＭも同様に、硫化物の形態制御によって、横目の強
度低下を防止する効果を有し、好ましくは０．００５％
以上が添加される。しかし、０．１０％を越えて添加し
ても、かかる効果が飽和する。
度低下を防止する効果を有し、好ましくは０．００５％
以上が添加される。しかし、０．１０％を越えて添加し
ても、かかる効果が飽和する。
本発明による鋼は、上記硫化物形態制御元素によって、
硫化物系介在物のアスペクト比、即ち、長さをβ、幅を
Ｗとするとき、ｆｆ／Ｗを５以下とすることが必要であ
る。歯車の疲労強度は、横目強度であるので、鋼中に紐
状に長く延びる硫化物系介在物が存在するときは、疲労
強度の劣化を招くからである。
硫化物系介在物のアスペクト比、即ち、長さをβ、幅を
Ｗとするとき、ｆｆ／Ｗを５以下とすることが必要であ
る。歯車の疲労強度は、横目強度であるので、鋼中に紐
状に長く延びる硫化物系介在物が存在するときは、疲労
強度の劣化を招くからである。
本発明による鋼は、上記した合金元素に加えて、Ｖ
０．０３〜０．２０％、及び Ｗ ０．０３〜１．０％ よりなる群から選ばれる少な（とも１種の元素を含有す
ることができる。
０．０３〜０．２０％、及び Ｗ ０．０３〜１．０％ よりなる群から選ばれる少な（とも１種の元素を含有す
ることができる。
■及びＷは、ＭＯと同様に、浸炭時の平衡炭素濃度を上
界させて、焼入れ後に、高い疲労強度を得ることを可能
とするオーステナイトの適正量を残留させる効果を有す
る。かかる効果を有効に得るためには、■及びＷのいず
れの元素についても、少なくとも０．０３％を添加する
ことが必要である。
界させて、焼入れ後に、高い疲労強度を得ることを可能
とするオーステナイトの適正量を残留させる効果を有す
る。かかる効果を有効に得るためには、■及びＷのいず
れの元素についても、少なくとも０．０３％を添加する
ことが必要である。
■は、これを過多に添加するときは、結晶粒を小さくさ
せ、残留オーステナイトの生成を阻害するので、添加量
は０，２０％以下とする。また、Ｗは、１．０％を越え
て添加しても、上記効果が飽和する。
せ、残留オーステナイトの生成を阻害するので、添加量
は０，２０％以下とする。また、Ｗは、１．０％を越え
て添加しても、上記効果が飽和する。
本発明において、鋼が上記のように、■及びＷよりなる
群から選ばれる少な（とも１種の元素を含有するときは
、これら元素は、前述したＣｕ及びＭｏと共に、下記（
２）式を満足させる必要がある。
群から選ばれる少な（とも１種の元素を含有するときは
、これら元素は、前述したＣｕ及びＭｏと共に、下記（
２）式を満足させる必要がある。
５≦−３４（ＣＪ：） ＋ １６（Ｍｏχ）＋５（ｖ＋
−３ｈ）≦２５ （２）（式中、元素％は当該元素
の鋼中の重量％による添加量を示す。） 即ち、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｖ及びＷの添加量に−Ｊ二記関係を
満足させることによって、浸炭焼入れ後に表層部に高い
疲労強度を得るに必要な適正量の残留オーステナイトを
確保することができる。ここに、前述したように、適正
な残留オーステナイトは、面積率にて１０〜４０％であ
り、特に好ましくは２０〜４０％の範囲である。上記代
価が５よりも小さいときは、適正な残留オーステナイト
を得ることができず、疲労強度を改善するにあたって、
切欠き感受性を弱めることができない。他方、上記代価
が２５を越えるときは、高い圧縮残留応力を得ることが
できないのみならず、高い表面硬さをも得ることができ
ない。
−３ｈ）≦２５ （２）（式中、元素％は当該元素
の鋼中の重量％による添加量を示す。） 即ち、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｖ及びＷの添加量に−Ｊ二記関係を
満足させることによって、浸炭焼入れ後に表層部に高い
疲労強度を得るに必要な適正量の残留オーステナイトを
確保することができる。ここに、前述したように、適正
な残留オーステナイトは、面積率にて１０〜４０％であ
り、特に好ましくは２０〜４０％の範囲である。上記代
価が５よりも小さいときは、適正な残留オーステナイト
を得ることができず、疲労強度を改善するにあたって、
切欠き感受性を弱めることができない。他方、上記代価
が２５を越えるときは、高い圧縮残留応力を得ることが
できないのみならず、高い表面硬さをも得ることができ
ない。
本発明による鋼は、常法に従って、これを例えば鍛造し
、焼きならし処理し、浸炭焼入れ焼戻しすることによっ
て、疲労強度にすぐれる歯車を与える。
、焼きならし処理し、浸炭焼入れ焼戻しすることによっ
て、疲労強度にすぐれる歯車を与える。
光浬Ｒυ防栗
以上のように、本発明によれば、特に、高ＭＯ量化と低
Ｓｉ化を図ると共に、硫化物形態制御１元素を加え、更
に、Ｐ及びｏｌを規制する合金設計によって、浸炭後に
、最表層部の不完全焼入れ層の発生を防止して、表面硬
さと表面圧縮残留応力を高め、更に、オーステナイトの
適正量を残留させることによって、疲労亀裂発生時の切
欠き感受性を弱めて、表面圧縮残留応力を一層高めるこ
とができ、かくして、疲労強度が格段に改善された歯車
用浸炭用銅を得ることができる。
Ｓｉ化を図ると共に、硫化物形態制御１元素を加え、更
に、Ｐ及びｏｌを規制する合金設計によって、浸炭後に
、最表層部の不完全焼入れ層の発生を防止して、表面硬
さと表面圧縮残留応力を高め、更に、オーステナイトの
適正量を残留させることによって、疲労亀裂発生時の切
欠き感受性を弱めて、表面圧縮残留応力を一層高めるこ
とができ、かくして、疲労強度が格段に改善された歯車
用浸炭用銅を得ることができる。
尖施聞
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
第１表に発明鋼１〜４及び比較鋼１〜４の化学成分を示
す。これら供試鋼を鍛造した後、焼きならし処理し、試
験片に加工し、次いで、９２５°Ｃで３時間、カーボン
ポテンシャル０．８０％の条件下にて浸炭処理し、次い
で８５０℃に炉冷し、３０分間保持し、油冷して焼入れ
した後、１８０℃にて２時間加熱し、空冷して、焼戻し
処理した。
す。これら供試鋼を鍛造した後、焼きならし処理し、試
験片に加工し、次いで、９２５°Ｃで３時間、カーボン
ポテンシャル０．８０％の条件下にて浸炭処理し、次い
で８５０℃に炉冷し、３０分間保持し、油冷して焼入れ
した後、１８０℃にて２時間加熱し、空冷して、焼戻し
処理した。
このように浸炭焼入れ焼戻し処理した試験片の浸炭特性
を第２表に示し、回転曲げ疲労試験結果拒シ Ｉ□
１ □ 二 ：：ｊ 及び歯車疲労試験結果を第３表に示す。回転曲げ疲労試
験は、平行部８龍の平滑試験片を用いて、回転数３６０
０ｒｐｍにて行なった。また、歯車疲労試験は、歯数３
８枚、モジュール１．５の歯１１１について、動力循環
式歯車疲労試験機を用いて、回転数３０００ｒｐｒｎに
て行なった。
を第２表に示し、回転曲げ疲労試験結果拒シ Ｉ□
１ □ 二 ：：ｊ 及び歯車疲労試験結果を第３表に示す。回転曲げ疲労試
験は、平行部８龍の平滑試験片を用いて、回転数３６０
０ｒｐｍにて行なった。また、歯車疲労試験は、歯数３
８枚、モジュール１．５の歯１１１について、動力循環
式歯車疲労試験機を用いて、回転数３０００ｒｐｒｎに
て行なった。
第 ３ 表
本発明鋼によれば、浸炭焼入れ後に、８表層部に不完全
焼入れ層の発生がないか、又はあっても極めて僅かであ
り、かくして、高い表面硬さと表面圧縮残留応力とを有
し、且つ、表層部に適正用の残留オーステナイトが存在
して、疲労強度にすくれる歯車を得ることができる。
焼入れ層の発生がないか、又はあっても極めて僅かであ
り、かくして、高い表面硬さと表面圧縮残留応力とを有
し、且つ、表層部に適正用の残留オーステナイトが存在
して、疲労強度にすくれる歯車を得ることができる。
特許出願人 株式会社神戸製鋼所
代理人 弁理上 牧 野 逸 部
Claims (2)
- （１）重量％にて （ａ）Ｃ ０．１０〜０．４０％、 Ｓｉ ０．１５％以下、 Ｍｎ ０．３０〜２．００％、 Ｃｒ ０．４０〜２．００％、 Ｍｏ ０．３０〜２．００％、 Ｐ ０．０３０％以下、 Ｓ ０．０３０％以下、 Ｃｕ ０．１０％以下、及び Ｏ ０．００２０％以下を含有し、更に、 （ｂ）Ｃａ ０．０１０％以下、 Ｔｅ ０．１０％以下、 Ｚｒ ０．１０％以下、及び ＲＥＭ ０．１０％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなると共に、５≦−３４
（Ｃｕ％）＋１６（Ｍｏ％）≦２５（式中、元素％は当
該元素の鋼中の重量％による添加量を示す。） を満足し、 且つ、硫化物系介在物の長さを、、幅をＷとするとき、
アスペクト比として規定されるｌ／Ｗが５以下であるこ
とを特徴とする疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼。 - （２）重量％にて （ａ）Ｃ ０．１０〜０．４０％、 Ｓｉ ０．１５％以下、 Ｍｎ ０．３０〜２．００％、 Ｃｒ ０．４０〜２．００％、 Ｍｏ ０．３０〜２．００％、 Ｐ ０．０３０％以下、 Ｓ ０．０３０％以下、 Ｃｕ ０．１０％以下、及び Ｏ ０．００２０％以下を含有し、更に、 （ｂ）Ｃａ ０．０１０％以下、 Ｔｅ ０．１０％以下、 Ｚｒ ０．１０％以下、及び ＲＥＭ ０．１０％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ）Ｖ ０．０３〜０．２０％、及び Ｗ ０．０３〜１．０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなると共に、５≦−３４
（Ｃｕ％）＋１６（Ｍｏ％）＋５（Ｖ＋３Ｗ）≦２５（
式中、元素％は当該元素の鋼中の重量％による添加量を
示す。） を満足し、 且つ、硫化物系介在物の長さをｌ、幅をＷとするとき、
アスペクト比として規定されるｌ／Ｗが５以下であるこ
とを特徴とする疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63134593A JPH0757902B2 (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63134593A JPH0757902B2 (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01306545A true JPH01306545A (ja) | 1989-12-11 |
| JPH0757902B2 JPH0757902B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=15132014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63134593A Expired - Lifetime JPH0757902B2 (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0757902B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5595610A (en) * | 1991-06-07 | 1997-01-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of manufacturing case-hardened parts with little distortion in heat treatment and superior strength in bending fatigue |
| KR20010054261A (ko) * | 1999-12-04 | 2001-07-02 | 이계안 | 트랜스미션 기어용 합금 |
| CN104561806A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-04-29 | 苏州科胜仓储物流设备有限公司 | 一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 |
-
1988
- 1988-05-31 JP JP63134593A patent/JPH0757902B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5595610A (en) * | 1991-06-07 | 1997-01-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of manufacturing case-hardened parts with little distortion in heat treatment and superior strength in bending fatigue |
| KR20010054261A (ko) * | 1999-12-04 | 2001-07-02 | 이계안 | 트랜스미션 기어용 합금 |
| CN104561806A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-04-29 | 苏州科胜仓储物流设备有限公司 | 一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0757902B2 (ja) | 1995-06-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |