CN104561806A - 一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 - Google Patents
一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104561806A CN104561806A CN201510068783.1A CN201510068783A CN104561806A CN 104561806 A CN104561806 A CN 104561806A CN 201510068783 A CN201510068783 A CN 201510068783A CN 104561806 A CN104561806 A CN 104561806A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel plate
- cooled
- cooling
- adopt
- rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明是一种用于货架承重的钢板，其成分为：C：0.37-0.39%、Mn：0.41-0.43%、Si：0.05-0.07%、P：0.006-0.008%、S：0.002-0.004%、Nb：0.09-0.11%、V：0.04-0.06%、Ti：0.7-0.9%、Al：0.05-0.07%、N≤0.006%、H≤0.00020%，Cu：0.17-0.19%，Cr：1.7-1.9%，Mo：0.33-0.35%，镧：0.02-0.04%，铈：0.01-0.02%，镨：0.05-0.07%，余量为Fe和不可避免的杂质；发明的钢板横向屈服强度≥220 MPa，高塑性，且具有优异低温韧性。
Description
技术领域
本发明涉及一种钢板及其加工工艺，具体地说是一种用于货架承重的钢板及其加工工艺。
背景技术
储设备是指能够满足储藏和保管物品需要的技术装置和机具，仓储设备是仓储与物流技术水平高低的主要标志，现代仓储设备体现了现代仓储与物流技术的发展。仓储设备中的货架是比较常用的设备，由于特殊物料的存放需要，货架的使用条件和环境越来越苛刻，对钢板的厚度要求越来越厚，相应地对用于仓储设备的钢板的技术要求也不断提高。特别是用于存放一高重量货物时，常常会因为钢板的横向屈服强度不够而导致仓储设备在短时间内就断裂，增加了仓储成本；且在一些寒冷地区，于货架承重的钢板的低温韧性也不高，也常会导致仓储设备在短时间内就断裂。因此如何有效提高用于仓储设备的钢板的横向屈服强度及低温韧性是本领域技术人员一直需要解决的技术问题。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是，克服现有技术的缺点，提供一种用于货架承重的钢板及其加工工艺，横向屈服强度≥220 MPa，高塑性，且具有优异低温韧性。
本发明解决以上技术问题的技术方案是：
一种用于货架承重的钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.37-0.39%、Mn：0.41-0.43%、Si：0.05-0.07%、P：0.006-0.008%、S：0.002-0.004%、Nb：0.09-0.11%、V：0.04-0.06%、Ti：0.7-0.9%、Al：0.05-0.07%、N≤0.006%、H≤0.00020%，Cu：0.17-0.19%，Cr：1.7-1.9%，Mo：0.33-0.35%，镧：0.02-0.04%，铈：0.01-0.02%，镨：0.05-0.07%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5-3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0-6.2%，且无带状组织；该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5-4.7μm，珠光体团平均直径为5.0-5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0-4.2μm，珠光体团平均直径为6.0-6.2μm。
用于货架承重的钢板的加工工艺，包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1350-1370℃，精轧开始温度为930-950℃，终轧温度为870-890℃，热轧后以采用风冷7-9℃/s的冷却速率将板坯冷至650-670℃，再采用水冷以11-13℃/s的冷却速率将板坯水冷至270-290℃，采用压缩空气或雾状淬火液以5-7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1250-1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1150-1170℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570-590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以7-9℃/s的冷却速率将钢板水冷至950-970℃，然后采用风冷5-7℃/s的冷却速率将板坯冷至750-770℃，再采用气雾冷却以1-3℃/s的冷却速率将钢板水冷至570-590℃； 第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以11-13℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5-3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0-6.2%，且无带状组织；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度80-150m/min，每齿进给0.1-0.15mm/z，金属去除率≤17.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
本发明进一步限定的技术方案是：
前述的用于货架承重的钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.37%、Mn：0.41%、Si：0.057%、P：0.0068%、S：0.002%、Nb：0.09%、V：0.04%、Ti：0.7%、Al：0.05%、N：0.006%、H：0.00020%，Cu：0.17%，Cr：1.7%，Mo：0.33%，镧：0.02%，铈：0.01%，镨：0.05%，余量为Fe和不可避免的杂质；该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0%，且无带状组织；该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5μm，珠光体团平均直径为5.02μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0μm，珠光体团平均直径为6.0μm。
前述的用于货架承重的钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.38%、Mn：0.42%、Si：0.067%、P：0.007%、S：0.003%、Nb：0.1%、V：0.05%、Ti：0.8%、Al：0.06%、N：0.001%、H：0.000120%，Cu：0.18%，Cr：1.8%，Mo：0.34%，镧：0.03%，铈：0.02%，镨：0.06%，余量为Fe和不可避免的杂质；该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.7%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.12%，且无带状组织；该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.6μm，珠光体团平均直径为5.1μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.1μm，珠光体团平均直径为6.1μm。
前述的用于货架承重的钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.39%、Mn：0.43%、Si：0.07%、P：0.008%、S：0.004%、Nb：0.11%、V：0.06%、Ti：0.9%、Al：0.07%、N：0.002%、H：0.0001%，Cu：0.19%，Cr：1.9%，Mo：0.35%，镧：0.04%，铈：0.02%，镨：0.07%，余量为Fe和不可避免的杂质；该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.2%，且无带状组织；该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.7μm，珠光体团平均直径为5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.2μm，珠光体团平均直径为6.2μm。
前述的用于货架承重的钢板的加工工艺，包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1350℃，精轧开始温度为930℃，终轧温度为870℃，热轧后以采用风冷7℃/s的冷却速率将板坯冷至650℃，再采用水冷以11℃/s的冷却速率将板坯水冷至270℃，采用压缩空气或雾状淬火液以5℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1250℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1150℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以7℃/s的冷却速率将钢板水冷至950℃，然后采用风冷5℃/s的冷却速率将板坯冷至750℃，再采用气雾冷却以1℃/s的冷却速率将钢板水冷至570℃； 第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以11℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0%，且无带状组织；表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5μm，珠光体团平均直径为5.02μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0μm，珠光体团平均直径为6.0μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度80m/min，每齿进给0.1mm/z，金属去除率17.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
前述的用于货架承重的钢板的加工工艺，包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1360℃，精轧开始温度为940℃，终轧温度为880℃，热轧后以采用风冷8℃/s的冷却速率将板坯冷至660℃，再采用水冷以123℃/s的冷却速率将板坯水冷至280℃，采用压缩空气或雾状淬火液以6℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1260℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1160℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到580℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以8℃/s的冷却速率将钢板水冷至960℃，然后采用风冷6℃/s的冷却速率将板坯冷至760℃，再采用气雾冷却以23℃/s的冷却速率将钢板水冷至560℃； 第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以12℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.7%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.12%，且无带状组织；在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.6μm，珠光体团平均直径为5.1μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.1μm，珠光体团平均直径为6.1μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度100m/min，每齿进给0.3mm/z，金属去除率17cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
前述的用于货架承重的钢板的加工工艺，包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1370℃，精轧开始温度为950℃，终轧温度为890℃，热轧后以采用风冷9℃/s的冷却速率将板坯冷至670℃，再采用水冷以13℃/s的冷却速率将板坯水冷至290℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1170℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以9℃/s的冷却速率将钢板水冷至970℃，然后采用风冷7℃/s的冷却速率将板坯冷至770℃，再采用气雾冷却以3℃/s的冷却速率将钢板水冷至590℃； 第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以13℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.2%，且无带状组织；在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.7μm，珠光体团平均直径为5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.2μm，珠光体团平均直径为6.2μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度150m/min，每齿进给0.15mm/z，金属去除率18.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
本发明的有益效果是：
本发明钢成分中各元素含量的控制起到的作用是：本发明钢板含C、Si、Mn元素，添加Al、Nb、V、Ti、Cu、Cr和Mo可细晶强化及析出强化，且成本低廉，添加稀土元素镧、铈和镨，并通过结合热机械控制轧制控制冷却工艺和热处理工艺可以得到铁素体加珠光体组织，钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5-3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0-6.2%，且无带状组织，在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5-4.7μm，珠光体团平均直径为5.0-5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0-4.2μm，珠光体团平均直径为6.0-6.2μm，从而成功生产出用于货架承重的钢板，具有很好的横向屈服强度及高塑性，横向抗拉强度≥415MPa，横向屈服强度≥220 MPa，横向延伸率≥25％，厚度方向断面收缩率≥50%， -20℃夏比冲击功≥150J。
本发明热机械控制轧制控制冷却工艺和热处理工艺的控制起到的作用是：钢板在轧制过程中钢板厚度方向变形量差异较大，冷却过程中沿板厚度的冷却速度差异较大，从而导致沿厚度截面的铁素体晶粒直径、体积分数变化较大，在中心区域容易形成带状组织；由于钢板表面变形高于心部，且冷速高于心部，铁素体晶粒直径由表面到中心逐渐增加，珠光体体积分数由表面向心部逐渐增加；本发明通过热机械控制轧制控制冷却工艺和热处理工艺的控制，得到合理的两相比及细小铁素体和弥散分布的珠光体，避免带状组织的形成，无带状组织出现，提高了厚度方向性能及低温韧性且提高了抗酸性能，从而通过微观组织控制有效提高钢板抗酸性能，获得了意想不到的技术效果；抗氢致开裂（HIC）试验裂纹长度率CLR≦15%，裂纹厚度率CTR≦5%，裂纹敏感率CSR≦2%；抗硫化物应力腐蚀开裂（SSC）试验，加载0.9AYS（AYS实际屈服强度），样本的拉应力区通过10倍放大后无裂纹和无表面裂缝。
具体实施方式
以下结合具体实施例对本发明的技术方案做进一步详细介绍，但本发明的保护范围并不局限于此。
实施例
1
本实施例是一种用于货架承重的钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.37%、Mn：0.41%、Si：0.057%、P：0.0068%、S：0.002%、Nb：0.09%、V：0.04%、Ti：0.7%、Al：0.05%、N：0.006%、H：0.00020%，Cu：0.17%，Cr：1.7%，Mo：0.33%，镧：0.02%，铈：0.01%，镨：0.05%，余量为Fe和不可避免的杂质；该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0%，且无带状组织；该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5μm，珠光体团平均直径为5.02μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0μm，珠光体团平均直径为6.0μm。
本实施例的用于货架承重的钢板的加工工艺，包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1350℃，精轧开始温度为930℃，终轧温度为870℃，热轧后以采用风冷7℃/s的冷却速率将板坯冷至650℃，再采用水冷以11℃/s的冷却速率将板坯水冷至270℃，采用压缩空气或雾状淬火液以5℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1250℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1150℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以7℃/s的冷却速率将钢板水冷至950℃，然后采用风冷5℃/s的冷却速率将板坯冷至750℃，再采用气雾冷却以1℃/s的冷却速率将钢板水冷至570℃； 第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以11℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0%，且无带状组织；表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5μm，珠光体团平均直径为5.02μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0μm，珠光体团平均直径为6.0μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度80m/min，每齿进给0.1mm/z，金属去除率17.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
实施例
2
本实施例是一种用于货架承重的钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.38%、Mn：0.42%、Si：0.067%、P：0.007%、S：0.003%、Nb：0.1%、V：0.05%、Ti：0.8%、Al：0.06%、N：0.001%、H：0.000120%，Cu：0.18%，Cr：1.8%，Mo：0.34%，镧：0.03%，铈：0.02%，镨：0.06%，余量为Fe和不可避免的杂质；该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.7%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.12%，且无带状组织；该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.6μm，珠光体团平均直径为5.1μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.1μm，珠光体团平均直径为6.1μm。
本实施例的用于货架承重的钢板的加工工艺，包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1360℃，精轧开始温度为940℃，终轧温度为880℃，热轧后以采用风冷8℃/s的冷却速率将板坯冷至660℃，再采用水冷以123℃/s的冷却速率将板坯水冷至280℃，采用压缩空气或雾状淬火液以6℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1260℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1160℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到580℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以8℃/s的冷却速率将钢板水冷至960℃，然后采用风冷6℃/s的冷却速率将板坯冷至760℃，再采用气雾冷却以23℃/s的冷却速率将钢板水冷至560℃； 第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以12℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.7%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.12%，且无带状组织；在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.6μm，珠光体团平均直径为5.1μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.1μm，珠光体团平均直径为6.1μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度100m/min，每齿进给0.3mm/z，金属去除率17cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
实施例
3
本实施例是一种用于货架承重的钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.39%、Mn：0.43%、Si：0.07%、P：0.008%、S：0.004%、Nb：0.11%、V：0.06%、Ti：0.9%、Al：0.07%、N：0.002%、H：0.0001%，Cu：0.19%，Cr：1.9%，Mo：0.35%，镧：0.04%，铈：0.02%，镨：0.07%，余量为Fe和不可避免的杂质；该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.2%，且无带状组织；该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.7μm，珠光体团平均直径为5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.2μm，珠光体团平均直径为6.2μm。
本实施例的用于货架承重的钢板的加工工艺，包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1370℃，精轧开始温度为950℃，终轧温度为890℃，热轧后以采用风冷9℃/s的冷却速率将板坯冷至670℃，再采用水冷以13℃/s的冷却速率将板坯水冷至290℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1170℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以9℃/s的冷却速率将钢板水冷至970℃，然后采用风冷7℃/s的冷却速率将板坯冷至770℃，再采用气雾冷却以3℃/s的冷却速率将钢板水冷至590℃； 第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以13℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.2%，且无带状组织；在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.7μm，珠光体团平均直径为5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.2μm，珠光体团平均直径为6.2μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度150m/min，每齿进给0.15mm/z，金属去除率18.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
各实施例钢板的性能如表1所示。
表1 各实施例钢板的性能
| 实施例 | 抗拉强度,MPa | 屈服强度,MPa | 延伸率,% | 厚度方向断面收缩率,% | -20℃夏比冲击功,J | CLR, % | CTR, % | CSR,% | SSC |
| 实施例1 | 447 | 314 | 33 | 60.0 | 225 | 0 | 0 | 0 | 无裂纹 |
| 实施例2 | 427 | 299 | 36 | 60.7 | 206 | 0 | 0 | 0 | 无裂纹 |
| 实施例3 | 472 | 335 | 39.5 | 70.0 | 232 | 0 | 0 | 0 | 无裂纹 |
由上表可见，本发明钢种钢质纯净，有良好的强度、塑性及低温韧性、抗HIC性能和抗SSC性能。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。
Claims (8)
1.一种用于货架承重的钢板，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.37-0.39%、Mn：0.41-0.43%、Si：0.05-0.07%、P：0.006-0.008%、S：0.002-0.004%、Nb：0.09-0.11%、V：0.04-0.06%、Ti：0.7-0.9%、Al：0.05-0.07%、N≤0.006%、H≤0.00020%，Cu：0.17-0.19%，Cr：1.7-1.9%，Mo：0.33-0.35%，镧：0.02-0.04%，铈：0.01-0.02%，镨：0.05-0.07%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5-3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0-6.2%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5-4.7μm，珠光体团平均直径为5.0-5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0-4.2μm，珠光体团平均直径为6.0-6.2μm。
2.如权利要求1所述的用于货架承重的钢板，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.37%、Mn：0.41%、Si：0.057%、P：0.0068%、S：0.002%、Nb：0.09%、V：0.04%、Ti：0.7%、Al：0.05%、N：0.006%、H：0.00020%，Cu：0.17%，Cr：1.7%，Mo：0.33%，镧：0.02%，铈：0.01%，镨：0.05%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5μm，珠光体团平均直径为5.02μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0μm，珠光体团平均直径为6.0μm。
3.如权利要求1所述的用于货架承重的钢板，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.38%、Mn：0.42%、Si：0.067%、P：0.007%、S：0.003%、Nb：0.1%、V：0.05%、Ti：0.8%、Al：0.06%、N：0.001%、H：0.000120%，Cu：0.18%，Cr：1.8%，Mo：0.34%，镧：0.03%，铈：0.02%，镨：0.06%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.7%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.12%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.6μm，珠光体团平均直径为5.1μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.1μm，珠光体团平均直径为6.1μm。
4.如权利要求1所述的用于货架承重的钢板，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.39%、Mn：0.43%、Si：0.07%、P：0.008%、S：0.004%、Nb：0.11%、V：0.06%、Ti：0.9%、Al：0.07%、N：0.002%、H：0.0001%，Cu：0.19%，Cr：1.9%，Mo：0.35%，镧：0.04%，铈：0.02%，镨：0.07%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.2%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.7μm，珠光体团平均直径为5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.2μm，珠光体团平均直径为6.2μm。
5.如权利要求1-4中任一权利要求所述的用于货架承重的钢板的加工工艺，其特征在于：包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1350-1370℃，精轧开始温度为930-950℃，终轧温度为870-890℃，热轧后以采用风冷7-9℃/s的冷却速率将板坯冷至650-670℃，再采用水冷以11-13℃/s的冷却速率将板坯水冷至270-290℃，采用压缩空气或雾状淬火液以5-7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1250-1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1150-1170℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570-590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
所述第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以7-9℃/s的冷却速率将钢板水冷至950-970℃，然后采用风冷5-7℃/s的冷却速率将板坯冷至750-770℃，再采用气雾冷却以1-3℃/s的冷却速率将钢板水冷至570-590℃；
所述第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以11-13℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；
通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5-3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0-6.2%，且无带状组织；
㈢铣削加工工艺：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度80-150m/min，每齿进给0.1-0.15mm/z，金属去除率≤17.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
6.如权利要求5所述的用于货架承重的钢板的加工工艺，其特征在于：包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1350℃，精轧开始温度为930℃，终轧温度为870℃，热轧后以采用风冷7℃/s的冷却速率将板坯冷至650℃，再采用水冷以11℃/s的冷却速率将板坯水冷至270℃，采用压缩空气或雾状淬火液以5℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1250℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1150℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
所述第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以7℃/s的冷却速率将钢板水冷至950℃，然后采用风冷5℃/s的冷却速率将板坯冷至750℃，再采用气雾冷却以1℃/s的冷却速率将钢板水冷至570℃；
所述第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以11℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；
通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.0%，且无带状组织；表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.5μm，珠光体团平均直径为5.02μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.0μm，珠光体团平均直径为6.0μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度80m/min，每齿进给0.1mm/z，金属去除率17.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
7.如权利要求5所述的用于货架承重的钢板的加工工艺，其特征在于：包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1360℃，精轧开始温度为940℃，终轧温度为880℃，热轧后以采用风冷8℃/s的冷却速率将板坯冷至660℃，再采用水冷以123℃/s的冷却速率将板坯水冷至280℃，采用压缩空气或雾状淬火液以6℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1260℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1160℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到580℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
所述第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以8℃/s的冷却速率将钢板水冷至960℃，然后采用风冷6℃/s的冷却速率将板坯冷至760℃，再采用气雾冷却以23℃/s的冷却速率将钢板水冷至560℃；
所述第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以12℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；
通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.7%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.12%，且无带状组织；在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.6μm，珠光体团平均直径为5.1μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.1μm，珠光体团平均直径为6.1μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度100m/min，每齿进给0.3mm/z，金属去除率17cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
8.如权利要求5所述的用于货架承重的钢板的加工工艺，其特征在于：包含以下步骤：
㈠将按成分要求冶炼好的板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1370℃，精轧开始温度为950℃，终轧温度为890℃，热轧后以采用风冷9℃/s的冷却速率将板坯冷至670℃，再采用水冷以13℃/s的冷却速率将板坯水冷至290℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈡钢板热处理：
将钢板通过回火炉回火加热到1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到1170℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
所述第一冷却工序：采用水冷、风冷与气雾冷却结合，先采用水冷以9℃/s的冷却速率将钢板水冷至970℃，然后采用风冷7℃/s的冷却速率将板坯冷至770℃，再采用气雾冷却以3℃/s的冷却速率将钢板水冷至590℃；
所述第二冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以13℃/s的冷却速率将钢板冷至室温；
通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为3.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为6.2%，且无带状组织；在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为4.7μm，珠光体团平均直径为5.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为4.2μm，珠光体团平均直径为6.2μm；
㈢铣削加工：
设置铣削加工为顺向铣削，加工时不采用切削液，切削速度150m/min，每齿进给0.15mm/z，金属去除率18.2cm3/min，对铣削表面质量进行检测，表面粗糙度：1.34＜Ra＜2.41，表面尺寸误差：±0.05，断屑长度：2-3mm。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510068783.1A CN104561806B (zh) | 2015-02-10 | 2015-02-10 | 一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510068783.1A CN104561806B (zh) | 2015-02-10 | 2015-02-10 | 一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN104561806A true CN104561806A (zh) | 2015-04-29 |
| CN104561806B CN104561806B (zh) | 2016-08-31 |
Family
ID=53078870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201510068783.1A Expired - Fee Related CN104561806B (zh) | 2015-02-10 | 2015-02-10 | 一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104561806B (zh) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01306545A (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-11 | Kobe Steel Ltd | 疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼 |
| CN102482753A (zh) * | 2009-08-31 | 2012-05-30 | 新日本制铁株式会社 | 高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 |
| CN103643156A (zh) * | 2013-11-21 | 2014-03-19 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种630MPa级以上高强钢筋及其钢筋混凝土应用方法 |
| CN104294174A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-01-21 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种大线能量焊接高强热轧钢筋及其生产工艺 |
| CN104313484A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-01-28 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 高强度抗震耐腐蚀钢筋用钢及其热处理工艺 |
-
2015
- 2015-02-10 CN CN201510068783.1A patent/CN104561806B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01306545A (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-11 | Kobe Steel Ltd | 疲労強度にすぐれる歯車用浸炭用鋼 |
| CN102482753A (zh) * | 2009-08-31 | 2012-05-30 | 新日本制铁株式会社 | 高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 |
| CN103643156A (zh) * | 2013-11-21 | 2014-03-19 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种630MPa级以上高强钢筋及其钢筋混凝土应用方法 |
| CN104294174A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-01-21 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种大线能量焊接高强热轧钢筋及其生产工艺 |
| CN104313484A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-01-28 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 高强度抗震耐腐蚀钢筋用钢及其热处理工艺 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 惠卫军等: "中碳钢球化退火行为和力学性能的研究", 《钢铁》 * |
| 蔡爱国: "铌钒微合金中碳钢的微观组织与强度的关系", 《钢铁研究学报》 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104561806B (zh) | 2016-08-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101821419B (zh) | 加工性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法 | |
| CN106544597B (zh) | 超薄超宽核电承压设备用钢板及其制造方法 | |
| CN103180468B (zh) | 冷轧钢板及其制造方法 | |
| CN103572025B (zh) | 一种低成本x52管线钢的生产方法及管线钢 | |
| CN105296862A (zh) | 一种用于穿梭车货架的高强度防腐钢板及其加工工艺 | |
| CN105452513A (zh) | 高屈服比高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| KR101665821B1 (ko) | 표면 가공 품질이 우수한 저온용 강판 및 그 제조방법 | |
| TW201348461A (zh) | 冷軋鋼板及其製造方法 | |
| CN104611629A (zh) | 一种正火抗酸压力容器钢板及其制造方法 | |
| CN101781736B (zh) | 屈服强度225MPa级抗震建筑钢及其生产方法 | |
| CN104789877A (zh) | 一种重载货架的高强度防腐钢板及其热处理工艺 | |
| CN105331890A (zh) | 一种在线淬火生产高韧性5Ni钢中厚板的方法 | |
| KR20090070485A (ko) | 모재 ｃｔｏｄ특성이 우수한 고강도 고인성 후강판 및 그제조방법 | |
| JP2014177687A (ja) | 落重特性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| CN102409234A (zh) | 焊接裂纹敏感性指数小于0．23的355MPa级低合金钢板的制造方法 | |
| CN104711481A (zh) | 一种货架承重高强度钢及其热处理工艺 | |
| CN104561806A (zh) | 一种用于货架承重的钢板及其加工工艺 | |
| CN104651728A (zh) | 一种用于仓储设备的抗腐蚀钢板及其制备方法 | |
| CN104561804A (zh) | 一种用于货架重型梁的抗腐蚀钢板及其制备方法 | |
| CN104264070A (zh) | 一种薄规格x80管线钢及其制造方法 | |
| CN104561805A (zh) | 一种用于仓储设备的抗酸钢板及其制备方法 | |
| CN106591725A (zh) | 一种货架用高强度钢梁及其制造方法 | |
| KR102175586B1 (ko) | 신선가공성 및 충격인성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법 | |
| CN104711480A (zh) | 一种货架平台专用耐磨抗腐蚀钢板及其制备方法 | |
| EP3889301A1 (en) | Pressure vessel steel having excellent hydrogen induced cracking resistance, and manufacturing method therefor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C41 | Transfer of patent application or patent right or utility model | ||
| CB03 | Change of inventor or designer information |
Inventor after: Li Qi Inventor before: Xing Ting Inventor before: Han Jun |
|
| COR | Change of bibliographic data | ||
| TA01 | Transfer of patent application right |
Effective date of registration: 20160718 Address after: 215104 Suzhou, Wuzhong District Yue Creek Street, Swan Road, No. 10 Applicant after: Suzhou Jing Yuan oil pressure Machinery Co., Ltd. Address before: Suzhou City, Jiangsu province Wuzhong District town 215100 Pu Zhuang Road No. 3058 Applicant before: Suzhou Ke Sheng Storage and circulation equipment Co., Ltd |
|
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20160831 Termination date: 20210210 |