CN104561805A - 一种用于仓储设备的抗酸钢板及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明是一种用于仓储设备的抗酸钢板及其制备方法,该钢板的成分及质量百分比为：C：0.31-0.33%、Mn：0.45-0.47%、Si：0.07-0.09%、P：0.006-0.008%、S：0.002-0.005%、Nb：0.06-0.08%、V：0.07-0.09%、Ti：0.05-0.07%、Al：0.08-0.1%、N≤0.006%、H≤0.00020%，Cu：0.012-0.015%，Cr：0.4-0.6%，Mo：0.23-0.25%，余量为Fe。发明可以使钢板得到合理的两相比及细小铁素体和弥散分布的珠光体，避免带状组织的形成，无带状组织出现，提高了抗酸性能。

Description

一种用于仓储设备的抗酸钢板及其制备方法
技术领域
本发明涉及一种钢板及其制备方法，具体地说是一种用于仓储设备的抗酸钢板及其制备方法。
背景技术
储设备是指能够满足储藏和保管物品需要的技术装置和机具，仓储设备是仓储与物流技术水平高低的主要标志，现代仓储设备体现了现代仓储与物流技术的发展。仓储设备中的货架是比较常用的设备，由于特殊物料的存放需要，货架的使用条件和环境越来越苛刻，对钢板的厚度要求越来越厚，相应地对用于仓储设备的钢板的技术要求也不断提高。特别是用于存放一些酸性货物时，常常会腐蚀仓储设备，导致仓储设备在短时间内就损坏，增加了仓储成本。因此如何有效提高用于仓储设备的钢板的抗酸性能是本领域技术人员一直需要解决的技术问题。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是，克服现有技术的缺点，提供一种用于仓储设备的抗酸钢板及其制备方法，使生产出的钢板具有良好的强韧性及抗酸性能。
本发明解决以上技术问题的技术方案是：
一种用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板厚度大于40mm，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.31-0.33%、Mn：0.45-0.47%、Si：0.07-0.09%、P：0.006-0.008%、S：0.002-0.005%、Nb：0.06-0.08%、V：0.07-0.09%、Ti：0.05-0.07%、Al：0.08-0.1%、N≤0.006%、H≤0.00020%，Cu：0.012-0.015%，Cr：0.4-0.6%，Mo：0.23-0.25%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.5-2.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.0-7.5%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.5-3.7μm，珠光体团平均直径为6.0-6.3μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.0-5.3μm，珠光体团平均直径为7.0-7.3μm。
用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150-1170℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；终点成分控制要求：P≤0.008%， N≤0.006%；终点温度控制在1520-1550℃；钢包温度控制在1610-1630℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为400-600 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为10-50 L/min；
㈢ LF炉精炼：电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8000W-9000W，通电时间控制在10-12min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：RH高真空度≤5.0mbar，保持时间20-22min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间15-17min；
㈤连铸：稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：粗轧终了温度为1150-1170℃，精轧开始温度为730-750℃，终轧温度为670-690℃，热轧后采用风冷以2-4℃/s的冷却速率将板坯冷至550-570℃，再采用水冷以4-6℃/s的冷却速率将板坯水冷至370-390℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7-9℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：将钢板通过回火炉回火加热到1250-1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到950-770℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570-590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以15-17℃/s的冷却速率将钢板冷至570-590℃； 第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以7-9℃/s的冷却速率将钢板水冷至420-450℃，然后空冷至350-370℃，再采用水冷以4-6℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温；通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.5-2.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.0-7.5%，且无带状组织。
本发明进一步限定的技术方案是：
前述的用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.31%、Mn：0.45%、Si：0.07%、P：0.006%、S：0.002%、Nb：0.06%、V：0.07%、Ti：0.05%、Al：0.08%、N：0.006%、H：0.00020%，Cu：0.012%，Cr：0.4%，Mo：0.23%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.0%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.5μm，珠光体团平均直径为6.0 m，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.0μm，珠光体团平均直径为7.0μm。
前述的用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.32%、Mn：0.46%、Si：0.08%、P：0.007%、S：0.003%、Nb：0.07%、V：0.08%、Ti：0.06%、Al：0.09%、N：0.002%、H：0.0001%，Cu：0.013%，Cr：0.5%，Mo：0.24%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.6%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.3%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.6μm，珠光体团平均直径为6.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.2μm，珠光体团平均直径为7.2μm。
前述的用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.33%、Mn：0.47%、Si：0.09%、P：0.008%、S：0.005%、Nb：0.08%、V：0.09%、Ti：0.07%、Al：0.1%、N：0.002%、H：0.00012%，Cu：0.015%，Cr：0.6%，Mo：0.25%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.5%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.7μm，珠光体团平均直径为6.3μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.3μm，珠光体团平均直径为7.3μm。
前述的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；终点成分控制要求：P≤0.008%，N≤0.006%；终点温度控制在1520℃；钢包温度控制在1610℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为400L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为10 L/min；
㈢ LF炉精炼：电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8000W，通电时间控制在10min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：RH高真空度≤5.0mbar，保持时间20min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间15min；
㈤连铸：稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：粗轧终了温度为1150℃，精轧开始温度为730℃，终轧温度为670℃，热轧后采用风冷以2℃/s的冷却速率将板坯冷至550℃，再采用水冷以4℃/s的冷却速率将板坯水冷至370℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：将钢板通过回火炉回火加热到1250℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到950℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以15℃/s的冷却速率将钢板冷至570℃； 第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以7℃/s的冷却速率将钢板水冷至420℃，然后空冷至350℃，再采用水冷以4℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
前述的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1160℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；终点成分控制要求：P≤0.008%，N≤0.006%；终点温度控制在1530℃；钢包温度控制在1620℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为500 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为30 L/min；
㈢ LF炉精炼：电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8500W，通电时间控制在11min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：RH高真空度≤5.0mbar，保持时间21min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间16min；
㈤连铸：稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：粗轧终了温度为1160℃，精轧开始温度为740℃，终轧温度为680℃，热轧后采用风冷以3℃/s的冷却速率将板坯冷至560℃，再采用水冷以5℃/s的冷却速率将板坯水冷至380℃，采用压缩空气或雾状淬火液以8℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：将钢板通过回火炉回火加热到1260℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到960℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到580℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以16℃/s的冷却速率将钢板冷至580℃； 第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以8℃/s的冷却速率将钢板水冷至430℃，然后空冷至360℃，再采用水冷以5℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
前述的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150-1170℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；终点成分控制要求：P≤0.008%， N≤0.006%；终点温度控制在1550℃；钢包温度控制在1630℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为600 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为50 L/min；
㈢ LF炉精炼：电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为9000W，通电时间控制在12min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：RH高真空度≤5.0mbar，保持时间22min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间17min；
㈤连铸：稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：粗轧终了温度为1170℃，精轧开始温度为750℃，终轧温度为690℃，热轧后采用风冷以4℃/s的冷却速率将板坯冷至570℃，再采用水冷以6℃/s的冷却速率将板坯水冷至390℃，采用压缩空气或雾状淬火液以9℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：将钢板通过回火炉回火加热到1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到770℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以17℃/s的冷却速率将钢板冷至590℃； 第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以9℃/s的冷却速率将钢板水冷至450℃，然后空冷至370℃，再采用水冷以6℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
本发明的有益效果是：
本发明钢成分中Al 及Nb、V、Ti 、Cu、Cr和Mo含量的控制起到的作用是：本发明钢板含C、Si、Mn元素，添加Al及Nb、V、Ti、Cu、Cr和Mo可细晶强化及析出强化，且成本低廉；并通过结合LF、RH、连铸工艺控制钢水纯净度，采用二阶段控制轧制、ACC控冷及热处理的工艺可以得到铁素体加珠光体组织，成功生产出正火抗酸钢板，钢板具有良好的强韧性及抗酸性能。
本发明热机械控制轧制控制冷却工艺和热处理工艺的控制起到的作用是：厚规格钢板在轧制过程中钢板厚度方向变形量差异较大，冷却过程中沿板厚度的冷却速度差异较大，从而导致沿厚度截面的铁素体晶粒直径、体积分数变化较大，在中心区域容易形成带状组织；由于钢板表面变形高于心部，且冷速高于心部，铁素体晶粒直径由表面到中心逐渐增加，珠光体体积分数由表面向心部逐渐增加；本发明通过热机械控制轧制控制冷却工艺和热处理工艺的控制，得到合理的两相比及细小铁素体和弥散分布的珠光体，避免带状组织的形成，无带状组织出现，提高了抗酸性能、厚度方向性能及低温韧性，从而达到通过微观组织控制有效提高钢板抗酸性能的目的。
具体实施方式
以下结合具体实施例对本发明的技术方案做进一步详细介绍，但本发明的保护范围并不局限于此。
实施例 1
本实施例是一种用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.31%、Mn：0.45%、Si：0.07%、P：0.006%、S：0.002%、Nb：0.06%、V：0.07%、Ti：0.05%、Al：0.08%、N：0.006%、H：0.00020%，Cu：0.012%，Cr：0.4%，Mo：0.23%，余量为Fe和不可避免的杂质；
本实施例的钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.0%，且无带状组织；本实施例的钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.5μm，珠光体团平均直径为6.0 m，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.0μm，珠光体团平均直径为7.0μm。
本实施例的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；终点成分控制要求：P≤0.008%，N≤0.006%；终点温度控制在1520℃；钢包温度控制在1610℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为400L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为10 L/min；
㈢ LF炉精炼：电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8000W，通电时间控制在10min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：RH高真空度≤5.0mbar，保持时间20min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间15min；
㈤连铸：稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：粗轧终了温度为1150℃，精轧开始温度为730℃，终轧温度为670℃，热轧后采用风冷以2℃/s的冷却速率将板坯冷至550℃，再采用水冷以4℃/s的冷却速率将板坯水冷至370℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：
将钢板通过回火炉回火加热到1250℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到950℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以15℃/s的冷却速率将钢板冷至570℃；
第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以7℃/s的冷却速率将钢板水冷至420℃，然后空冷至350℃，再采用水冷以4℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
实施例 2
本实施例的用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.32%、Mn：0.46%、Si：0.08%、P：0.007%、S：0.003%、Nb：0.07%、V：0.08%、Ti：0.06%、Al：0.09%、N：0.002%、H：0.0001%，Cu：0.013%，Cr：0.5%，Mo：0.24%，余量为Fe和不可避免的杂质；
本实施例的钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.6%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.3%，且无带状组织；
本实施例的钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.6μm，珠光体团平均直径为6.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.2μm，珠光体团平均直径为7.2μm。
本实施例的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1160℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；终点成分控制要求：P≤0.008%，N≤0.006%；终点温度控制在1530℃；钢包温度控制在1620℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为500 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为30 L/min；
㈢ LF炉精炼：电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8500W，通电时间控制在11min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：RH高真空度≤5.0mbar，保持时间21min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间16min；
㈤连铸：稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：粗轧终了温度为1160℃，精轧开始温度为740℃，终轧温度为680℃，热轧后采用风冷以3℃/s的冷却速率将板坯冷至560℃，再采用水冷以5℃/s的冷却速率将板坯水冷至380℃，采用压缩空气或雾状淬火液以8℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：
将钢板通过回火炉回火加热到1260℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到960℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到580℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以16℃/s的冷却速率将钢板冷至580℃；
第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以8℃/s的冷却速率将钢板水冷至430℃，然后空冷至360℃，再采用水冷以5℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
实施例 3
本实施例的用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板的成分及质量百分比为：C：0.33%、Mn：0.47%、Si：0.09%、P：0.008%、S：0.005%、Nb：0.08%、V：0.09%、Ti：0.07%、Al：0.1%、N：0.002%、H：0.00012%，Cu：0.015%，Cr：0.6%，Mo：0.25%，余量为Fe和不可避免的杂质；
本实施例的钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.5%，且无带状组织；本实施例的钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.7μm，珠光体团平均直径为6.3μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.3μm，珠光体团平均直径为7.3μm。
本实施例的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150-1170℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；终点成分控制要求：P≤0.008%， N≤0.006%；终点温度控制在1550℃；钢包温度控制在1630℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为600 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为50 L/min；
㈢ LF炉精炼：电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为9000W，通电时间控制在12min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：RH高真空度≤5.0mbar，保持时间22min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间17min；
㈤连铸：稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：粗轧终了温度为1170℃，精轧开始温度为750℃，终轧温度为690℃，热轧后采用风冷以4℃/s的冷却速率将板坯冷至570℃，再采用水冷以6℃/s的冷却速率将板坯水冷至390℃，采用压缩空气或雾状淬火液以9℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：
将钢板通过回火炉回火加热到1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到770℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以17℃/s的冷却速率将钢板冷至590℃；
第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以9℃/s的冷却速率将钢板水冷至450℃，然后空冷至370℃，再采用水冷以6℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
各实施例钢板的性能如表1所示。
表1 各实施例钢板的性能
实施例 抗拉强度,MPa 屈服强度,MPa 延伸率,% 厚度方向断面收缩率,% -20℃夏比冲击功,J CLR, % CTR, % CSR,% SSC
实施例1 447 314 33 60.0 225 0 0 0 无裂纹
实施例2 427 299 36 60.7 206 0 0 0 无裂纹
实施例3 472 335 39.5 70.0 232 0 0 0 无裂纹
由上表可见，本发明钢种钢质纯净，有良好的强度、塑性及低温韧性、抗HIC性能和抗SSC性能。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。

Claims (8)

1.一种用于仓储设备的抗酸钢板，该钢板厚度大于40mm，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.31-0.33%、Mn：0.45-0.47%、Si：0.07-0.09%、P：0.006-0.008%、S：0.002-0.005%、Nb：0.06-0.08%、V：0.07-0.09%、Ti：0.05-0.07%、Al：0.08-0.1%、N≤0.006%、H≤0.00020%，Cu：0.012-0.015%，Cr：0.4-0.6%，Mo：0.23-0.25%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.5-2.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.0-7.5%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.5-3.7μm，珠光体团平均直径为6.0-6.3μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.0-5.3μm，珠光体团平均直径为7.0-7.3μm。
2.如权利要求1所述的用于仓储设备的抗酸钢板，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.31%、Mn：0.45%、Si：0.07%、P：0.006%、S：0.002%、Nb：0.06%、V：0.07%、Ti：0.05%、Al：0.08%、N：0.006%、H：0.00020%，Cu：0.012%，Cr：0.4%，Mo：0.23%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.5%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.0%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.5μm，珠光体团平均直径为6.0 m，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.0μm，珠光体团平均直径为7.0μm。
3.如权利要求1所述的用于仓储设备的抗酸钢板，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.32%、Mn：0.46%、Si：0.08%、P：0.007%、S：0.003%、Nb：0.07%、V：0.08%、Ti：0.06%、Al：0.09%、N：0.002%、H：0.0001%，Cu：0.013%，Cr：0.5%，Mo：0.24%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.6%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.3%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.6μm，珠光体团平均直径为6.2μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.2μm，珠光体团平均直径为7.2μm。
4.如权利要求1所述的用于仓储设备的抗酸钢板，其特征在于：该钢板的成分及质量百分比为：C：0.33%、Mn：0.47%、Si：0.09%、P：0.008%、S：0.005%、Nb：0.08%、V：0.09%、Ti：0.07%、Al：0.1%、N：0.002%、H：0.00012%，Cu：0.015%，Cr：0.6%，Mo：0.25%，余量为Fe和不可避免的杂质；
该钢板中第一相为铁素体，第二相为珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.5%，且无带状组织；
该钢板在表面至1/4厚度处铁素体平均晶粒直径为3.7μm，珠光体团平均直径为6.3μm，1/4厚度至中心处铁素体平均晶粒直径为5.3μm，珠光体团平均直径为7.3μm。
5.如权利要求1-4中任一权利要求所述的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，其特征在于：包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：
采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150-1170℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；
终点成分控制要求：P≤0.008%， N≤0.006%；终点温度控制在1520-1550℃；钢包温度控制在1610-1630℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为400-600 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为10-50 L/min；
㈢ LF炉精炼：
电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8000W-9000W，通电时间控制在10-12min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：
RH高真空度≤5.0mbar，保持时间20-22min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间15-17min；
㈤连铸：
稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1150-1170℃，精轧开始温度为730-750℃，终轧温度为670-690℃，热轧后采用风冷以2-4℃/s的冷却速率将板坯冷至550-570℃，再采用水冷以4-6℃/s的冷却速率将板坯水冷至370-390℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7-9℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：
将钢板通过回火炉回火加热到1250-1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到950-770℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570-590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
所述第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以15-17℃/s的冷却速率将钢板冷至570-590℃；
所述第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以7-9℃/s的冷却速率将钢板水冷至420-450℃，然后空冷至350-370℃，再采用水冷以4-6℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温；
通过以上热机械控制轧制控制冷却工艺及热处理得到合理两相比的细小铁素体和珠光体，在表面至1/4厚度处第二相体积百分数为2.5-2.8%，1/4厚度至中心第二相体积百分数为7.0-7.5%，且无带状组织。
6.如权利要求5所述的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，其特征在于：包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：
采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；
终点成分控制要求：P≤0.008%，N≤0.006%；终点温度控制在1520℃；钢包温度控制在1610℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为400L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为10 L/min；
㈢ LF炉精炼：
电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8000W，通电时间控制在10min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：
RH高真空度≤5.0mbar，保持时间20min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间15min；
㈤连铸：
稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1150℃，精轧开始温度为730℃，终轧温度为670℃，热轧后采用风冷以2℃/s的冷却速率将板坯冷至550℃，再采用水冷以4℃/s的冷却速率将板坯水冷至370℃，采用压缩空气或雾状淬火液以7℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：
将钢板通过回火炉回火加热到1250℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到950℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到570℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
所述第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以15℃/s的冷却速率将钢板冷至570℃；
所述第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以7℃/s的冷却速率将钢板水冷至420℃，然后空冷至350℃，再采用水冷以4℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
7.如权利要求5所述的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，其特征在于：包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：
采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1160℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；
终点成分控制要求：P≤0.008%，N≤0.006%；终点温度控制在1530℃；钢包温度控制在1620℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为500 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为30 L/min；
㈢ LF炉精炼：
电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为8500W，通电时间控制在11min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：
RH高真空度≤5.0mbar，保持时间21min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间16min；
㈤连铸：
稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1160℃，精轧开始温度为740℃，终轧温度为680℃，热轧后采用风冷以3℃/s的冷却速率将板坯冷至560℃，再采用水冷以5℃/s的冷却速率将板坯水冷至380℃，采用压缩空气或雾状淬火液以8℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：
将钢板通过回火炉回火加热到1260℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到960℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到580℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
所述第一冷却工序：采用压缩空气或雾状淬火液以16℃/s的冷却速率将钢板冷至580℃；
所述第二冷却工序：采用水冷与空冷结合，先采用水冷以8℃/s的冷却速率将钢板水冷至430℃，然后空冷至360℃，再采用水冷以5℃/s的冷却速率将钢板水冷至室温。
8.如权利要求5所述的用于仓储设备的抗酸钢板的制备方法，其特征在于：包含以下步骤：
㈠ 铁水预处理：
采用Mg粉或Mg粉+CaO将铁水中硫含量降到0.005%以下，铁水预处理后的温度：1150-1170℃；
㈡顶底复吹转炉冶炼；
终点成分控制要求：P≤0.008%， N≤0.006%；终点温度控制在1550℃；钢包温度控制在1630℃；出钢过程全部大气量搅拌，气量为600 L/min，出完钢后小气量搅拌，气量为50 L/min；
㈢ LF炉精炼：
电极埋弧及微正压操作，防止增氮和增碳；使用大功率供电，功率为9000W，通电时间控制在12min，LF处理后喂纯Ca线；
㈣RH真空脱气处理：
RH高真空度≤5.0mbar，保持时间22min；真空结束后对钢水进行钙处理，钙处理后对钢水进行静搅拌处理，软吹时间17min；
㈤连铸：
稳定控制拉速，结晶器液面波动控制在±3mm以内，中包过热度控制在20℃以内；
㈥板坯经热机械控制轧制控制冷却工艺制备钢板：
粗轧终了温度为1170℃，精轧开始温度为750℃，终轧温度为690℃，热轧后采用风冷以4℃/s的冷却速率将板坯冷至570℃，再采用水冷以6℃/s的冷却速率将板坯水冷至390℃，采用压缩空气或雾状淬火液以9℃/s的冷却速率将板坯冷至室温，从而得到细小铁素体和弥散分布的珠光体，且无带状组织；
㈦钢板经热处理工艺制备用于仓储设备的抗酸钢板：
将钢板通过回火炉回火加热到1270℃，出炉后通过压缩空气快速冷却到770℃，在线经第一冷却工序将钢板快速度冷却到590℃，再通过第二冷却工艺冷却到常温；
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016112682A1 (zh) * 2015-01-12 2016-07-21 南京钢铁股份有限公司 一种正火抗酸压力容器钢板及其制造方法
CN107236901A (zh) * 2017-06-30 2017-10-10 合肥博创机械制造有限公司 一种工程机械用高强度钢材的生产工艺

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102392185A (zh) * 2011-10-28 2012-03-28 首钢总公司 一种正火态抗酸性热轧钢板及其制备方法
CN103526129A (zh) * 2013-09-27 2014-01-22 济钢集团有限公司 一种厚规格抗酸性腐蚀x65管线钢板及其制造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102392185A (zh) * 2011-10-28 2012-03-28 首钢总公司 一种正火态抗酸性热轧钢板及其制备方法
CN103526129A (zh) * 2013-09-27 2014-01-22 济钢集团有限公司 一种厚规格抗酸性腐蚀x65管线钢板及其制造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016112682A1 (zh) * 2015-01-12 2016-07-21 南京钢铁股份有限公司 一种正火抗酸压力容器钢板及其制造方法
CN107236901A (zh) * 2017-06-30 2017-10-10 合肥博创机械制造有限公司 一种工程机械用高强度钢材的生产工艺

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