JPH01300055A - 燃料噴射弁 - Google Patents
燃料噴射弁Info
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- JPH01300055A JPH01300055A JP12971388A JP12971388A JPH01300055A JP H01300055 A JPH01300055 A JP H01300055A JP 12971388 A JP12971388 A JP 12971388A JP 12971388 A JP12971388 A JP 12971388A JP H01300055 A JPH01300055 A JP H01300055A
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 110
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 44
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は燃料噴射弁に係り、特に内燃機関に好適な燃料
噴射弁に関する。
噴射弁に関する。
燃料噴射弁は、一般的に、電磁石により作動される弁体
と、この弁体を収容しバルブを構成する弁座形成体と、
前記バルブの下流側に設けられた噴口穴とを有し、前記
電磁石の作用により前記バルブを開閉させて燃料を前記
噴口穴から噴射させる構成となっている。そして従来の
燃料噴射弁は、特開昭６０−１９９５７号に記載のよう
に、前記噴口穴として円柱状の穴を形成していた。
と、この弁体を収容しバルブを構成する弁座形成体と、
前記バルブの下流側に設けられた噴口穴とを有し、前記
電磁石の作用により前記バルブを開閉させて燃料を前記
噴口穴から噴射させる構成となっている。そして従来の
燃料噴射弁は、特開昭６０−１９９５７号に記載のよう
に、前記噴口穴として円柱状の穴を形成していた。
しかしながら、従来の燃料噴射弁では、噴口穴のか高精
度が燃料噴射量に及ぼす影響が大きく、バルブの開度と
燃料噴射量の間の相関関係を正確に対応させ、所望の燃
料噴射量を正確に確保するためには、前記噴口穴を高精
度に加工する必要があり、生産性が悪いという問題があ
った。
度が燃料噴射量に及ぼす影響が大きく、バルブの開度と
燃料噴射量の間の相関関係を正確に対応させ、所望の燃
料噴射量を正確に確保するためには、前記噴口穴を高精
度に加工する必要があり、生産性が悪いという問題があ
った。
本発明の目的は、所望の燃料噴射量を正確に確保でき、
生産性の高い燃料噴射弁を提供することにある。
生産性の高い燃料噴射弁を提供することにある。
本発明は、上記目的を達成するため、噴口穴を、燃料流
入ｒｐＪ径よりも燃料吹出側径の小さいテーパの付いた
円錘状の穴を含む構成としたしたことを特徴とする燃料
噴射弁を提供する。
入ｒｐＪ径よりも燃料吹出側径の小さいテーパの付いた
円錘状の穴を含む構成としたしたことを特徴とする燃料
噴射弁を提供する。
前記円錘状の穴のテーパは、好ましくは、前記燃料吹出
側径が前記噴口穴内を流れる燃料の最収縮部分の直径よ
りも小さくなるように定められる。
側径が前記噴口穴内を流れる燃料の最収縮部分の直径よ
りも小さくなるように定められる。
また前記円錘状の穴のテーパは、好ましくは、１１５０
またはこれよりも大きくされる。
またはこれよりも大きくされる。
前記噴口穴の燃料流入側の角部には、好ましくは、アー
ル面取りが施される。
ル面取りが施される。
燃料噴射弁の噴口穴内の燃料の流れ状態を解析した結果
、バルブ側から噴口穴に流入した燃料は、流入後さらに
収縮して最小断面直径ＤＸ （後述する第４図参照）
の流れとなった後、再び広がって噴口穴いっばいになっ
た後吹き出されること、前記燃料最小断面直径の収縮程
度は、噴口穴の直径ばかりでなく、穴の燃料流入側の角
部Ａ（同第４図参照）の形状の影響を大きく受けること
、即ち、たとえ穴の直径を高精度に加工しなとしても当
該角部に微小なパリがあったり、微小なだれがあっただ
けで前記最小断面直径が大きく変化すること、そして円
柱状の噴口穴を有する従来の燃料噴射弁においては、こ
の最小直径の変化により燃料噴射弁から噴射される燃料
流量が変化し、燃料噴射量が個々の噴射弁によってまち
まちになってしまうことが判明した。
、バルブ側から噴口穴に流入した燃料は、流入後さらに
収縮して最小断面直径ＤＸ （後述する第４図参照）
の流れとなった後、再び広がって噴口穴いっばいになっ
た後吹き出されること、前記燃料最小断面直径の収縮程
度は、噴口穴の直径ばかりでなく、穴の燃料流入側の角
部Ａ（同第４図参照）の形状の影響を大きく受けること
、即ち、たとえ穴の直径を高精度に加工しなとしても当
該角部に微小なパリがあったり、微小なだれがあっただ
けで前記最小断面直径が大きく変化すること、そして円
柱状の噴口穴を有する従来の燃料噴射弁においては、こ
の最小直径の変化により燃料噴射弁から噴射される燃料
流量が変化し、燃料噴射量が個々の噴射弁によってまち
まちになってしまうことが判明した。
本発明の燃料噴射弁においては、噴口穴に前記テーパを
付けることにより、燃料の最小断面直径ＤＸよりも噴口
穴の燃料吹出側の径Ｄｏ （後述する第３図参照）が
小さくなるようにすることができる。このため噴口穴か
ら内燃機関内へ吹き出される燃料は、前記最小断面直径
ＤＸの変化には影響されず一率に燃料吹出側の穴径Ｄｏ
で計量される。従って、円柱状の噴口穴で問題であった
角部Ａの微小゛なバリやだれが燃料吐出量に影響するこ
とがないため、所望の燃料吐出量が正確に確保できる。
付けることにより、燃料の最小断面直径ＤＸよりも噴口
穴の燃料吹出側の径Ｄｏ （後述する第３図参照）が
小さくなるようにすることができる。このため噴口穴か
ら内燃機関内へ吹き出される燃料は、前記最小断面直径
ＤＸの変化には影響されず一率に燃料吹出側の穴径Ｄｏ
で計量される。従って、円柱状の噴口穴で問題であった
角部Ａの微小゛なバリやだれが燃料吐出量に影響するこ
とがないため、所望の燃料吐出量が正確に確保できる。
また噴口穴の加工に当っては、穴の燃料吹き出し側径の
みを高精度に加工すればよいため、従来の噴口穴に比べ
生産性の向上が図れる。
みを高精度に加工すればよいため、従来の噴口穴に比べ
生産性の向上が図れる。
なお燃料の最小断面直径ＤＸよりも噴口穴の燃料吹出側
の径Ｄｏ （後述する第３図参照）が小さくなるよう
にするには、噴口穴のテーパは、好ましくは、１１５０
またはこれよりも大きいテーパを付ければよいことが判
明した。
の径Ｄｏ （後述する第３図参照）が小さくなるよう
にするには、噴口穴のテーパは、好ましくは、１１５０
またはこれよりも大きいテーパを付ければよいことが判
明した。
また噴口穴の燃料流入側の角部にアール面取りを施せば
、燃料の最小断面直径ＤＸが燃料流入側の穴径Ｄｉ
（後述する第６図参照）に近くなるため、噴口穴のテー
パを小さくできる効果がある。
、燃料の最小断面直径ＤＸが燃料流入側の穴径Ｄｉ
（後述する第６図参照）に近くなるため、噴口穴のテー
パを小さくできる効果がある。
以下、本発明の一実施例を第１図から第４図により説明
する。
する。
第１図において、燃料噴射弁は、本体１と、本体１内に
配置された固定コア２及び可動コア３と、固定コア２に
設けられ可動コア３を作動させる電磁石４と、可動コア
３と一体に動き得る弁体５と、弁体５を収容してバルブ
を構成する弁座形成体６と、バルブの下流側において弁
座形成体６に設けられた噴口穴７とを有している０本体
１の外周にはフィルタ８が設けられ、フィルター８より
燃料噴射弁内に圧入された燃料は、前記バルブを通って
噴口穴７から内燃機関内へ噴射される。噴口穴７周辺の
拡大図を第２図に示す０本実施例においては、噴口穴７
を燃料吹出側径の小さい１／１０のテーパの付いた円錘
状の穴として形成し、燃料吹出側の径寸法Ｄｏのみを高
精度に加工しである。
配置された固定コア２及び可動コア３と、固定コア２に
設けられ可動コア３を作動させる電磁石４と、可動コア
３と一体に動き得る弁体５と、弁体５を収容してバルブ
を構成する弁座形成体６と、バルブの下流側において弁
座形成体６に設けられた噴口穴７とを有している０本体
１の外周にはフィルタ８が設けられ、フィルター８より
燃料噴射弁内に圧入された燃料は、前記バルブを通って
噴口穴７から内燃機関内へ噴射される。噴口穴７周辺の
拡大図を第２図に示す０本実施例においては、噴口穴７
を燃料吹出側径の小さい１／１０のテーパの付いた円錘
状の穴として形成し、燃料吹出側の径寸法Ｄｏのみを高
精度に加工しである。
なお第２図において、Ｄｉは噴口穴フの燃料流入側径、
Ｌは噴口穴７の長さであり、上記テーパは（Ｄｉ −Ｄ
ｏ ）／Ｌで表わされる。
Ｌは噴口穴７の長さであり、上記テーパは（Ｄｉ −Ｄ
ｏ ）／Ｌで表わされる。
次に、このように構成された本実施例の動作を説明する
。
。
本実施例のテーパの付いた円錘状の噴口穴内の燃料の流
れの状態を解析した結果を第３図に示す。
れの状態を解析した結果を第３図に示す。
また従来の燃料噴射弁の噴口穴内の燃料の流れの状態を
解析した結果を第４図に示す、第４図において、９は従
来の円柱状の噴口穴である。
解析した結果を第４図に示す、第４図において、９は従
来の円柱状の噴口穴である。
まず第４図に示す従来の燃料噴射弁の解析結果によれば
、バルブ側から噴口穴９に流入した燃料１０は、流入後
さらに収縮して最小断面直径ＤＸの流れとなった後、再
び広がって噴口穴いっばいになった後、内燃機関内へ吹
き出されることが判明しな、また前記最小断面直径ＤＸ
の収縮程度は、噴口穴の直径りばかりでなく、穴の燃料
流入側の角部Ａの形状の影響を大きく受ける。即ち、た
とえ直径りを高精度に加工したとしても角部Ａに微小な
パリがあったり、微小なだれがあっただけで最小断面直
径ＤＸが大きく変化し、このため燃料噴射弁から噴射さ
れる燃料流量が変化し、燃料噴射量が個々の噴射弁によ
ってまちまちになってしまう問題があることが判明した
。
、バルブ側から噴口穴９に流入した燃料１０は、流入後
さらに収縮して最小断面直径ＤＸの流れとなった後、再
び広がって噴口穴いっばいになった後、内燃機関内へ吹
き出されることが判明しな、また前記最小断面直径ＤＸ
の収縮程度は、噴口穴の直径りばかりでなく、穴の燃料
流入側の角部Ａの形状の影響を大きく受ける。即ち、た
とえ直径りを高精度に加工したとしても角部Ａに微小な
パリがあったり、微小なだれがあっただけで最小断面直
径ＤＸが大きく変化し、このため燃料噴射弁から噴射さ
れる燃料流量が変化し、燃料噴射量が個々の噴射弁によ
ってまちまちになってしまう問題があることが判明した
。
これに対して第３図に示す本実施例の燃料噴射弁の解析
結果によれば、バルブ側から噴口穴７に流入した燃料１
０は、流入後さらに収縮して断面直径ＤＸの流れとなる
。ここまでは従来の円柱状の噴口穴の場合と同様である
。しがしながら本実施例では、噴口穴７に１／１０のテ
ーバを付けることによって、燃料の最小断面直径ＤＸよ
りも噴口穴の燃料吹き出し側の径Ｄｏが小さくなるよう
に構成されている。このため噴口穴７がら内燃機関内へ
吹き出される燃料は、最小断面直径ＤＸの変化には影響
されず一率に前記穴径Ｄｏで計量される。従って、円柱
状の噴口穴９で問題であった角部Ａの微小なパリやだれ
か燃料噴射量に影響することがないなめ、所望の燃料吐
出量か正確に確保できる。また噴口穴の加工に当っては
、穴の燃料吹出側径のみを高精度に加工すればよいため
、従来の噴口穴に比べ生産性の向上が図れる。
結果によれば、バルブ側から噴口穴７に流入した燃料１
０は、流入後さらに収縮して断面直径ＤＸの流れとなる
。ここまでは従来の円柱状の噴口穴の場合と同様である
。しがしながら本実施例では、噴口穴７に１／１０のテ
ーバを付けることによって、燃料の最小断面直径ＤＸよ
りも噴口穴の燃料吹き出し側の径Ｄｏが小さくなるよう
に構成されている。このため噴口穴７がら内燃機関内へ
吹き出される燃料は、最小断面直径ＤＸの変化には影響
されず一率に前記穴径Ｄｏで計量される。従って、円柱
状の噴口穴９で問題であった角部Ａの微小なパリやだれ
か燃料噴射量に影響することがないなめ、所望の燃料吐
出量か正確に確保できる。また噴口穴の加工に当っては
、穴の燃料吹出側径のみを高精度に加工すればよいため
、従来の噴口穴に比べ生産性の向上が図れる。
第５図に本実施例の円錘状の噴口穴７と従来の円柱状の
噴口穴９に関する、噴口穴の直径とこの穴のガソリン通
過流量の相関関係を調べた結果を示す、第５図によれば
円錘状の噴口穴の方が穴径とガソリン通過流址の相関関
係が正確に取れることが分かる。これは従来の円柱状の
穴では、穴径寸法ばかりでなく穴の燃料流入側の角部Ａ
の形状が、ガソリン通過流量に影響しているのに対し、
円錘状の穴では、第３図で説明したように、噴口穴の燃
料吹き出し側の穴径で一率に燃料を計量しているためで
ある。
噴口穴９に関する、噴口穴の直径とこの穴のガソリン通
過流量の相関関係を調べた結果を示す、第５図によれば
円錘状の噴口穴の方が穴径とガソリン通過流址の相関関
係が正確に取れることが分かる。これは従来の円柱状の
穴では、穴径寸法ばかりでなく穴の燃料流入側の角部Ａ
の形状が、ガソリン通過流量に影響しているのに対し、
円錘状の穴では、第３図で説明したように、噴口穴の燃
料吹き出し側の穴径で一率に燃料を計量しているためで
ある。
以上説明したように本実施例によれば、所望の燃料流量
を正確に確保でき、また噴口穴の燃料吹出側の径のみを
高精度に加工すればよいため生産性の向上が図れる。
を正確に確保でき、また噴口穴の燃料吹出側の径のみを
高精度に加工すればよいため生産性の向上が図れる。
なお上記実施例では噴口穴のテーバを１／１０としたが
、この子−パの度合いは、燃料の最小断面直径ＤＸと燃
料流出側の穴径Ｄｏとの間でＤＸ≧Ｄｏの関係が得られ
る範囲で種々変更できるものであり、本発明者らの研究
結果によれば、そのテーバが１１５０またはそれよりも
大きければ、概ねＤＸ≧Ｄｏの関係か得られることが判
明した。
、この子−パの度合いは、燃料の最小断面直径ＤＸと燃
料流出側の穴径Ｄｏとの間でＤＸ≧Ｄｏの関係が得られ
る範囲で種々変更できるものであり、本発明者らの研究
結果によれば、そのテーバが１１５０またはそれよりも
大きければ、概ねＤＸ≧Ｄｏの関係か得られることが判
明した。
第６図は本発明の池の実施例を示すもので、噴口穴１１
の燃料流入側の角部Ａにアール面取りをほどこしたもの
である。アール面取りをすると、アール面取りなしの場
合に比べ、燃料の最小断面直径ＤＸが燃料流入側の穴径
Ｄ１に近くなるため、噴口穴のテーバを小さくできる効
果がある。
の燃料流入側の角部Ａにアール面取りをほどこしたもの
である。アール面取りをすると、アール面取りなしの場
合に比べ、燃料の最小断面直径ＤＸが燃料流入側の穴径
Ｄ１に近くなるため、噴口穴のテーバを小さくできる効
果がある。
第６図は本発明のさらに他の実施例を示すもので、噴口
穴１２の燃料流入側に一部円柱状の穴部分１２Ａを設け
、その下流側をテーバの付いた円錘状の穴１２Ｂとした
ものである。このように噴口大全体にテーバを付けなく
ても上述した効果を得ることができる。
穴１２の燃料流入側に一部円柱状の穴部分１２Ａを設け
、その下流側をテーバの付いた円錘状の穴１２Ｂとした
ものである。このように噴口大全体にテーバを付けなく
ても上述した効果を得ることができる。
本発明によれば、燃料噴射弁からの燃料噴射量が、噴口
穴の燃料吹出側の径で一率に計量されるため、所望の燃
料吐出量を正確に確保でき、また生産性の高い噴口穴を
持つ燃料噴射弁を提供することができる。
穴の燃料吹出側の径で一率に計量されるため、所望の燃
料吐出量を正確に確保でき、また生産性の高い噴口穴を
持つ燃料噴射弁を提供することができる。
第１図は本発明の一実施例による燃料噴射弁の断面図で
あり、第２図はその要部拡大図であり、第３図は同燃料
噴射弁の燃料の流れの状態を解析した結果を示す図であ
り、第４図は従来の燃料噴射弾の燃料の流れの状態を解
析した結果を示す図であり、第５図は本発明の燃料噴射
弁と従来の燃料噴射弁の流量のばらつきを比較した図で
あり、第６図は本発明の他の実施例による燃料噴射弁の
噴口穴形状及びこの噴口穴での燃料の流れの状態を解析
した結果を示す図であり、第７図は本発明のさらに他の
実施例による燃料噴射弁の噴口穴形状及びこの噴口穴で
の燃料の流れの状態を解析した結果を示す図である。 符号の説明 ４・・・電磁石 ５・・・弁体６・・・弁座
形成体 ７，１１．１２・・・噴口人出願人
株式会社 日立製作所 代理人 弁理士 春 日 譲 第 １ 図 ７．１１．１２−一噴口穴 第３図 第４図 第６図 第７図 噴口穴の直径Ｄ（ｍｍ） 手続補正書（斌） 昭和６３年 ９月２２日
あり、第２図はその要部拡大図であり、第３図は同燃料
噴射弁の燃料の流れの状態を解析した結果を示す図であ
り、第４図は従来の燃料噴射弾の燃料の流れの状態を解
析した結果を示す図であり、第５図は本発明の燃料噴射
弁と従来の燃料噴射弁の流量のばらつきを比較した図で
あり、第６図は本発明の他の実施例による燃料噴射弁の
噴口穴形状及びこの噴口穴での燃料の流れの状態を解析
した結果を示す図であり、第７図は本発明のさらに他の
実施例による燃料噴射弁の噴口穴形状及びこの噴口穴で
の燃料の流れの状態を解析した結果を示す図である。 符号の説明 ４・・・電磁石 ５・・・弁体６・・・弁座
形成体 ７，１１．１２・・・噴口人出願人
株式会社 日立製作所 代理人 弁理士 春 日 譲 第 １ 図 ７．１１．１２−一噴口穴 第３図 第４図 第６図 第７図 噴口穴の直径Ｄ（ｍｍ） 手続補正書（斌） 昭和６３年 ９月２２日
Claims (4)
- （１） 電磁石により作動される弁体と、この弁体を収
容しバルブを構成する弁座形成体と、前記バルブの下流
側に設けられた噴口穴とを有し、前記電磁石の作用によ
り前記バルブを開閉させて燃料を前記噴口穴から噴射さ
せる燃料噴射弁において、 前記噴口穴を、燃料流入側径よりも燃料吹出側径の小さ
いテーパの付いた円錘状の穴を含む構成としたしたこと
を特徴とする燃料噴射弁。 - （２） 前記円錘状の穴のテーパを、前記燃料吹出側径
が前記噴口穴内を流れる燃料の最収縮部分の直径よりも
小さくなるように定めたことを特徴とする請求項１記載
の燃料噴射弁。 - （３） 前記円錘状の穴のテーパを、１／５０またはこ
れよりも大きくしたことを特徴とする請求項１記載の燃
料噴射弁。 - （４） 前記噴口穴の燃料流入側の角部にアール面取り
を施したことを特徴とする請求項１記載の燃料噴射弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12971388A JPH01300055A (ja) | 1988-05-27 | 1988-05-27 | 燃料噴射弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12971388A JPH01300055A (ja) | 1988-05-27 | 1988-05-27 | 燃料噴射弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01300055A true JPH01300055A (ja) | 1989-12-04 |
Family
ID=15016368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12971388A Pending JPH01300055A (ja) | 1988-05-27 | 1988-05-27 | 燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01300055A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03242459A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-29 | Hitachi Ltd | 電磁式燃料噴射弁 |
| WO2004092576A1 (de) * | 2003-04-08 | 2004-10-28 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffeinspritzventil für brennkraftmaschinen |
| JP2012508845A (ja) * | 2008-11-14 | 2012-04-12 | デルファイ・テクノロジーズ・ホールディング・エス．アー．エール．エル． | 噴射ノズル |
-
1988
- 1988-05-27 JP JP12971388A patent/JPH01300055A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03242459A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-29 | Hitachi Ltd | 電磁式燃料噴射弁 |
| WO2004092576A1 (de) * | 2003-04-08 | 2004-10-28 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffeinspritzventil für brennkraftmaschinen |
| JP2012508845A (ja) * | 2008-11-14 | 2012-04-12 | デルファイ・テクノロジーズ・ホールディング・エス．アー．エール．エル． | 噴射ノズル |
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