JPH03242459A - 電磁式燃料噴射弁 - Google Patents
電磁式燃料噴射弁Info
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- JPH03242459A JPH03242459A JP3937290A JP3937290A JPH03242459A JP H03242459 A JPH03242459 A JP H03242459A JP 3937290 A JP3937290 A JP 3937290A JP 3937290 A JP3937290 A JP 3937290A JP H03242459 A JPH03242459 A JP H03242459A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電磁式燃料噴射弁に係わり、特に、自動車用内
燃機関に用いる電子制御方式燃料噴射装置に使用する電
磁式燃料噴射弁に関する。
燃機関に用いる電子制御方式燃料噴射装置に使用する電
磁式燃料噴射弁に関する。
従来の電磁式燃料噴射弁には、実開昭６０−１９４１６
６号に記載のように、未旋回燃料を内燃機関に供給する
電磁式燃料噴射弁において、燃料噴射口（燃料噴射オリ
フィス）に至るまでの弁座面は９０’のテーパ角の円錐
面とし、燃料噴射口を先細り形状にしたものがあり、こ
れにより燃料噴射口の壁面に沿って流れる燃料流の剥離
現象および燃料温度上昇に伴うベーパライズによる燃料
噴射量の低下が防止されるとしている。
６号に記載のように、未旋回燃料を内燃機関に供給する
電磁式燃料噴射弁において、燃料噴射口（燃料噴射オリ
フィス）に至るまでの弁座面は９０’のテーパ角の円錐
面とし、燃料噴射口を先細り形状にしたものがあり、こ
れにより燃料噴射口の壁面に沿って流れる燃料流の剥離
現象および燃料温度上昇に伴うベーパライズによる燃料
噴射量の低下が防止されるとしている。
また、特開昭５６−７５９５５に記載のように、ノズル
内に燃料噴射口に流入する燃料に旋回力を付与する燃料
旋回素子を配置し、旋回力を付与した燃料を内燃機関に
供給する電磁式燃料噴射弁があり、燃料に旋回力を付与
することにより燃料の霧化を向上できる。
内に燃料噴射口に流入する燃料に旋回力を付与する燃料
旋回素子を配置し、旋回力を付与した燃料を内燃機関に
供給する電磁式燃料噴射弁があり、燃料に旋回力を付与
することにより燃料の霧化を向上できる。
実開昭６０−１９４１６６号に記載の電磁式燃料噴射弁
においては、燃料に旋回力を付与することとボールバル
ブから燃料噴射口に至るまでの弁座面の形状との関係に
ついては配慮がされておらず、内燃機関で発生するバツ
クファイヤーによる炭化物および燃料中に含有される炭
化物の析出、付着（汚れ）により燃料噴射量が低下する
という問題があった。
においては、燃料に旋回力を付与することとボールバル
ブから燃料噴射口に至るまでの弁座面の形状との関係に
ついては配慮がされておらず、内燃機関で発生するバツ
クファイヤーによる炭化物および燃料中に含有される炭
化物の析出、付着（汚れ）により燃料噴射量が低下する
という問題があった。
また、特開昭５６−７５９５５に記載の電磁式燃料噴射
弁においても、燃料に旋回力をより効果的に付与するた
めのボールバルブから燃料噴射口に至るまでの弁座面の
形状については配慮がされておらず、当該弁座面は単一
の円錐面で形成されていた。
弁においても、燃料に旋回力をより効果的に付与するた
めのボールバルブから燃料噴射口に至るまでの弁座面の
形状については配慮がされておらず、当該弁座面は単一
の円錐面で形成されていた。
本発明の目的は、バツクファイヤーによる炭化物および
燃料中の炭化物の付着による燃料噴射量低下を低減しつ
つ、燃料温度上昇および吸気管内の負圧により発生する
ベーパライズによる燃料噴射量の低下を低減する電磁式
燃料噴射弁を提供することである。
燃料中の炭化物の付着による燃料噴射量低下を低減しつ
つ、燃料温度上昇および吸気管内の負圧により発生する
ベーパライズによる燃料噴射量の低下を低減する電磁式
燃料噴射弁を提供することである。
本発明の他の目的は、弁座形状を複数の円錐面で形成す
ることにより、小容量の噴射弁であってもノズル部の加
工を容易にしかつ高精度の計量精度を維持できる電磁式
燃料噴射弁を提供することである。
ることにより、小容量の噴射弁であってもノズル部の加
工を容易にしかつ高精度の計量精度を維持できる電磁式
燃料噴射弁を提供することである。
上記目的を達成するために、本発明は、ハウジング、ハ
ウジング下部に設けられた弁座および燃料噴射オリフィ
スを有するノズルと、前記ノズル内においてその軸方向
に移動し、前記弁座および燃料噴射オリフィスを開閉す
るボールバルブと、前記ノズル内に設けられ、前記燃料
噴射オリフィスに流入する加圧燃料に旋回力を付与する
燃料旋回素子とを備えた電磁式燃料噴射弁において、前
記弁座の下流から前記燃料噴射オリフィスまでのノズル
面の形状を、該オリフィスを含め、テーパ角が順次小さ
くなる複数の円錐面で構成したものである。
ウジング下部に設けられた弁座および燃料噴射オリフィ
スを有するノズルと、前記ノズル内においてその軸方向
に移動し、前記弁座および燃料噴射オリフィスを開閉す
るボールバルブと、前記ノズル内に設けられ、前記燃料
噴射オリフィスに流入する加圧燃料に旋回力を付与する
燃料旋回素子とを備えた電磁式燃料噴射弁において、前
記弁座の下流から前記燃料噴射オリフィスまでのノズル
面の形状を、該オリフィスを含め、テーパ角が順次小さ
くなる複数の円錐面で構成したものである。
ここで、前記複数の円錐面の前記燃料噴射オリフィスに
隣接するものは該燃料噴射オリフィスと滑らかなＲ形状
で接続されることが好ましい。
隣接するものは該燃料噴射オリフィスと滑らかなＲ形状
で接続されることが好ましい。
また、前記複数の円錐面の前記弁座と前記燃料噴射オリ
フィスとの間に位置するものは８０〜４０°のテーパ角
を有することが好ましい。
フィスとの間に位置するものは８０〜４０°のテーパ角
を有することが好ましい。
さらに、前記燃料噴射オリフィスの円錐面は８０以上の
テーパ角を有することが好ましい。
テーパ角を有することが好ましい。
燃料に旋回力を付与する電磁式燃料噴射弁において、弁
座の下流から燃料噴射オリフィスまでのノズル面の形状
を、該オリフィスを含め、テーパ角が順次小さくなる複
数の円錐面で構成することにより、ノズルを流れる燃料
は安定した旋回流となり、かつこのときのテーパ角の変
化に対する旋回流の安定領域が広いことが、本願発明者
らの実験の結果間らかになった。
座の下流から燃料噴射オリフィスまでのノズル面の形状
を、該オリフィスを含め、テーパ角が順次小さくなる複
数の円錐面で構成することにより、ノズルを流れる燃料
は安定した旋回流となり、かつこのときのテーパ角の変
化に対する旋回流の安定領域が広いことが、本願発明者
らの実験の結果間らかになった。
本発明は以上の知見に基づくものであり、ノズルを流れ
る燃料が安定した旋回流となることにより、燃料流の剥
離、燃料温度上昇および吸気管内の負圧により発生する
ベーパライズによる燃料噴射量の低下が防止される。ま
た、安定した旋回流が得られることにより燃料には十分
な旋回力が付与されるので、ノズルの耐汚染性が向上し
、バツクファイヤーによる炭化物および燃料中の炭化物
の付着による燃料噴射量の低下が防止される。さらに、
テーパ角の変化に対する旋回流の安定領域が広いことに
より、ノズル面およびオリフィスの加工に際しての許容
誤差が大きくとれ、許容誤差の特に厳しい小容量の噴射
弁であっても加工が容易となりかつ高精度の計量精度を
維持することができる。
る燃料が安定した旋回流となることにより、燃料流の剥
離、燃料温度上昇および吸気管内の負圧により発生する
ベーパライズによる燃料噴射量の低下が防止される。ま
た、安定した旋回流が得られることにより燃料には十分
な旋回力が付与されるので、ノズルの耐汚染性が向上し
、バツクファイヤーによる炭化物および燃料中の炭化物
の付着による燃料噴射量の低下が防止される。さらに、
テーパ角の変化に対する旋回流の安定領域が広いことに
より、ノズル面およびオリフィスの加工に際しての許容
誤差が大きくとれ、許容誤差の特に厳しい小容量の噴射
弁であっても加工が容易となりかつ高精度の計量精度を
維持することができる。
以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明する。
第１図において、本実施例の電磁式燃料噴射弁１は、磁
気回路構成部品であるハウジング２内に、同じく磁気回
路構成部品であるコア３と、ボビン４に嵌装される電磁
コイル５と、ボールバルブ６を機械的に固着したプラン
ジャ７と、スプリング８とを内蔵し、燃料噴射弁１の下
部には燃料の旋回機構および計量機構を具備したノズル
９が機械的に固着されている。
気回路構成部品であるハウジング２内に、同じく磁気回
路構成部品であるコア３と、ボビン４に嵌装される電磁
コイル５と、ボールバルブ６を機械的に固着したプラン
ジャ７と、スプリング８とを内蔵し、燃料噴射弁１の下
部には燃料の旋回機構および計量機構を具備したノズル
９が機械的に固着されている。
ノズル９の旋回機構は、燃料に旋回力を付与するために
、その中心軸に対し偏心して４本の溝を具備したスワラ
−１０からなり、計量機構は噴射燃料量を計量するオリ
フィス１１からなっている。
、その中心軸に対し偏心して４本の溝を具備したスワラ
−１０からなり、計量機構は噴射燃料量を計量するオリ
フィス１１からなっている。
スワラ−１０とオリフィス１１の間には弁座１２を含む
ノズル面が位置し、スワラ−１０の内周にはボールバル
ブ６の摺動部が形成されおり、ボールバルブ６は、プラ
ンジャ７を介しスプリング８の弾性力を受け、弁座１２
に圧着している。なお、このスワラ−（０の構造は特願
昭６３−３７３７号に詳しい。
ノズル面が位置し、スワラ−１０の内周にはボールバル
ブ６の摺動部が形成されおり、ボールバルブ６は、プラ
ンジャ７を介しスプリング８の弾性力を受け、弁座１２
に圧着している。なお、このスワラ−（０の構造は特願
昭６３−３７３７号に詳しい。
また、ノズル９において、弁座１２から燃料噴射オリフ
ィス１１にかけてのノズル面は第２図および第３図に示
すような形状になっている。すなわち、弁座１２は燃料
噴射オリフィス１１にそのまま接続せず、弁座１２と燃
料噴射オリフィス１１との間に弁座１２の円錐面よりも
テーパ角の小さい円錐面からなるノズル面１２Ａが位置
し、燃料噴射オリフィス１１もノズル面１２Ａの円錐面
よりさらにテーパ角の小さい円錐面で構成されている。
ィス１１にかけてのノズル面は第２図および第３図に示
すような形状になっている。すなわち、弁座１２は燃料
噴射オリフィス１１にそのまま接続せず、弁座１２と燃
料噴射オリフィス１１との間に弁座１２の円錐面よりも
テーパ角の小さい円錐面からなるノズル面１２Ａが位置
し、燃料噴射オリフィス１１もノズル面１２Ａの円錐面
よりさらにテーパ角の小さい円錐面で構成されている。
換言すれば、弁座１２の下流から燃料噴射オリフィス１
１までのノズル面の形状は、オリフィス１１を含め、テ
ーパ角が順次小さくなる複数の円錐面で構成されている
。ノズル面１２Ａは弁座１２とボールバルブ６との接触
点に可能な限り近接した位置から形成されている。
１までのノズル面の形状は、オリフィス１１を含め、テ
ーパ角が順次小さくなる複数の円錐面で構成されている
。ノズル面１２Ａは弁座１２とボールバルブ６との接触
点に可能な限り近接した位置から形成されている。
ここで、オリフィス１１のテーパ角をθ０、ノズル面１
２Ａのテーパ角をθ１、弁座１２のテーパ角をθ２とす
ると、θ２は、弁座１２がボールバルブ６が着座する部
位を形成するので、ボールバルブ６および弁座１２に加
わる衝撃力の等分散による耐久性の向上を考慮して、θ
２”＝＝９０°とし、θｌは後述する第４図の減圧領域
Ａ、 Ｂの低減およびノズル面の加工性を考慮して、
θに８０°〜４０°とし、θ０はオリフィス１１内の後
述する第４図の減圧領域Ｃを改善し、等径分布の流れを
生じせしめるために、θ０≧８°とする。
２Ａのテーパ角をθ１、弁座１２のテーパ角をθ２とす
ると、θ２は、弁座１２がボールバルブ６が着座する部
位を形成するので、ボールバルブ６および弁座１２に加
わる衝撃力の等分散による耐久性の向上を考慮して、θ
２”＝＝９０°とし、θｌは後述する第４図の減圧領域
Ａ、 Ｂの低減およびノズル面の加工性を考慮して、
θに８０°〜４０°とし、θ０はオリフィス１１内の後
述する第４図の減圧領域Ｃを改善し、等径分布の流れを
生じせしめるために、θ０≧８°とする。
また、３つの面１１．１２Ａ、１２の接続部、特にノズ
ル面１２Ａとオリフィス１１の接続部は後述する第３図
に示す減圧領域Ｂの減少を考慮して、滑らかなＲ形状と
する。
ル面１２Ａとオリフィス１１の接続部は後述する第３図
に示す減圧領域Ｂの減少を考慮して、滑らかなＲ形状と
する。
燃料噴射弁１は、図示しないコントロールユニットから
電流が電磁コイル５に印加されると、ハウジング２、コ
ア３およびプランジャ７が磁気回路を形成し、プランジ
ャ７がコア３の側に吸引され、ボールバルブ６が弁座１
２から離れる。このボールバルブ６の動作により、燃料
フィルタ１３を介しハウジング２の側壁に具備された燃
料人口１４から電磁コイル５の外周を通りスワラ−１０
に流入した燃料は、第２図に示すようにスワラ−１０に
より旋回力を付与され、ボールバルブ６と弁座１２間に
形成された環状隙間１５を通り、オリフィス１１で計量
され、最適な粒径および噴霧角をもって、内燃機関に具
備される吸気管内に吸気弁に向かって噴射される。
電流が電磁コイル５に印加されると、ハウジング２、コ
ア３およびプランジャ７が磁気回路を形成し、プランジ
ャ７がコア３の側に吸引され、ボールバルブ６が弁座１
２から離れる。このボールバルブ６の動作により、燃料
フィルタ１３を介しハウジング２の側壁に具備された燃
料人口１４から電磁コイル５の外周を通りスワラ−１０
に流入した燃料は、第２図に示すようにスワラ−１０に
より旋回力を付与され、ボールバルブ６と弁座１２間に
形成された環状隙間１５を通り、オリフィス１１で計量
され、最適な粒径および噴霧角をもって、内燃機関に具
備される吸気管内に吸気弁に向かって噴射される。
ここで、ノズルの弁座１２が円筒形状の燃料噴射オリフ
ィスｌｌａに直接つながる従来の電子式燃料噴射弁にあ
っては、旋回力を付与された燃料がオリフィスｌｌａを
通って噴射されるとき、第４図に破線で示すように、ボ
ールバルブ６の直下の部分、弁座１２とオリフィスｌｌ
ａとが交差する部分、およびオリフィスｌｌａの下流の
中央部分に減圧領域Ａ、Ｂ、Ｃが生じ、これらの減圧領
域Ａ、Ｂ、Ｃで流れの剥離および渦が生じている。
ィスｌｌａに直接つながる従来の電子式燃料噴射弁にあ
っては、旋回力を付与された燃料がオリフィスｌｌａを
通って噴射されるとき、第４図に破線で示すように、ボ
ールバルブ６の直下の部分、弁座１２とオリフィスｌｌ
ａとが交差する部分、およびオリフィスｌｌａの下流の
中央部分に減圧領域Ａ、Ｂ、Ｃが生じ、これらの減圧領
域Ａ、Ｂ、Ｃで流れの剥離および渦が生じている。
この減圧領域Ａ、Ｂ、Ｃに生じる流れの剥離および渦は
燃料温度の上昇および吸気管内の負圧により発生するベ
ーパライズを促進する要因となり、第５図に破線で示す
ごとく、燃料温度の上昇および吸気管内の負圧の増大に
応じて燃料噴射量が比較的大きく減少する傾向にある。
燃料温度の上昇および吸気管内の負圧により発生するベ
ーパライズを促進する要因となり、第５図に破線で示す
ごとく、燃料温度の上昇および吸気管内の負圧の増大に
応じて燃料噴射量が比較的大きく減少する傾向にある。
これに対し、本実施例によれば、ノズル９を流れる燃料
は第６図に示すように滑らかな安定した旋回流となり、
第５図に実線で示すように、燃料温度上昇および吸気管
内の負圧により発生するベーパライズによる燃料噴射量
の低下が防止される。
は第６図に示すように滑らかな安定した旋回流となり、
第５図に実線で示すように、燃料温度上昇および吸気管
内の負圧により発生するベーパライズによる燃料噴射量
の低下が防止される。
以下、この点をさらに詳細に説明する。
第７図および第８図に、本実施例の燃料噴射弁１の燃料
噴射の安定性を表わす係数としてオリフィス１■の入口
の流量係数Ｃの変化とオリフィス１１のテーパ角θＯ（
第７図）およびノズル面１２Ａのテーパ角θ１との関係
についての実験結果を実線で示す。ここで、弁座１２の
テーパ角θ２は前述した耐久性維持の面からθ２＝９０
°とする。また、第７図において、流量係数Ｃの変化は
オリフィス１１のテーパ角θ０がθ０＝０°のときの流
量係数をＣ０゜−〇・ とじ、（（Ｃ／Ｃ，。−６，）
−１） Ｘ１００ （％）で表わし、ノズル面１２Ａの
テーパ角θｌをθ１＝８０° （一定）としてθ０を変
化させた。比較のため、従来例としてθ１−θ２＝９０
°とした場合の同様な実験結果を一点鎖線で示す。第８
図においては、第８図においては、流量係数Ｃの変化は
ノズル面１２Ａのテーパ角θ１がθ１＝９０°のときの
流量係数をＣｅ。
噴射の安定性を表わす係数としてオリフィス１■の入口
の流量係数Ｃの変化とオリフィス１１のテーパ角θＯ（
第７図）およびノズル面１２Ａのテーパ角θ１との関係
についての実験結果を実線で示す。ここで、弁座１２の
テーパ角θ２は前述した耐久性維持の面からθ２＝９０
°とする。また、第７図において、流量係数Ｃの変化は
オリフィス１１のテーパ角θ０がθ０＝０°のときの流
量係数をＣ０゜−〇・ とじ、（（Ｃ／Ｃ，。−６，）
−１） Ｘ１００ （％）で表わし、ノズル面１２Ａの
テーパ角θｌをθ１＝８０° （一定）としてθ０を変
化させた。比較のため、従来例としてθ１−θ２＝９０
°とした場合の同様な実験結果を一点鎖線で示す。第８
図においては、第８図においては、流量係数Ｃの変化は
ノズル面１２Ａのテーパ角θ１がθ１＝９０°のときの
流量係数をＣｅ。
−９６，とじ、 （（Ｃ／ Ｃｓ、−９ｏ・） １
） Ｘ １００（％）で表わし、オリフィス１１のテ
ーパ角θ０をθ０＝１０’（一定）としてθ１を変化さ
せた。
） Ｘ １００（％）で表わし、オリフィス１１のテ
ーパ角θ０をθ０＝１０’（一定）としてθ１を変化さ
せた。
比較のため、従来例としてθ０＝０°とした場合の同様
な実験結果を一点鎖線で示す。
な実験結果を一点鎖線で示す。
第７図から分かるように、θ１＝０２＝９０゜の従来の
場合、すなわち、ノズル面１２Ａを設けない場合は、オ
リフィスエ１にテーパをつけても流量係数の変化率は１
％程度に止どまるのに対して、θ１＝８０°のノズル面
１２Ａを設けた本実施例によれば４％程度に安定し、流
量係数の変化率が著しく改善される。また、第８図から
分かるように、θ０＝００とした従来の場合よりも、θ
０＝１０°とした本実施例の方が０〜３％の漸次増加か
ら６％程度で安定へと流量係数の変化率が改善される。
場合、すなわち、ノズル面１２Ａを設けない場合は、オ
リフィスエ１にテーパをつけても流量係数の変化率は１
％程度に止どまるのに対して、θ１＝８０°のノズル面
１２Ａを設けた本実施例によれば４％程度に安定し、流
量係数の変化率が著しく改善される。また、第８図から
分かるように、θ０＝００とした従来の場合よりも、θ
０＝１０°とした本実施例の方が０〜３％の漸次増加か
ら６％程度で安定へと流量係数の変化率が改善される。
流量係数の変化率が高率で安定することは流量係数が大
きくなり、安定することであり、これはすなわちエネル
ギー損失の少ない滑らかな安定した流れが得られている
ことである。
きくなり、安定することであり、これはすなわちエネル
ギー損失の少ない滑らかな安定した流れが得られている
ことである。
ここで、第７図および第８図の実験結果において、流量
係数の変化率は、θ０≧８°及びθＩ＝８０〜４０°の
範囲で安定する傾向にある。
係数の変化率は、θ０≧８°及びθＩ＝８０〜４０°の
範囲で安定する傾向にある。
したがって、本実施例によれば、ノズル９内の燃料の流
れは第６図に示すような減圧領域の少ない安定した流れ
となり、第５図に示すように燃料温度上昇および吸気管
内の負圧により発生するベーパライズによる燃料噴射量
の変化は、従来の燃料噴射弁に比べて１／２〜１／３に
低減する。
れは第６図に示すような減圧領域の少ない安定した流れ
となり、第５図に示すように燃料温度上昇および吸気管
内の負圧により発生するベーパライズによる燃料噴射量
の変化は、従来の燃料噴射弁に比べて１／２〜１／３に
低減する。
また、エネルギー損失の少ない滑らかな安定した流れが
得られるということは、燃料には十分な旋回力が付与さ
れていることを意味する。したがって、本実施例によれ
ば、燃料に十分な旋回力が付与されることによりノズル
の耐汚染性が向上し、バツクファイヤーによる炭化物お
よび燃料中の炭化物の付着による燃料噴射量の低下も防
止される効果も得られる。
得られるということは、燃料には十分な旋回力が付与さ
れていることを意味する。したがって、本実施例によれ
ば、燃料に十分な旋回力が付与されることによりノズル
の耐汚染性が向上し、バツクファイヤーによる炭化物お
よび燃料中の炭化物の付着による燃料噴射量の低下も防
止される効果も得られる。
さらに、上述した流量係数の変化率が安定する領域はθ
０≧８°及びθ１＝８０°〜４０°であり、テーパ角θ
Ｏ９θ１の変化に対する旋回流の安定領域が広い。この
ため、ノズル面１２Ａおよびオリフィス１１の加工に際
しての許容誤差が大きくとれ、従来、許容誤差の特に厳
しい、例えばオリフィス１１の口径が約０． ５ｍｍ以
下の小容量の噴射弁であっても加工が容易となりかつ高
精度の計量精度を維持することができ、良好な油密性を
得ることができる。
０≧８°及びθ１＝８０°〜４０°であり、テーパ角θ
Ｏ９θ１の変化に対する旋回流の安定領域が広い。この
ため、ノズル面１２Ａおよびオリフィス１１の加工に際
しての許容誤差が大きくとれ、従来、許容誤差の特に厳
しい、例えばオリフィス１１の口径が約０． ５ｍｍ以
下の小容量の噴射弁であっても加工が容易となりかつ高
精度の計量精度を維持することができ、良好な油密性を
得ることができる。
なお、以上の実施例では、弁座１２の下流のノズル面の
形状を２つの円錐面で構成したが、テーパ角が順次小さ
くなる３つ以上の円錐面で構成しても良く、その数を増
やすことにより、実質的に曲面で構成してもよい。すな
わち、弁座１２とボールバルブ６との接触点下流の該接
触点に近接した位置から燃料噴射オリフィス１１までの
ノズル面の形状を、オリフィス１１を含め、前記弁座の
円錐面よりも小さなテーパ角の少なくとも１つの円錐接
面を与える形状とすればよいものである。
形状を２つの円錐面で構成したが、テーパ角が順次小さ
くなる３つ以上の円錐面で構成しても良く、その数を増
やすことにより、実質的に曲面で構成してもよい。すな
わち、弁座１２とボールバルブ６との接触点下流の該接
触点に近接した位置から燃料噴射オリフィス１１までの
ノズル面の形状を、オリフィス１１を含め、前記弁座の
円錐面よりも小さなテーパ角の少なくとも１つの円錐接
面を与える形状とすればよいものである。
円錐面の数が増え、ノズル面が曲面に近くなればなるほ
ど、ノズル内の燃料の流れはより滑らかとなり、旋回流
をさらに安定させるのに効果がある。
ど、ノズル内の燃料の流れはより滑らかとなり、旋回流
をさらに安定させるのに効果がある。
本発明によれば、安定した燃料の旋回流が得られるので
、バツクファイヤーによる炭化物および燃料中の炭化物
の付着による燃料噴射量低下が低減すると共に、燃料温
度の変化および吸気管内圧力の変化に対する噴射量の変
化が少なくなり、かつ加工性に優れ、小容量の噴射弁で
あってもノズル部の加工を高精度に容易に行うことが可
能となる。
、バツクファイヤーによる炭化物および燃料中の炭化物
の付着による燃料噴射量低下が低減すると共に、燃料温
度の変化および吸気管内圧力の変化に対する噴射量の変
化が少なくなり、かつ加工性に優れ、小容量の噴射弁で
あってもノズル部の加工を高精度に容易に行うことが可
能となる。
第１図は本発明の一実施例による電磁式燃料噴射弁の縦
断面図であり、第２図はノズル部の拡大図であり、第３
図はノズル部のノズル形状を示す図であり、第４図は従
来の燃料噴射弁内の燃料の流れを示す図であり、第５図
は燃料温度および吸気管内負圧と燃料噴射量の変化との
関係についての実験結果を示す図であり、第６図は本実
施例のノズル内の燃料の流れを示す図であり、第７図は
オリフィスのテーパ角と流量係数の変化率との関係につ
いての実験結果を示す図であり、第８図は弁座下流のノ
ズル面のテーパ角と流量係数の変化率との関係について
の実験結果を示す図である。 符号の説明 １・・・燃料噴射弁 ９・・・ノズル １０・・・スワラ−（燃料旋回素子） １１・・・燃料噴射オリフィス １２・・・弁座 １２Ａ・・・ノズル面 第２図 ０
断面図であり、第２図はノズル部の拡大図であり、第３
図はノズル部のノズル形状を示す図であり、第４図は従
来の燃料噴射弁内の燃料の流れを示す図であり、第５図
は燃料温度および吸気管内負圧と燃料噴射量の変化との
関係についての実験結果を示す図であり、第６図は本実
施例のノズル内の燃料の流れを示す図であり、第７図は
オリフィスのテーパ角と流量係数の変化率との関係につ
いての実験結果を示す図であり、第８図は弁座下流のノ
ズル面のテーパ角と流量係数の変化率との関係について
の実験結果を示す図である。 符号の説明 １・・・燃料噴射弁 ９・・・ノズル １０・・・スワラ−（燃料旋回素子） １１・・・燃料噴射オリフィス １２・・・弁座 １２Ａ・・・ノズル面 第２図 ０
Claims (5)
- （１）ハウジング、ハウジング下部に設けられた弁座お
よび燃料噴射オリフィスを有するノズルと、前記ノズル
内においてその軸方向に移動し、前記弁座および燃料噴
射オリフィスを開閉するボールバルブと、前記ノズル内
に設けられ、前記燃料噴射オリフィスに流入する加圧燃
料に旋回力を付与する燃料旋回素子とを備えた電磁式燃
料噴射弁において、 前記弁座の下流から前記燃料噴射オリフィスまでのノズ
ル面の形状を、該オリフィスを含め、テーパ角が順次小
さくなる複数の円錐面で構成したことを特徴とする電磁
式燃料噴射弁。 - （２）請求項１記載の電磁式燃料噴射弁において、前記
複数の円錐面の前記燃料噴射オリフィスに隣接するもの
が該燃料噴射オリフィスと滑らかなＲ形状で接続されて
いることを特徴とする電磁式燃料噴射弁。 - （３）請求項１記載の電磁式燃料噴射弁において、前記
複数の円錐面の前記弁座と前記燃料噴射オリフィスとの
間に位置するものが８０°〜４０°のテーパ角を有する
ことを特徴とする電磁式燃料噴射弁。 - （４）請求項１記載の電磁式燃料噴射弁において、前記
燃料噴射オリフィスの円錐面は８°以上のテーパ角を有
することを特徴とする電磁式燃料噴射弁。 - （５）ハウジング、ハウジング下部に設けられた弁座お
よび燃料噴射オリフィスを有するノズルと、前記ノズル
内においてその軸方向に移動し、前記弁座および燃料噴
射オリフィスを開閉するボールバルブと、前記ノズル内
に設けられ、前記燃料噴射オリフィスに流入する加圧燃
料に旋回力を付与する燃料旋回素子とを備えた電磁式燃
料噴射弁において、 前記弁座と前記ボールバルブとの接触点下流の該接触点
に近接した位置から前記燃料噴射オリフィスまでのノズ
ル面の形状を、該オリフィスを含め、前記弁座の円錐面
よりも小さなテーパ角の少なくとも１つの円錐接面を与
える形状としたことを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3937290A JPH03242459A (ja) | 1990-02-20 | 1990-02-20 | 電磁式燃料噴射弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3937290A JPH03242459A (ja) | 1990-02-20 | 1990-02-20 | 電磁式燃料噴射弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03242459A true JPH03242459A (ja) | 1991-10-29 |
Family
ID=12551221
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3937290A Pending JPH03242459A (ja) | 1990-02-20 | 1990-02-20 | 電磁式燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03242459A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5881958A (en) * | 1996-02-14 | 1999-03-16 | Kyoritsu Gokin Mfg. Co., Ltd. | Fluid discharge nozzle |
| US9726131B2 (en) | 2007-01-29 | 2017-08-08 | Mitsubishi Electric Corporation | Fuel injection valve |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54901U (ja) * | 1977-06-06 | 1979-01-06 | ||
| JPH01300055A (ja) * | 1988-05-27 | 1989-12-04 | Hitachi Ltd | 燃料噴射弁 |
| JPH01315661A (ja) * | 1988-06-15 | 1989-12-20 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電磁式燃料噴射弁 |
-
1990
- 1990-02-20 JP JP3937290A patent/JPH03242459A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54901U (ja) * | 1977-06-06 | 1979-01-06 | ||
| JPH01300055A (ja) * | 1988-05-27 | 1989-12-04 | Hitachi Ltd | 燃料噴射弁 |
| JPH01315661A (ja) * | 1988-06-15 | 1989-12-20 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電磁式燃料噴射弁 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5881958A (en) * | 1996-02-14 | 1999-03-16 | Kyoritsu Gokin Mfg. Co., Ltd. | Fluid discharge nozzle |
| US9726131B2 (en) | 2007-01-29 | 2017-08-08 | Mitsubishi Electric Corporation | Fuel injection valve |
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