JPH01247548A - 高靭性アルミニウム合金 - Google Patents
高靭性アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH01247548A JPH01247548A JP7782188A JP7782188A JPH01247548A JP H01247548 A JPH01247548 A JP H01247548A JP 7782188 A JP7782188 A JP 7782188A JP 7782188 A JP7782188 A JP 7782188A JP H01247548 A JPH01247548 A JP H01247548A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- toughness
- aluminum alloy
- strength
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 238000004512 die casting Methods 0.000 abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 32
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 32
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 8
- 239000012925 reference material Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019083 Mg-Ni Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019403 Mg—Ni Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018566 Al—Si—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019752 Mg2Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、強度が高(しかも靭性の優れたダイカスト用
のアルミニウム合金に関する。
のアルミニウム合金に関する。
靭性の優れるAl−Si−Mg系合金としては、JIS
にAC,icHが規格されており、自動車のディスクホ
イール用合金として広く利用されている。
にAC,icHが規格されており、自動車のディスクホ
イール用合金として広く利用されている。
Al−81−Mg系合金における不純物のF’eは、A
I!、Slと結合し針状のAl−8i−Fe化合物を形
成し靭性を低下することが知られている。
I!、Slと結合し針状のAl−8i−Fe化合物を形
成し靭性を低下することが知られている。
この理由から、靭性を重視するAC4CH合金では、F
e含有量を0.2wt%以下lこ抑えているが、Feの
含有量を低く抑えることはインゴット製造上大きな制約
を受ける為、合金コストを引き上げる原因となっている
。
e含有量を0.2wt%以下lこ抑えているが、Feの
含有量を低く抑えることはインゴット製造上大きな制約
を受ける為、合金コストを引き上げる原因となっている
。
即ち、Feを0.2wt%以下に抑えるには使用する純
Alが99.7wt%以上の高純度のものに限られ、又
その製造された合金は、不純物の規制が厳しい為、鋳造
現場でリサイクルできない問題点がある。
Alが99.7wt%以上の高純度のものに限られ、又
その製造された合金は、不純物の規制が厳しい為、鋳造
現場でリサイクルできない問題点がある。
又、Ae4CH合金は、ホイール用合金として使用する
場合、鋳放し状態では強度、靭性が不十分である為、鋳
造後熱処理を行なう必要があり、製品の加工コストがア
ップしている。
場合、鋳放し状態では強度、靭性が不十分である為、鋳
造後熱処理を行なう必要があり、製品の加工コストがア
ップしている。
一方、ダイカスト鋳造を行なうと、鋳造時の金型への溶
着が問題になる為、F’e含有量の少ないAC4CHは
使用できず、その為、Fe含有量を増加し、金型への溶
着を抑え、更にFeの害を緩和する為に少量のMnを添
加したものが特公昭間−54377号公報(以下これを
従来例と称す)により知られている。
着が問題になる為、F’e含有量の少ないAC4CHは
使用できず、その為、Fe含有量を増加し、金型への溶
着を抑え、更にFeの害を緩和する為に少量のMnを添
加したものが特公昭間−54377号公報(以下これを
従来例と称す)により知られている。
従来の技術で述べた合金は、Feの許容量が大きい為、
A C4CH合金と違って合金コストが安く、現場での
リサイクルも可能であるが、Fe含有量が08〜1.Q
wt%と多い為、靭性がAC4(、’l−目こ比べ劣
っている問題点がある。
A C4CH合金と違って合金コストが安く、現場での
リサイクルも可能であるが、Fe含有量が08〜1.Q
wt%と多い為、靭性がAC4(、’l−目こ比べ劣
っている問題点がある。
又、冷却速度の大きいダイカストではFeの影響は比較
的少なく、又、Mn添加によるΔ1f−F”e−8i化
合物を球状化する効果から靭性に対する害は最小限に抑
えているもの〜、Fe量が1wt%近くに及ぶと靭性、
強度の低下は避けられない。
的少なく、又、Mn添加によるΔ1f−F”e−8i化
合物を球状化する効果から靭性に対する害は最小限に抑
えているもの〜、Fe量が1wt%近くに及ぶと靭性、
強度の低下は避けられない。
その為、上記従来例の合金では、重要保安部品番こ応用
する場合は熱処理を行って靭性、強度の向上を図ってい
る。
する場合は熱処理を行って靭性、強度の向上を図ってい
る。
しかし、ダイカスト製品に熱処理を行なう為にはPF法
(酸素ガス雰囲気鋳造法)等、特殊鋳造法を用いねばな
らず、その上、熱処理工程自体が生産効率を著しく低下
させる為、ダイカスト法本来の生産性から(るコストメ
リットが得られない問題点がある。
(酸素ガス雰囲気鋳造法)等、特殊鋳造法を用いねばな
らず、その上、熱処理工程自体が生産効率を著しく低下
させる為、ダイカスト法本来の生産性から(るコストメ
リットが得られない問題点がある。
以上説明したように、従来例の合金が代表するダイカス
ト用のAl−81−Mg系合金では、金型への焼付きを
抑制する為ζこはFeが必須の添加元素であり、このI
’eが原因となって十分な靭性が得られず熱処理を要す
るのが現状である。
ト用のAl−81−Mg系合金では、金型への焼付きを
抑制する為ζこはFeが必須の添加元素であり、このI
’eが原因となって十分な靭性が得られず熱処理を要す
るのが現状である。
本発明は、従来の技術の有するこのような問題点(こ鑑
みてなされたものであり、その目的とするところは、合
金価格に影響しない程度のFe量が許容され、更にダイ
カスト性が良く、鋳放し状態で優れた強度と靭性を有す
るAl −Mg−Ni系合金を提供しようとするもので
ある。
みてなされたものであり、その目的とするところは、合
金価格に影響しない程度のFe量が許容され、更にダイ
カスト性が良く、鋳放し状態で優れた強度と靭性を有す
るAl −Mg−Ni系合金を提供しようとするもので
ある。
上記目的を達成する為に、本発明における高靭性アルミ
ニウム合金は、Mg1〜4.5wt%と、N目〜4,9
wt%を含み、残部がA7i及びZn <1.0wt%
、Mn<0.5wt%、Cu’ <1.0wt%、Fe
<0.7wt%の不可避的不純物からなるものである
。
ニウム合金は、Mg1〜4.5wt%と、N目〜4,9
wt%を含み、残部がA7i及びZn <1.0wt%
、Mn<0.5wt%、Cu’ <1.0wt%、Fe
<0.7wt%の不可避的不純物からなるものである
。
そして、上記高靭性アルミニウム合金よ、Mg1〜4.
5wt%と、Nrx〜4,9wt%と、Si <1.0
wt%、Ti0.01〜0.3 wt%、B O,00
1〜0.1 wt%、Be O,001〜0.005w
t%のうち何れか1種以上を含み、残部がAI!及びZ
n <1.Q wt%、Mn <0.5 wt%、Cu
< 1.0 wt%、Fe <0.7wt%の不可避
的不純物からなることが好ましい。
5wt%と、Nrx〜4,9wt%と、Si <1.0
wt%、Ti0.01〜0.3 wt%、B O,00
1〜0.1 wt%、Be O,001〜0.005w
t%のうち何れか1種以上を含み、残部がAI!及びZ
n <1.Q wt%、Mn <0.5 wt%、Cu
< 1.0 wt%、Fe <0.7wt%の不可避
的不純物からなることが好ましい。
本発明の合金は、Niを比較的多く添加している為、金
型への溶着を防ぐ目的で積極的に1wt%近くのFeを
添加する必要はなく、その上、不可避的不純物としてQ
、7wt%以下のF’eが混入しても機械的性質が大き
く低下しない非熱処理型ダイカスト用アルミニウム合金
である。
型への溶着を防ぐ目的で積極的に1wt%近くのFeを
添加する必要はなく、その上、不可避的不純物としてQ
、7wt%以下のF’eが混入しても機械的性質が大き
く低下しない非熱処理型ダイカスト用アルミニウム合金
である。
次に本発明合金における各成分組成の限定理由について
述べる。
述べる。
Mg:Mgはマトリックス番こ固溶することにより、合
金の引張強さ、耐力、硬さを向上する。1wt%以下で
は強度が不十分で4,5 wt%以上含有すると延性、
靭性が低下する。
金の引張強さ、耐力、硬さを向上する。1wt%以下で
は強度が不十分で4,5 wt%以上含有すると延性、
靭性が低下する。
Ni : Niの添加はAt−N+化合物、又はu−N
i−Fe化合物を形成し引張強さ、耐力を向上させると
共に鋳造性の改善にも効果を示す。l、Qwt%以下で
は鋳造時に金型への溶着が起る為、1.Qwt%以上添
加する必要があり、4 wt%以上添加すると、不純物
Feの影響を受は易くなり、0.3〜Q、5wt%程度
のFeが混入しただけで靭性、延性が著しく低下する。
i−Fe化合物を形成し引張強さ、耐力を向上させると
共に鋳造性の改善にも効果を示す。l、Qwt%以下で
は鋳造時に金型への溶着が起る為、1.Qwt%以上添
加する必要があり、4 wt%以上添加すると、不純物
Feの影響を受は易くなり、0.3〜Q、5wt%程度
のFeが混入しただけで靭性、延性が著しく低下する。
Si : Siの添加は機械的性質の向上に大きく寄与
しないが、鋳造性に関し、特に湯回りを良好にする効果
が見られる。
しないが、鋳造性に関し、特に湯回りを良好にする効果
が見られる。
Siは本発明合金に添加されると、MgとMg2Siを
形成し、添加量が多くなると強度、靭性が低下するが、
l wt%以下であれば機械的性質に与える影響は少な
(、逆に湯回りを良好にする有効な添加元素となる。
形成し、添加量が多くなると強度、靭性が低下するが、
l wt%以下であれば機械的性質に与える影響は少な
(、逆に湯回りを良好にする有効な添加元素となる。
実際にダイカスト工場では、A/−8i−Cu系合金(
ADCIO1+2 )の使用比率が高い為、再溶解時等
lこSiの混入は避は難く、Si量を低めに規制するこ
とは製造上のネックとなる為、本発明合金では、l w
t%以下の範囲で必要に応じて添加する。
ADCIO1+2 )の使用比率が高い為、再溶解時等
lこSiの混入は避は難く、Si量を低めに規制するこ
とは製造上のネックとなる為、本発明合金では、l w
t%以下の範囲で必要に応じて添加する。
1’i 、I3 : Ti及びBは、結晶粒の微細化に
効果を示す公知の微量添加元素であり、Ti O,01
〜0.3wt%、Bo、001〜Q、1wt%の範囲で
必要に応じて添加する。
効果を示す公知の微量添加元素であり、Ti O,01
〜0.3wt%、Bo、001〜Q、1wt%の範囲で
必要に応じて添加する。
Be : Beは合金の溶解時、又は炉内での保持の際
にMgが酸化消耗するのを抑える効果を持ち、添加量は
0.001〜0.005 wt%の範囲が良い。
にMgが酸化消耗するのを抑える効果を持ち、添加量は
0.001〜0.005 wt%の範囲が良い。
以下に本発明の実施例(ごつき説明する。
表−11こ示す組成の合金溶湯を9Q tonダイカス
トマシンを用いで鋳込温度730〜750℃、金型温度
110〜150℃、射出速度1.3〜1.5 m/5e
c1鋳込圧760#f/d 、チルタイム5秒の条件で
鋳造し、試料1〜5とした。
トマシンを用いで鋳込温度730〜750℃、金型温度
110〜150℃、射出速度1.3〜1.5 m/5e
c1鋳込圧760#f/d 、チルタイム5秒の条件で
鋳造し、試料1〜5とした。
他にJIS規格lこよるAC4C合金と、従来例の合金
を上述と同様の条件で鋳造し、参考材とした。
を上述と同様の条件で鋳造し、参考材とした。
AC4Cは、AC4CHの不純物許容量を大幅lこ緩和
した合金であり、F’eを0.5%含有する為、引張試
験片等単純な形状のものであれば、かろうじてダイカス
・ト鋳造することができる。その為、AC4CI−1合
金にかえてAC4(、:合金を参考材とした。
した合金であり、F’eを0.5%含有する為、引張試
験片等単純な形状のものであれば、かろうじてダイカス
・ト鋳造することができる。その為、AC4CI−1合
金にかえてAC4(、:合金を参考材とした。
以上の試料1〜5及び参考材を用いて下記の実験を行な
った結果を表−2に示す。
った結果を表−2に示す。
(1)引張試験
ASTM規格引張試験片形状の試料1〜5及び同様の参
考材を用い鋳放し状態で引張試験を行なった。
考材を用い鋳放し状態で引張試験を行なった。
(2)硬さ試験
6.35器X 6.35N+ x 10+nの試料1〜
5及び同様の参考材を用い、鋳放し状態のビヅカース硬
(Hv)を測定した。この時の荷重は500tである。
5及び同様の参考材を用い、鋳放し状態のビヅカース硬
(Hv)を測定した。この時の荷重は500tである。
(3)衝撃試験
試料1〜5及び参考材を断面が6.35 x 6.35
m試験片とし、鋳放し状態でシャルピー衝撃試験を行な
った。
m試験片とし、鋳放し状態でシャルピー衝撃試験を行な
った。
表−2に示す結果から、本発明合金(試料廃1.2.3
)はAC4C及び従来例の合金と同程度、ないしはそれ
以上の引張強さを示し、伸びは10%以上を示す。
)はAC4C及び従来例の合金と同程度、ないしはそれ
以上の引張強さを示し、伸びは10%以上を示す。
比較合金である表−2の/164.5は、伸びが10%
以下で、衝撃値は3.0 (#m/cd )以下であっ
て、鋳放し状態では延性、靭性が本発明合金より劣って
いる。
以下で、衝撃値は3.0 (#m/cd )以下であっ
て、鋳放し状態では延性、靭性が本発明合金より劣って
いる。
以下余白
表−1
表−2
〔発明の効果〕
以上説明したようEこ本発明に係る高靭性アルミニウム
合金においては、Al−Mg−Niをベースとするダイ
カスト用合金で、Mg、Ni量を所定値に限定すること
により、鋳放し状態で延性、靭性に優れる効果がある。
合金においては、Al−Mg−Niをベースとするダイ
カスト用合金で、Mg、Ni量を所定値に限定すること
により、鋳放し状態で延性、靭性に優れる効果がある。
従って、従来では、例えば自動車用ホイールをダイカス
トで生産する場合、Al−8i−Mg−Mn系合金に熱
処理を行なって規定の靭性、強度を得ていたものが、本
発明合金lこよれば熱処理を必要としないで規定の靭性
、強度を得られる為、ホイール等の重要保安部品の加工
コストを削減できる。
トで生産する場合、Al−8i−Mg−Mn系合金に熱
処理を行なって規定の靭性、強度を得ていたものが、本
発明合金lこよれば熱処理を必要としないで規定の靭性
、強度を得られる為、ホイール等の重要保安部品の加工
コストを削減できる。
Claims (2)
- (1)Mg1〜4.5wt%と、Ni1〜4.0wt%
を含み、残部がAl及びZn<1.0wt%、Mn<0
.5wt%、Cu<1.0wt%、Fe<0.7wt%
の不可避的不純物からなることを特徴とする高靭性アル
ミニウム合金。 - (2)Mg1〜4.5wt%と、Ni1〜4.0wt%
と、Si<1.0wt%、Ti0.01〜0.3wt%
、B0.001〜0.1wt%、Be0.001〜0.
005wt%のうち何れか1種以上を含み、残部がAl
及びZn<1.0wt%、Mn<0.5wt%、Cu<
1.0wt%、Fe<0.7wt%の不可避的不純物か
らなることを特徴とする 強靭性アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7782188A JPH01247548A (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 高靭性アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7782188A JPH01247548A (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 高靭性アルミニウム合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01247548A true JPH01247548A (ja) | 1989-10-03 |
Family
ID=13644702
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7782188A Pending JPH01247548A (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 高靭性アルミニウム合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01247548A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03177531A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-08-01 | Daiki Alum Kogyosho:Kk | 高靭性アルミニウム合金 |
KR20040001581A (ko) * | 2002-06-28 | 2004-01-07 | 현대자동차주식회사 | 고인성 알루미늄 합금 및 이를 이용한 차체용 알루미늄스페이스 프레임의 제조 방법 |
KR100460644B1 (ko) * | 2002-06-17 | 2004-12-08 | 대한민국(전북대학교 총장) | 타이어 몰드 및 그 제조 방법 |
JP2015107492A (ja) * | 2013-12-03 | 2015-06-11 | 本田技研工業株式会社 | アルミニウム部材 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6328840A (ja) * | 1986-07-21 | 1988-02-06 | Ryobi Ltd | 強靭性ダイカスト用アルミニウム合金 |
-
1988
- 1988-03-29 JP JP7782188A patent/JPH01247548A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6328840A (ja) * | 1986-07-21 | 1988-02-06 | Ryobi Ltd | 強靭性ダイカスト用アルミニウム合金 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03177531A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-08-01 | Daiki Alum Kogyosho:Kk | 高靭性アルミニウム合金 |
KR100460644B1 (ko) * | 2002-06-17 | 2004-12-08 | 대한민국(전북대학교 총장) | 타이어 몰드 및 그 제조 방법 |
KR20040001581A (ko) * | 2002-06-28 | 2004-01-07 | 현대자동차주식회사 | 고인성 알루미늄 합금 및 이를 이용한 차체용 알루미늄스페이스 프레임의 제조 방법 |
JP2015107492A (ja) * | 2013-12-03 | 2015-06-11 | 本田技研工業株式会社 | アルミニウム部材 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108425043B (zh) | 一种稀土变质的Al-Si-Mg-Mn铸造合金及其制备方法 | |
WO2016166779A1 (ja) | ダイカスト用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金ダイカスト | |
CN107829000B (zh) | 一种压铸铝合金材料及其制备方法 | |
WO2010086951A1 (ja) | 加圧鋳造用アルミニウム合金および同アルミニウム合金鋳物 | |
JP3335732B2 (ja) | 亜共晶Al−Si系合金及びその鋳造法 | |
WO2018189869A1 (ja) | ダイカスト用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金ダイカスト | |
JP5797360B1 (ja) | ダイカスト用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金ダイカスト | |
SK10002001A3 (sk) | Produkt z hypereutektickej hliníkovo-kremíkovej zliatiny na tvárnenie v polotuhom stave | |
CN115261684A (zh) | 一种铸造Al-Si合金及其制备方法 | |
JPH01247549A (ja) | 高靭性アルミニウム合金 | |
JPH01247548A (ja) | 高靭性アルミニウム合金 | |
JPS62149839A (ja) | 強度に優れた耐摩耗性加工用アルミニウム合金 | |
FI112669B (fi) | Karkaistavan kuparilejeeringin valmistus | |
JPH09272940A (ja) | 伸び及び衝撃靭性に優れた亜共晶Al−Siダイカスト合金 | |
JPH0375329A (ja) | アルミニウム合金およびその鋳造方法 | |
US4067733A (en) | High strength aluminum alloy | |
CN113293328A (zh) | 一种Al-Mg高强韧压铸铝合金及其制备方法 | |
KR100323300B1 (ko) | 은 무함유 저가의 고강도용 알루미늄 주조합금 및 그 제조방법 | |
US2290025A (en) | Aluminum alloy | |
CN112609112A (zh) | 一种高防锈铝合金及其制备方法 | |
JP2000001731A (ja) | 過共晶Al−Si系合金ダイカスト部材及びその製造方法 | |
JPH06271966A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金材 | |
JP3684245B2 (ja) | 冷間鍛造用アルミニウム合金 | |
JP7401080B1 (ja) | 鋳造用Al合金の製造方法 | |
CN115572868B (zh) | 一种低性能、硬度6系铝合金及其制备方法 |