JPH01242872A - 自動変速機の潤滑流量制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、コントロールユニットに供給される作動液の
一部がパワートレーンの潤滑液として用いられる自動変
速機の潤滑流量制御装置に関する。

従来の技術 従来の自動変速機としては、たとえば特開昭６２−６２
０４７号公報に開示されるものがあり、ギヤトレーン中
に組み込まれたクラッチ、ブレーキ等の複数の摩擦要素
が、コントロールバルブから供給きれる液圧により適宜
締結、解放されることにより、複数の変速段の切り換え
か自動的に行われる。

上記コントロールバルブの制御液圧は、エンジン駆動さ
れる液圧ポンプの吐出液をプレジャーレギュレータ弁に
よって車両走行条件に応じて調圧したライン圧が用いら
れる。

ところで、上記液圧ポンプの吐出液の一部は自動変速機
のパワートレーンの潤滑液としても用いられ、たとえば
、上記公報に開示されるように、ライン圧をリリーフバ
ルブで調圧しルトルクコンバータ圧の一部が潤滑液とし
て用いられる。

発明が解決しようとする課題 しかしながら、かかる従来の自動変速機の潤滑方法にあ
ちては、リリーフバルブで最高圧が一定圧に減圧された
トルクコンバータ圧か潤滑用として用いられ、この潤滑
流量は潤滑不足防止するため過剰気味に設定されている
。

このため、潤滑液をさ程必要としない低速回転時にあっ
ては、余剰潤滑量が著しく増大されてしまい、液圧ポン
プの吐出液に大きな無駄が来されてしまうと共に、摩擦
要素としてのクラッチの侑対回転要素たとえばクラッチ
板の引きずりとか、相対回転をするギヤトレーンたとえ
ば遊星ギヤの攪拌抵抗によるフリクションが増大し、自
動変速機内のトルク伝達効率が低下されてしまうという
課題があった。

そこで、本発明は潤滑流量を変速段に応じて緻密に制御
することにより、余剰潤滑量を極力低下させることがで
きる自動変速機の潤滑流量制御装置を提供することを目
的とする。

課題を解決するための手段 かかる目的を達成するために本発明は、コントロールバ
ルブ（ａ）に供給される作動液の一部を、パワートレー
ン（ｂ）の潤滑液として用いる自動変速機において、 潤滑液を供給する回路（Ｃ）に可変流量機構（ｄ）を設
けると共に、該可変流量機構（ｄ）の絞り量を各変速段
毎の車両走行条件に応じて制御する制御手段（ｅ）を設
けることにより構成する。

作用 以上の構成により本発明の自動変速機の潤滑流量制御装
置にあっては、潤滑流量が可変流量機構（ｄ）を介して
各変速段毎の車両走行条件に応じて制御されることによ
り、パワートレーンの相対回転部分に必要かつ最適な量
の潤滑液を供給することが可能となり、無駄な余剰潤滑
液が供給されるのが大幅に低減されることになる。

実施例 以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明する
。

第２図は本発明の一実施例を示す自動変速機の潤滑流量
制御装置１０で、１２は液圧供給源である可変容量型液
圧ポンプ（以下液圧ポンプと称する）で、該液圧ポンプ
１２から吐出された作動液はプレッシャーレギュレータ
弁１４に導入され、該プレッシャーレギュレータ弁１４
でライン圧が調圧される。

上記液圧ポンプ１２は図外のエンジンによって駆動され
、該液圧ポンプ１２の吐出圧は、上記プレッシャーレギ
ュレータ弁１４のボート１４ａおよびライン圧調圧ポー
、ト１４ｂに供給され、エンジン回転が上昇して液圧ポ
ンプ１２の吐出圧が所定圧に達すると、スプール１４ｃ
は上記ボート１４ａの圧力でスプリング１４ｄの付勢力
に抗して図示位置まで上昇移動し、上記ライン圧調圧ポ
ート１４ｂはフィードバックポート１４ｅと連通可能と
なり、該フィードバックボート１４ｅに発生される圧力
はフィードバック圧として、回路１６を介して液圧ポン
プ１２の容量制御アクチュエータ１２ａに供給される。

そして、液圧ポンプ１２の吐出圧が上記所定圧より高（
なると、ライン圧調圧ボー）１４ｂとフィードバックポ
ート１４ｅとの連通面積が増大することと相俟ってフィ
ードバック圧は高くなり、液圧ポンプ１２の吐出容量が
減少方向に制御される。

尚、上記プレッシャーレギュレータ弁１４は、スロット
ル開度に応じて変化されるモデイファイヤ圧がボート１
４ｆから導入され、該モディファイヤ圧によってスプー
ル１４Ｇの移動量が補正される。

そして、このように上記フィードバック圧で容量制御さ
れた液圧ポンプ１２の吐出圧は、回路１８を介してライ
ン圧としてコントロールバルブに供給される。

一方、上記プレッシャーレギュレータ弁１４のライン圧
調圧ポート１４けの図中上方にはコンバータ圧ボート１
４ｇが隣設して形成され、これらライン圧調圧ポート１
４ｂとコンバータ圧ポート１４ｇとの間は、ポンプ吐出
圧の増大に伴うスプール１４ｃの上方移動でその連通面
積が増大され、その分高いトルクコンバータ圧が回路２
０に出力される。

上記コンバータ圧ポート１４ｇから出力されるトルクコ
ンバータ圧は、回路２０を介してロックアツプコントロ
ール弁２２に供給され、該ロックアツプコントロール弁
２２から図外のトルクコンバークにトルク伝達媒体とし
て供給される。

上記ロックアツプコントロール弁２２は、スプリング２
２Ｈにより図中右方に付勢されるスプール２２ｂを有し
、該スプール２２ｂは、上記回路２０に通ずるコンバー
タ圧導入ボート２２Ｃと、トルクコンバータのロックア
ツプ解放側に接続される回路２４に通ずる第１ポート２
２ｄおよびトルクコンバータのロックアツプ締結側に接
続される回路２４ａに通ずる第２ボート２２ｅとの間を
、適宜連通、遮断制御する。

尚、上記スプール２２ｂには上記スプリング２２ａの付
勢力以外に該スプール２２ｂの図中左端の室２２ｆに導
入される切換制御圧と、該スプール２２ｂの図中右端の
室２２ｇに導入される上記第１ポート２２ｄの圧力とが
作用されている。

ところで、上記コンバータ圧導入ポート２２Ｃおよび上
記第２ボート２２ｅ、そして該第２ボート２２ｅの図中
右側に隣設して形成されるドレンボート２２ｈは１本の
ドレン回路２６に集合され、該ドレン回路２６から排出
される作動液はオイルクーラ２８を介して、図外のパワ
ートレーンの後部潤滑に供される。

一方、上記ロックアツプコントロール弁２２に、トルク
コンバータ圧を供給する上記回路２０に分岐回路３０を
設け、該分岐回路３０を介して供給されるトルクコンバ
ータ圧の一部が、パワートレーンの前部潤滑に供される
。

ここで、本実施例にあっては上記トルクコンバータ圧の
供給回路２０の上記分岐回路３０前流側に可変流量機構
５０を設け、制御手段としてのコントロールユニット５
２からの制御信号に基ライて該可変流量機構５０が作動
されることにより、該回路２０を通過する流量、つまり
前部潤滑および後部潤滑の潤滑液量が制御される構成と
しである。

上記可変流量機構５０は、上記回路２０に設けられるリ
リーフ弁５４と、該リリーフ弁５４に制御圧を供給する
ソレノイドバルブ５６とで構成される。

上記リリーフ弁５４は、スプリング５４ａにより図中右
方に押圧されるスプール５４ｂを有し、該スプール５４
ｂによってロックアツプコントロール弁２２側の回路２
０に通ずる調圧ポート５４Ｃと、プレッシャーレギュレ
ータ弁１４側の回路２０に通ずるコンバータ圧導入ボー
ト５４ｄおよびドレンボート５４ｅとの間の開度切り換
えが行われる。

上記スプール５４ｂには上記スプリング５４ａの付勢力
以外に、上記プレッシャーレギュレータ弁１４側の回路
２０内のトルクコンバータ圧がスプール５４ｂの右端の
室５４ｆに該スプリング５４ａの付勢力の耐抗力として
導入されると共に、該スプール５４ｂの左端の室５４ｇ
には、上記ソレノイドバルブ５６による制御圧が該スプ
リング５４ａの付勢力と同方向に作用される。

上記制御圧は、プレッシャーレギュレータ弁１４側への
回路２０から分岐回路５８を介してコンバータ圧を導入
し、該分岐回路５８のドレンホード５８ａを上記ツレ／
イドバルブ５６のＯＮ、ＯＦＦによるデユーティ制御で
開閉することにより得られる。

上記ソレノイドバルブ５６をＯＮ、ＯＦＦ駆動するコン
トロールユニット５２には、自動変速機の入力負荷、た
とえばエンジン負荷の信号となるスロットル開度信号と
、自動変速機の回転速度を表す車速（エンジン回転又は
トルクコンバータのタービン回転でもよい）信号が入力
される。

そして、上記可変流量機構５０では、リリーフ弁５４は
スプリング５４ａの付勢力および左端室５４ｇ内の制御
圧による押圧力の合力と、右端室５４ｆ内のトルクコン
バータ圧による押圧力との均り合い位置にスプール５４
．ｂは移動され、調圧ポート５４Ｃに発生されるトルク
コンバータ圧ＰＣは、左端室５４ｇに導入される制御圧
Ｐｓに対してＰｃ＝Ｐｓ＋ａ　（ａ　：定数）の関係を
もって制御される。

従って、制御圧Ｐｓを増加してやることによってトルク
コンバータ圧Ｐｃも増大し、その分供給される液量が増
加され、結果的に分岐回路３０から供給される前部潤滑
ｉ＆ｆｆｉおよび回路２６から供給される後部潤滑液量
か増加される。

また、これとは逆に上記制御圧Ｐｓを減少することによ
り、上記前部および後部の潤滑液量か減少される。

以上の構成により本実施例の潤滑流量制御装置ＩＯの機
能を、第３図のフローチャートを用いて述べる。

即チ、同図のフローチャートはコントロールユニット５
２て実行される制御プログラムの一処理例を示すが、先
ずステップＩでは、該コントロールユニット５２に人力
されるスロットル開度信号および車速信号から変速線図
に基づいて現在の変速段を求める。

そして、次のステップ■では第４図（ａ）。

（ｂ）に示すように各変速段毎に予め設定されているテ
ーブルデータから、車速とスロットル開度（Ｔ、Ｖ、Ｏ
）の関係に基づいて最適な潤滑流量Ｑを読み込む。

次のステップ■では上記ステップ■で読み込んだ潤滑流
量Ｑから第５図のテーブルデータに基づいてソレノイド
バルブ５６に出力するＯＮ、　ＯＦＦ信号のデユーティ
比を求め、これを該ソレノイドバルブ５６に出力する。

たとえば、上記第５図から潤滑流量かＱｌである場合に
は出力デユーティ比はＸ％となる。

以上のように、リリーフバルブ５４の調圧ボート５４ｃ
から出力される作動液量は、各変速段毎の車両走行条件
、つまり車速とスロットル開度から潤滑するに最適な量
となり、分岐回路３０および回路２６を介して供給され
る前部および後部の潤滑液量が過多となるのを防止する
ことができる。

従って、上記潤滑液が供給される自動変速機内のパワー
トレーンの相対回転部分は、潤滑液の粘性による引きず
りとか、該潤滑液の攪拌抵抗等を必要最少限に抑制する
ことができるため、自動変速機内のトルク伝達効率を大
幅に向上することができる。

また、上述したように潤滑液量が必要最少限に抑制され
ることにより液圧ポンプ１２から吐出される作動液から
無駄となる分をなくして、該吐出容量を減少させること
ができ、これに伴って該液圧ポンプ１２の駆動力を低減
してエンジンの燃費性を大幅に向上することができる。

尚、本実施例にあってはトルクコンバータ１ミ供給され
る作動液の一部およびトルクコンバータからドレンされ
る作動液を、パワートレーンの潤滑液として用いたもの
を開示したが、これに限ることなくトルクコンバータの
ドレン液を潤滑液としたもの、および液圧ポンプ１２の
吐出液の一部を潤滑用として専用に供給するものにあっ
ても、本発明を適用することができることはいうまでも
ない。

また、可変流量機構としては本実施例に限ることなく、
たとえば一般の可変絞り機構を用いることもできる。

発明の詳細 な説明したように本発明の自動変速機の潤滑流量制御装
置にあっては、制御手段からの制御信号により可変流量
機構が作動されて、該可変流量機構を通過する潤滑液量
が、各変速段毎の車両走行条件に応じて制御されるため
、潤滑液量はパワートレーンが要求する必要最少限に設
定することが可能となり、該パワートレーンの相対回転
部分の引きずりとか潤滑液の攪拌抵抗を低減して、自動
変速機内のトルク伝達効率を大幅に向上することができ
る。

また、潤滑液量が必要最少限に抑制されることにより、
コントロールバルブに作動液を供給する液圧ポンプの吐
出容量を減少することができるため、該液圧ポンプの駆
動力を低下させることができるという各種優れた効果を
奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の概念を示す概略構成図、第２図は本発
明の一実施例を示す要部構成図、第３図は本発明を制御
するためのプログラムの一処理例を示すフローチャート
、第４図（ａ）、　　（ｂ）は本発明の制御の一処理例
に用いられる車速、スロットル開度および潤滑流量の関
係の一実施例をそれぞれ示すテーブルデータ図、第５図
は本発明の制御の一処理例に用いられる。Ｉ￥１滑流量
と可変流量ｔｉ　ｒ、ｖの制御値との関係の一実施例を
示すテーブルテータ図である。 １０・・潤滑流量制御装置、１２・・・成子ポンプ、１
４・・・プレソンヤーレキュレータ弁、５０・・潤滑流
量制御装置、５２・・・コントロールユニット（制御手
段）、５４・・リリーフ弁、５６・・・ソレノイドバル
ブ。 外２名 第１図 第３図 第４図 第５図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）コントロールバルブに供給される作動液の一部を
   、パワートレーンの潤滑液として用いる自動変速機にお
   いて、 潤滑液を供給する回路に可変流量機構を設けると共に、
   該可変流量機構の通過液量を各変速段毎の車両走行条件
   に応じて制御する制御手段を設けたことを特徴とする自
   動変速機の潤滑流量制御装置。