JPH01222037A - Ｔｉ‐６Ａｌ‐４Ｖ板の冷間圧延方法 - Google Patents
Ｔｉ‐６Ａｌ‐４Ｖ板の冷間圧延方法Info
- Publication number
- JPH01222037A JPH01222037A JP4452688A JP4452688A JPH01222037A JP H01222037 A JPH01222037 A JP H01222037A JP 4452688 A JP4452688 A JP 4452688A JP 4452688 A JP4452688 A JP 4452688A JP H01222037 A JPH01222037 A JP H01222037A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- cold rolling
- reduction rate
- sheet
- temp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 42
- 229910000883 Ti6Al4V Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 11
- SYOKIDBDQMKNDQ-XWTIBIIYSA-N vildagliptin Chemical compound C1C(O)(C2)CC(C3)CC1CC32NCC(=O)N1CCC[C@H]1C#N SYOKIDBDQMKNDQ-XWTIBIIYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000270666 Testudines Species 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明はＴｉ−６ＡＱ−４Ｖ板の冷間圧延方法に関す
る。
る。
［従来の技術］
Ｔｉ−６ＡＪ１−４Ｖは強度が高く、溶接性もよいので
、高強度の構造材料として用いられている。特に、低温
における強度およびじん性が高いために、低温材料とし
ても適している。
、高強度の構造材料として用いられている。特に、低温
における強度およびじん性が高いために、低温材料とし
ても適している。
しかし、Ｔｉ−ｔｉＡｊｌ−４Ｖは伸びが１鴎程度と低
い。
い。
このために、Ｔｉ−６Ａ１−４Ｖ板を冷間圧延すると２
０〜３０を程度以上の全圧下率で、耳割れが発生する。
０〜３０を程度以上の全圧下率で、耳割れが発生する。
耳割れが発生すると、コイル圧延の場合には耳割れ部に
応力集中が生じ板破断が生じる。また、切板圧延の場合
には、耳割れは生じるけれども板破断が生じないのでコ
イル圧延より大きい全圧下率が取れる。しか１、全圧下
率を大きくして行くと、表面割れが発生する。
応力集中が生じ板破断が生じる。また、切板圧延の場合
には、耳割れは生じるけれども板破断が生じないのでコ
イル圧延より大きい全圧下率が取れる。しか１、全圧下
率を大きくして行くと、表面割れが発生する。
以上の事から、Ｔｉ−６Ａｉ−４ＶはＴｉ−５ＡＩ−２
，５Ｓｎと同様に、冷間圧延、トリミング、洗浄（酸洗
）、焼鈍等の工程を何回も繰り返して目標の板厚の製品
を造る必要がある。従って、Ｔｉ−６Ａｉ−４Ｖの冷延
性を向上させることができれば、焼鈍回数等を削減でき
るので、生産コストを下げることができる。
，５Ｓｎと同様に、冷間圧延、トリミング、洗浄（酸洗
）、焼鈍等の工程を何回も繰り返して目標の板厚の製品
を造る必要がある。従って、Ｔｉ−６Ａｉ−４Ｖの冷延
性を向上させることができれば、焼鈍回数等を削減でき
るので、生産コストを下げることができる。
Ｔｉ−６ＡＲ−４Ｖ板の冷延性については、たとえば「
チタニウム・ジルコニウム （Ｖｏｌ、３２ Ｎｏ、２
． ｐ９０〜９４）」がある。同文献は、焼鈍条件によ
りＴｉ−６ＡＬｌ−４Ｖの冷延性を向上できることを明
らかにしている。
チタニウム・ジルコニウム （Ｖｏｌ、３２ Ｎｏ、２
． ｐ９０〜９４）」がある。同文献は、焼鈍条件によ
りＴｉ−６ＡＬｌ−４Ｖの冷延性を向上できることを明
らかにしている。
確かに、上記文献の条件でのＴｉ−６Ｔｉ−６Ａの冷延
性の向上は認められるけれども、焼鈍温度、保定時間、
全圧下率との相関が示されていないので、効率的にＴｉ
−６Ｔｉ−６Ａを冷間圧延することはできない。
性の向上は認められるけれども、焼鈍温度、保定時間、
全圧下率との相関が示されていないので、効率的にＴｉ
−６Ｔｉ−６Ａを冷間圧延することはできない。
［発明が解決しようとする課題］
Ｔｉ−６ＡＱ−４Ｖの耳割れについての対策は、例えば
板端部に純チタンを溶接するとか、圧延中に幅圧下を行
うことでかなり改善することは周知の技術である。
板端部に純チタンを溶接するとか、圧延中に幅圧下を行
うことでかなり改善することは周知の技術である。
しかし、表面割れに関しては材質改善を図るしかない。
しかし、一般に通常の製造方法（上記耳割れ対策を行わ
ない冷間圧延）では、耳割れが先行するので表面割れは
さほど問題にはならない。
ない冷間圧延）では、耳割れが先行するので表面割れは
さほど問題にはならない。
但し、既に述べたように焼鈍・冷延の工程を何回も繰り
返すので、焼鈍が不十分であれば歪が蓄積され、低い全
圧下率でも表面割れが生じる。
返すので、焼鈍が不十分であれば歪が蓄積され、低い全
圧下率でも表面割れが生じる。
耳割れは、熱処理が十分に行われた場合、全圧下率でそ
の発生は予測できるが、板端部の断面形状・板形状・素
材の加工硬化の程度等により耳割れが発生すると予想さ
れる全圧下率の前後でも発生することがあるので、作業
標準通りの製造は困難である。例えば、全圧下率３Ｈ，
保定時間６０分、焼鈍温度８００℃でＴｉ−６Ａｌ−４
Ｖを製造していたと仮定した場合、何かの原因で耳割れ
が発生し、全圧下率を１５！ｋ Ｌ／か取れなかった場
合に、材質的に最初の素材と同様な状態に戻すためには
保定時間は６０分も要らないことは容易に推定できる。
の発生は予測できるが、板端部の断面形状・板形状・素
材の加工硬化の程度等により耳割れが発生すると予想さ
れる全圧下率の前後でも発生することがあるので、作業
標準通りの製造は困難である。例えば、全圧下率３Ｈ，
保定時間６０分、焼鈍温度８００℃でＴｉ−６Ａｌ−４
Ｖを製造していたと仮定した場合、何かの原因で耳割れ
が発生し、全圧下率を１５！ｋ Ｌ／か取れなかった場
合に、材質的に最初の素材と同様な状態に戻すためには
保定時間は６０分も要らないことは容易に推定できる。
従って、焼鈍温度、保定時間、全圧下率との相関が明確
になれば、低コストで効率的にＴｉ−６Ｔｉ−６Ａを冷
間圧延することができる。
になれば、低コストで効率的にＴｉ−６Ｔｉ−６Ａを冷
間圧延することができる。
［課題を解決するための手段］
本発明はこのような要望に基き、焼鈍温度、保定時間、
全圧下率との相関をパラメータＸで整理したものである
。すなわち、この発明のＴｉ−６ＡＱ−４Ｖ板の冷間圧
延方法は、Ｔｉ−６ＡＱ−４Ｖ板を７５０〜９５０℃の
非酸化雰囲気中で３〜１２０分、全圧下率ｒｔ ５〜５
０＊で、式（１）からもとまるパラメータＸが１未満に
なるように各々の値を決定する。
全圧下率との相関をパラメータＸで整理したものである
。すなわち、この発明のＴｉ−６ＡＱ−４Ｖ板の冷間圧
延方法は、Ｔｉ−６ＡＱ−４Ｖ板を７５０〜９５０℃の
非酸化雰囲気中で３〜１２０分、全圧下率ｒｔ ５〜５
０＊で、式（１）からもとまるパラメータＸが１未満に
なるように各々の値を決定する。
ｒｔ： 全圧下率 （ｒｔ＜０．５）Ｔｅｍｐ ：焼
鈍温度（７５０℃＜ Ｔｅｍｐ＜ ９５０℃）Ｔｉｍｅ
：保定時間 （３ｍｉｎ＜ Ｔｉｍｅ＜ １２０ｍ１ｎ
）熱処理温度が７５０℃以下だと焼鈍効果が得られない
し、９５０℃程度を超えると材質的に組織が変化するの
で、表面割れが全圧下率で２０９６程度で発生する。
鈍温度（７５０℃＜ Ｔｅｍｐ＜ ９５０℃）Ｔｉｍｅ
：保定時間 （３ｍｉｎ＜ Ｔｉｍｅ＜ １２０ｍ１ｎ
）熱処理温度が７５０℃以下だと焼鈍効果が得られない
し、９５０℃程度を超えると材質的に組織が変化するの
で、表面割れが全圧下率で２０９６程度で発生する。
また、熱処理の保定時間が３分以下はバッチ式焼鈍の場
合困難であるし、１２０分以上だと生産性の面から不適
である。また、Ｔｉ−６Ｔｉ−６Ａは酸素との親和力が
強いので、表面層に酸素が侵入すると割れ易い硬化層が
生じる。したがって、真空、窒素ガス、アルコンガス中
などの非酸化雰囲気中でＴｉ−６Ｔｉ−６Ａ板を熱処理
する。なお、熱処理の昇温速度の影響は少ない。また、
冷却速度の影響は大きいけれども通常のバッチ式焼鈍炉
で行うことに関しては冷却速度の影響は問題にはならな
い。
合困難であるし、１２０分以上だと生産性の面から不適
である。また、Ｔｉ−６Ｔｉ−６Ａは酸素との親和力が
強いので、表面層に酸素が侵入すると割れ易い硬化層が
生じる。したがって、真空、窒素ガス、アルコンガス中
などの非酸化雰囲気中でＴｉ−６Ｔｉ−６Ａ板を熱処理
する。なお、熱処理の昇温速度の影響は少ない。また、
冷却速度の影響は大きいけれども通常のバッチ式焼鈍炉
で行うことに関しては冷却速度の影響は問題にはならな
い。
上記熱処理は冷間圧延前のＴｉ−６ＡＱ−４Ｖ熱延板に
行う。あるいは、Ｔｉ−６Ａｉ−４Ｖ熱延板をたとえば
３０を程度の冷間圧延をした後、トリミング、脱脂洗浄
のあと中間焼鈍として施してもよい。この場合、トリミ
ングは焼鈍後に行ってもよいが、バッチ式焼鈍後は板形
状が悪化することもあるので、焼鈍前にトリミングする
ことが好ましい。
行う。あるいは、Ｔｉ−６Ａｉ−４Ｖ熱延板をたとえば
３０を程度の冷間圧延をした後、トリミング、脱脂洗浄
のあと中間焼鈍として施してもよい。この場合、トリミ
ングは焼鈍後に行ってもよいが、バッチ式焼鈍後は板形
状が悪化することもあるので、焼鈍前にトリミングする
ことが好ましい。
［作用コ
全圧下率を考慮した適切な熱処理をすることで、冷延し
たＴｉ−６Ａｕ−４Ｖの加工歪が完全に除去されるので
、冷延による表面割れの発生が防止される。しかも、上
記熱処理を低コストで、効率的に行うことができる。
たＴｉ−６Ａｕ−４Ｖの加工歪が完全に除去されるので
、冷延による表面割れの発生が防止される。しかも、上
記熱処理を低コストで、効率的に行うことができる。
［実施例］
第１表に示す成分をもったＴｉ−６Ａｉｌ−４Ｖ熱延板
（寸法：板厚ＩＩＩＩｍ、板幅５０ｍ板幅５亡処理して
、ロール径Φ５ ０＋ｎｍのクラスター圧延機を用いて
多バス圧延を行い、さらに熱処理をしてその評価を行っ
た。第２表に具体的な実験条件を示す。
（寸法：板厚ＩＩＩＩｍ、板幅５０ｍ板幅５亡処理して
、ロール径Φ５ ０＋ｎｍのクラスター圧延機を用いて
多バス圧延を行い、さらに熱処理をしてその評価を行っ
た。第２表に具体的な実験条件を示す。
第１表
第 ２ 表
なお、今回の焼鈍は真空焼鈍炉で行った。また、１パス
の圧下率は５〜２０ｔで、圧延潤滑として、鉱物油系の
ニート潤滑を行った。
の圧下率は５〜２０ｔで、圧延潤滑として、鉱物油系の
ニート潤滑を行った。
実験したＴｉ−６Ａ交−４ｖ板の焼鈍結果についての評
価は代表的なサンプルの集合組織とＴｉ−６Ａｉ−４Ｖ
板断面の硬度との相関を取った後、全てこの断面硬度で
評価を行った。
価は代表的なサンプルの集合組織とＴｉ−６Ａｉ−４Ｖ
板断面の硬度との相関を取った後、全てこの断面硬度で
評価を行った。
まず、１０００℃の焼鈍温度で熱処理したＴｉ−６八Ｑ
−４Ｖ板は、全圧下率２０ｔで表面割れが生じた。組織
観察を行ったところ組織が変化していた。おそら＜１０
０℃程度でβトランザス温度を超えたものと考えられる
。従フて、１０００℃以上の焼鈍温度は好ましくない。
−４Ｖ板は、全圧下率２０ｔで表面割れが生じた。組織
観察を行ったところ組織が変化していた。おそら＜１０
０℃程度でβトランザス温度を超えたものと考えられる
。従フて、１０００℃以上の焼鈍温度は好ましくない。
；１４り７５０℃テ１２０分熱処理をＬ／ タＴ ｉ−
６Ａ１−６Ａを全圧下率３０’Ｊの冷間圧延をしたのち
再び７５０℃で１２０分熱処理したものは、集合組織的
にみて加工歪が完全には除去されていないことが分かっ
た。
６Ａ１−６Ａを全圧下率３０’Ｊの冷間圧延をしたのち
再び７５０℃で１２０分熱処理したものは、集合組織的
にみて加工歪が完全には除去されていないことが分かっ
た。
更に、この板をもう一度冷間圧延すると全圧下率４０！
Ｉｉで表面割れが発生した。能率的にみて、バッチ式の
焼鈍炉の保定時間は１２０分が限界であり、そういう面
から７５０℃以下の焼鈍温度は好ましくない。
Ｉｉで表面割れが発生した。能率的にみて、バッチ式の
焼鈍炉の保定時間は１２０分が限界であり、そういう面
から７５０℃以下の焼鈍温度は好ましくない。
第１回目の冷間圧延での何れの焼鈍条件も多少の差はあ
るけれども全圧下率５０％程度でミクロな表面割れが発
生した。従って、Ｔｉ−６ＡＱ−４Ｖの全圧下率は５０
９６以下が好ましい。
るけれども全圧下率５０％程度でミクロな表面割れが発
生した。従って、Ｔｉ−６ＡＱ−４Ｖの全圧下率は５０
９６以下が好ましい。
第１図に焼鈍温度８００．８５０．９００℃で、全圧下
率３０零で、保定時間を変えた場合のＴｉ−６＾２−４
ｖの断面のビッカース硬さの変化を示す。図中の○は加
工歪が完全に除去されているものを、・はそうでないも
のを示す。第１図から明らかなように温度が高いほど短
い保定時間で加工歪が除去されていることが分かる。
率３０零で、保定時間を変えた場合のＴｉ−６＾２−４
ｖの断面のビッカース硬さの変化を示す。図中の○は加
工歪が完全に除去されているものを、・はそうでないも
のを示す。第１図から明らかなように温度が高いほど短
い保定時間で加工歪が除去されていることが分かる。
第２図に焼鈍温度８００℃で、全圧下率１０．２０゜２
５、３０．３５．４０亀で保定時間を変えた場合のＴｉ
−６Ｔｉ−６Ａの断面のビッカース硬さの変化を示す。
５、３０．３５．４０亀で保定時間を変えた場合のＴｉ
−６Ｔｉ−６Ａの断面のビッカース硬さの変化を示す。
図中のＯは加工歪が完全に除去されているものを、・は
そうでないものを示す。第２図から明らかなように全圧
下率が高いほど長い保定時間をかけなければ、加工歪が
除去されないことが分かる。
そうでないものを示す。第２図から明らかなように全圧
下率が高いほど長い保定時間をかけなければ、加工歪が
除去されないことが分かる。
このような実験を繰り返し条件を変えて行い、パラメー
タＸを実験的に求めた。すなわち、ｒｔ： 全圧下率
（ｒｔ＜ ０．５）Ｔｅｍｐ：焼鈍温度（７５０℃＜
Ｔｅｍｐ＜ ９５０℃）Ｔｉｍｅ：保定時間 （３ｍ
ｉｎ＜ Ｔｉｍｅ＜ １２０ｍ１ｎ）Ｘ＜１となるよう
に焼鈍温度、保定時間、全圧下率、を決定すれば、冷延
したＴｉ−６Ａｉ−４Ｖの加工歪が焼鈍で完全に除去さ
れ、冷延による表面割れの発生が防止される。しかも、
上記熱処理を低コストで、効率的に行うことができる。
タＸを実験的に求めた。すなわち、ｒｔ： 全圧下率
（ｒｔ＜ ０．５）Ｔｅｍｐ：焼鈍温度（７５０℃＜
Ｔｅｍｐ＜ ９５０℃）Ｔｉｍｅ：保定時間 （３ｍ
ｉｎ＜ Ｔｉｍｅ＜ １２０ｍ１ｎ）Ｘ＜１となるよう
に焼鈍温度、保定時間、全圧下率、を決定すれば、冷延
したＴｉ−６Ａｉ−４Ｖの加工歪が焼鈍で完全に除去さ
れ、冷延による表面割れの発生が防止される。しかも、
上記熱処理を低コストで、効率的に行うことができる。
焼鈍温度８００℃、保定時間６０分、全圧下率３０９６
、パラメータＸ ＝ ０．８４テ、１ｍＩＩ＋（７）
Ｔｉ−６／１−４Ｖを焼鈍・冷間圧延を繰り返して、加
工歪および表面割れの無い０．２４ｍｏ＋の板を作るこ
とができる。
、パラメータＸ ＝ ０．８４テ、１ｍＩＩ＋（７）
Ｔｉ−６／１−４Ｖを焼鈍・冷間圧延を繰り返して、加
工歪および表面割れの無い０．２４ｍｏ＋の板を作るこ
とができる。
［発明の効果］
この発明はＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ板を全圧下率を考慮した
特定の条件で熱処理することにより、表面割れおよび加
工歪のないＴｉ−６Ａｉ−４Ｖ冷間圧延板を低コストで
効率的に製造することができる。
特定の条件で熱処理することにより、表面割れおよび加
工歪のないＴｉ−６Ａｉ−４Ｖ冷間圧延板を低コストで
効率的に製造することができる。
第１図は焼鈍温度８００．８５０．９００℃、全圧下率
３０％で、保定時間を変えた場合のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ
の断面のビッカース硬さの変化を示す図、および、第２
図は焼鈍温度８００℃、全圧下率１０，２０，２５，３
０゜３５．４０％で保定時間を変えた場合のＴｉ−６Ａ
ｌ−４Ｖの断面のビッカース硬さの変化を示す図である
。
３０％で、保定時間を変えた場合のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ
の断面のビッカース硬さの変化を示す図、および、第２
図は焼鈍温度８００℃、全圧下率１０，２０，２５，３
０゜３５．４０％で保定時間を変えた場合のＴｉ−６Ａ
ｌ−４Ｖの断面のビッカース硬さの変化を示す図である
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ板を冷間圧延工程およびバッチ式の
焼鈍工程を用いて製造する際、冷間圧延の全圧下率（ｒ
＿ｔ）、バッチ式焼鈍炉の焼鈍温度（Ｔｅｍｐ）、保定
時間（Ｔｉｍｅ）の関係で ▲数式、化学式、表等があります▼ ｒ＿ｔ：全圧下率（ｒ＿ｔ＜０．５） Ｔｅｍｐ：焼鈍温度（７５０℃＜Ｔｅｍｐ＜９５０℃）
Ｔｉｍｅ：保定時間 （３ｍｉｎ＜Ｔｉｍｅ＜１２０ｍ
ｉｎ）Ｘ＜１の関係になるように全圧下率、焼鈍温度、
保定時間を組み合わせることを特徴とするＴｉ−６Ａｌ
−４Ｖ板の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4452688A JPH01222037A (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | Ｔｉ‐６Ａｌ‐４Ｖ板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4452688A JPH01222037A (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | Ｔｉ‐６Ａｌ‐４Ｖ板の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01222037A true JPH01222037A (ja) | 1989-09-05 |
Family
ID=12693964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4452688A Pending JPH01222037A (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | Ｔｉ‐６Ａｌ‐４Ｖ板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01222037A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101817015A (zh) * | 2010-03-25 | 2010-09-01 | 江苏呈飞精密合金股份有限公司 | 低氧含量航空钛合金精密薄板材的轧制成型方法 |
| WO2019087917A1 (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-09 | Ntn株式会社 | 機械部品の製造方法 |
| CN112122382A (zh) * | 2020-07-23 | 2020-12-25 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种轧制复合用宽幅超薄冷轧钛带卷制备工艺方法 |
-
1988
- 1988-02-29 JP JP4452688A patent/JPH01222037A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101817015A (zh) * | 2010-03-25 | 2010-09-01 | 江苏呈飞精密合金股份有限公司 | 低氧含量航空钛合金精密薄板材的轧制成型方法 |
| WO2019087917A1 (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-09 | Ntn株式会社 | 機械部品の製造方法 |
| CN112122382A (zh) * | 2020-07-23 | 2020-12-25 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种轧制复合用宽幅超薄冷轧钛带卷制备工艺方法 |
| CN112122382B (zh) * | 2020-07-23 | 2022-04-12 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种轧制复合用宽幅超薄冷轧钛带卷制备工艺方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0683242B1 (en) | Method for making titanium alloy products | |
| JPS6289855A (ja) | 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法 | |
| JPH09143650A (ja) | 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法 | |
| JPS62149859A (ja) | β型チタン合金線材の製造方法 | |
| JP2010082688A (ja) | β型チタン合金板の製造方法及びβ型チタン合金板 | |
| JPH01222037A (ja) | Ｔｉ‐６Ａｌ‐４Ｖ板の冷間圧延方法 | |
| RU2445399C1 (ru) | Способ изготовления плоского профиля из гафния | |
| KR20000076162A (ko) | 지르코늄 합금 튜브의 제조방법 | |
| JPH01127653A (ja) | α＋β型チタン合金冷延板の製造方法 | |
| JP3118342B2 (ja) | チタンおよびチタン合金圧延素材の加熱方法 | |
| JPS63230858A (ja) | 超塑性加工用チタン合金板の製造方法 | |
| JP4179080B2 (ja) | 高Ｎｂ合金の熱間加工方法 | |
| JPH0860317A (ja) | チタン材の製造方法 | |
| JPS5925963A (ja) | Ｔｉ合金冷延板の製造方法 | |
| JPH01234551A (ja) | 加工性に優れたチタン材の製造方法 | |
| JPH0696759B2 (ja) | 組織の良好なα＋β型チタン合金圧延棒および線の製造方法 | |
| JPS63270448A (ja) | α型および準α型チタン合金板の製造方法 | |
| JP2639990B2 (ja) | 加工性に優れたチタン材の製造方法 | |
| TWI606120B (zh) | 沃斯田鐵系合金鋼材之表面處理方法 | |
| JPH0135915B2 (ja) | ||
| JP2011026626A (ja) | チタン材 | |
| JPH06248404A (ja) | プレス成形性の優れたチタン板の製造方法 | |
| JPH0692629B2 (ja) | α＋β型チタン合金継目無管の製造方法 | |
| JPH0116910B2 (ja) | ||
| JPS63206457A (ja) | α＋β型チタン合金の加工熱処理方法 |