JPH01205801A - 連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延法 - Google Patents
連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延法Info
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- JPH01205801A JPH01205801A JP3204888A JP3204888A JPH01205801A JP H01205801 A JPH01205801 A JP H01205801A JP 3204888 A JP3204888 A JP 3204888A JP 3204888 A JP3204888 A JP 3204888A JP H01205801 A JPH01205801 A JP H01205801A
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B1/265—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill and by compressing or pushing the material in rolling direction
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、連続鋳造鋳片を素材とする条鋼・鋼板等の熱
間圧延法に関する。さらに詳しくは圧延材の内部欠陥を
圧延中に圧着させて除去する熱間圧延方法に関する。
間圧延法に関する。さらに詳しくは圧延材の内部欠陥を
圧延中に圧着させて除去する熱間圧延方法に関する。
（従来の技術）
−ｍに連続鋳造スラブ・ブルーム・ビレットには、中心
部に偏析によるポロシティが発生し、また表層部には気
泡によるミクロポロシティが発生しやすい、これらは圧
延後も残存して製品の品質を下落させる原因となること
がある。
部に偏析によるポロシティが発生し、また表層部には気
泡によるミクロポロシティが発生しやすい、これらは圧
延後も残存して製品の品質を下落させる原因となること
がある。
例えば板の分野において、石油掘削用の海洋リグに使用
される１００ｍ＋−以上の板厚のラック材等の厚板の場
合、連鋳スラブ厚が最大でも３００ｍ＋ｗのため、圧下
不足により中心部の偏析に起因するポロシティ・ザク疵
等が圧延後においても圧着せず、製品内に残存する。こ
のため高級な品質を要求される極厚板については、素材
として鋼塊を使用せざるを得す、製品コストの上昇を招
いている。
される１００ｍ＋−以上の板厚のラック材等の厚板の場
合、連鋳スラブ厚が最大でも３００ｍ＋ｗのため、圧下
不足により中心部の偏析に起因するポロシティ・ザク疵
等が圧延後においても圧着せず、製品内に残存する。こ
のため高級な品質を要求される極厚板については、素材
として鋼塊を使用せざるを得す、製品コストの上昇を招
いている。
′また条鋼の分野においては、水平スタンドによる厚み
圧下と垂直スタンドによる幅圧下が交互に行われるため
、板のような一方向圧延にくらべ、各パスでの幅広がり
が非常に大きい、このため高圧下を行っても、中心部の
ポロシティは完全には圧着されず、製品まで残存する場
合がある。また幅方向端部表層近傍においては、幅広が
りのため圧下の効果が著しく減少する。この結果端面中
央部の表層下１０１Ｉ１１位に存在するミクロポロシテ
ィは、ほとんど圧着されずに製品まで残存する事になり
易い。ところで条鋼製品においては、線引き・冷間鍛造
等の二次加工を行う場合が多く、ミクロポロシティが残
存していると、二次加工工程において破断等のトラブル
を発生しやすい。
圧下と垂直スタンドによる幅圧下が交互に行われるため
、板のような一方向圧延にくらべ、各パスでの幅広がり
が非常に大きい、このため高圧下を行っても、中心部の
ポロシティは完全には圧着されず、製品まで残存する場
合がある。また幅方向端部表層近傍においては、幅広が
りのため圧下の効果が著しく減少する。この結果端面中
央部の表層下１０１Ｉ１１位に存在するミクロポロシテ
ィは、ほとんど圧着されずに製品まで残存する事になり
易い。ところで条鋼製品においては、線引き・冷間鍛造
等の二次加工を行う場合が多く、ミクロポロシティが残
存していると、二次加工工程において破断等のトラブル
を発生しやすい。
従って従来、連鋳材内に存在するポロシティを除くため
には次のような方策が採られて来た。
には次のような方策が採られて来た。
まず条鋼においては、できるだけ圧下量を厚み方向・幅
方向とも大きくすることにより、ポロシティを圧着させ
ることが試みられている０例えば厚さ３００１Ｉ１１、
幅４００鴎−にもおよぶ大断面のブルーム連続鋳造材を
用い、分塊圧延と製品圧延の２ヒ一ト圧延方式を採用し
て圧下量を上げている。この場合、分塊圧延において、
ホットスカーファ−で表面を溶剤し、分塊圧延後は冷間
で手入れし品質を確認する。これは、現在主流となりつ
つある、連鋳材からのホットチャージ・ｌヒート圧延に
逆行するものであり、高級棒鋼・線材の製造コストを上
げる原因となっている。
方向とも大きくすることにより、ポロシティを圧着させ
ることが試みられている０例えば厚さ３００１Ｉ１１、
幅４００鴎−にもおよぶ大断面のブルーム連続鋳造材を
用い、分塊圧延と製品圧延の２ヒ一ト圧延方式を採用し
て圧下量を上げている。この場合、分塊圧延において、
ホットスカーファ−で表面を溶剤し、分塊圧延後は冷間
で手入れし品質を確認する。これは、現在主流となりつ
つある、連鋳材からのホットチャージ・ｌヒート圧延に
逆行するものであり、高級棒鋼・線材の製造コストを上
げる原因となっている。
また厚板においても、高級極厚板の素材とじて鋼塊を用
い、分塊圧延−厚板圧延の２ヒート圧延を実施してポロ
シティを除去している。
い、分塊圧延−厚板圧延の２ヒート圧延を実施してポロ
シティを除去している。
（発明が解決しようとする課題）
このように従来は、分塊圧延−製品圧延の２ヒ一ト圧延
方式の採用により圧下量を増大させ、これにより鋳片内
部のポロシティを圧着させている。
方式の採用により圧下量を増大させ、これにより鋳片内
部のポロシティを圧着させている。
このため製品工場での１ヒート圧延が不可能となり、製
造コストは大幅に上昇している。また受注から納入まで
に要する時間が長くなる結果、急を要する製品には対応
ができない場合もあった。特に高級品の場合は小ロット
・短納期品が多く、従来の製造方法はコストおよび時間
の点で問題があった・ 従って本発明の目的は、鋳造時に生じたポロシティなど
の内部欠陥を比較的小さな圧下率の圧延により圧着・消
滅させることにより、小断面の連鋳材を素材とする１ヒ
ート・ホットチャージ方式の圧延を採用することを可能
にし、これにより従来以上の高品質の鋼板条鋼製品を低
価格で短時間内に製造することを可能とする熱間圧延法
を提供することである。
造コストは大幅に上昇している。また受注から納入まで
に要する時間が長くなる結果、急を要する製品には対応
ができない場合もあった。特に高級品の場合は小ロット
・短納期品が多く、従来の製造方法はコストおよび時間
の点で問題があった・ 従って本発明の目的は、鋳造時に生じたポロシティなど
の内部欠陥を比較的小さな圧下率の圧延により圧着・消
滅させることにより、小断面の連鋳材を素材とする１ヒ
ート・ホットチャージ方式の圧延を採用することを可能
にし、これにより従来以上の高品質の鋼板条鋼製品を低
価格で短時間内に製造することを可能とする熱間圧延法
を提供することである。
（課題を解決するための手段）
本発明者は上述の目的を達成するため実験・研究を重ね
るうちに、次のような事実に着目するようになった。即
ち、従来は材料の寸法が変化することを避けるためスタ
ンド間においては圧縮力・張力を作用させないことが最
良とされて来た。しかし従来の無張力圧延に対し圧延機
のスタンド間に圧延材の変形抵抗の１／４以上の大きな
圧縮応力を作用させると、スタンド間圧縮力の働く上流
側スタンドのロールバイト出側および下流側スタンドロ
ールバイト内に均一に圧縮力が働く結果、ロール圧下に
伴う圧下刃が幅方向に均一にかつ中央まで浸透しやすく
なる。しかしこのような強力なスタンド間圧縮力を作用
させると、スタンド間で材料が座屈する危険がある。材
料の座屈を防止するためにはロール間の距離を小さくす
る必要があるが、このためには、隣接する上流側のロー
ルを駆動とし、下流側のロールを非駆動として、かつ１
つのハウジング内に駆動・非駆動の両ロールを収納すれ
ば、ロール軸心間距離は十分小さくなり、ポロシティを
圧着するのに必要な圧縮力を発生させることが可能とな
る。上流側および下流側のロールをともに駆動すると、
スピンドル、とニオンスタンド等が互いに干渉し、ロー
ル軸心間を十分小さくできないが、上流側ロールのみを
駆動することにすれば軸心間距離を十分小さくすること
ができるからである。
るうちに、次のような事実に着目するようになった。即
ち、従来は材料の寸法が変化することを避けるためスタ
ンド間においては圧縮力・張力を作用させないことが最
良とされて来た。しかし従来の無張力圧延に対し圧延機
のスタンド間に圧延材の変形抵抗の１／４以上の大きな
圧縮応力を作用させると、スタンド間圧縮力の働く上流
側スタンドのロールバイト出側および下流側スタンドロ
ールバイト内に均一に圧縮力が働く結果、ロール圧下に
伴う圧下刃が幅方向に均一にかつ中央まで浸透しやすく
なる。しかしこのような強力なスタンド間圧縮力を作用
させると、スタンド間で材料が座屈する危険がある。材
料の座屈を防止するためにはロール間の距離を小さくす
る必要があるが、このためには、隣接する上流側のロー
ルを駆動とし、下流側のロールを非駆動として、かつ１
つのハウジング内に駆動・非駆動の両ロールを収納すれ
ば、ロール軸心間距離は十分小さくなり、ポロシティを
圧着するのに必要な圧縮力を発生させることが可能とな
る。上流側および下流側のロールをともに駆動すると、
スピンドル、とニオンスタンド等が互いに干渉し、ロー
ル軸心間を十分小さくできないが、上流側ロールのみを
駆動することにすれば軸心間距離を十分小さくすること
ができるからである。
こうして本発明の要旨とするところは連続鋳造材の熱間
圧延において、圧延機の少な（とも１スタンドで、単一
スタンド内に駆動ロールと非駆動ロールを収納し、駆動
ロールに加えて非駆動ロールで圧延材を圧延することに
より、これらのロールの間で圧延材に圧縮応力を作用さ
せ、圧延材内部に存在する欠陥を圧着させることを特徴
とする連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延法である。
圧延において、圧延機の少な（とも１スタンドで、単一
スタンド内に駆動ロールと非駆動ロールを収納し、駆動
ロールに加えて非駆動ロールで圧延材を圧延することに
より、これらのロールの間で圧延材に圧縮応力を作用さ
せ、圧延材内部に存在する欠陥を圧着させることを特徴
とする連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延法である。
（作用）
非駆動ロールでの圧下量を変化させることにより駆動・
非駆動ロール間での圧縮応力の大きさを調節することが
できる。従って非駆動ロールの圧下漬を適切な値に選択
し、駆動・非駆動ロール間で内部欠陥（ポロシティ）を
圧着するのに必要な圧縮応力を両ロール間で発生させる
。この圧縮応力の具体的な値は実験的に決定した。これ
については後に詳述する。
非駆動ロール間での圧縮応力の大きさを調節することが
できる。従って非駆動ロールの圧下漬を適切な値に選択
し、駆動・非駆動ロール間で内部欠陥（ポロシティ）を
圧着するのに必要な圧縮応力を両ロール間で発生させる
。この圧縮応力の具体的な値は実験的に決定した。これ
については後に詳述する。
また単一スタンド内に駆動ロールと非駆動ロールを収納
しているので両ロール間の軸心間距離を極めて小さくす
ることができる。従ってポロシティ等の内部欠陥を圧着
するのに必要な圧縮応力を両ロール間において圧延材に
作用させても圧延材が座屈を起すことはない。
しているので両ロール間の軸心間距離を極めて小さくす
ることができる。従ってポロシティ等の内部欠陥を圧着
するのに必要な圧縮応力を両ロール間において圧延材に
作用させても圧延材が座屈を起すことはない。
次に内部欠陥（ポロシティ）を効果的に圧着・消滅させ
るのに必要な圧縮応力の値を決定するために行った実験
とその結果について説明する。
るのに必要な圧縮応力の値を決定するために行った実験
とその結果について説明する。
大狼装星
第１図は実験に用いたコンビネーションスタンドを示す
、このコンビネーションスタンドは、単一のハウジング
内に駆動水平ロール■１と非駆動垂直ロールｖ２を収納
し、両ロール旧、７２間で圧縮力を作用させながら圧延
材１を矢印の方向に圧延する。この装置の諸元は次のと
おりである。
、このコンビネーションスタンドは、単一のハウジング
内に駆動水平ロール■１と非駆動垂直ロールｖ２を収納
し、両ロール旧、７２間で圧縮力を作用させながら圧延
材１を矢印の方向に圧延する。この装置の諸元は次のと
おりである。
旧ロール径 ： ３００ｍ５
Ｖ２Ｃ１−ル径 ： ２００ｍｍ
軸心間距離Ｄ ： ４３０ｍｍ
圧延林料
第２図に示すように、圧延材料としては、正方形断面の
ビレット （鋼種ＳＳ ４１）を用い、圧延による内部
欠陥（ポロシティ）圧着の効果を確認するため、図に示
すように内部に穴を形成して人工ボロシティとした。こ
れらの穴（人工ボロシティ）は、中心部のポロシティを
模擬する厚み中心の穴１ａと表層近くのミクロポロシテ
ィを模擬する表面下１抛■の六１ｂ、 ｌｃから成る０
表層近くの穴ＩＬ ｌｃのうち、六１ｂは厚み方向中央
部に存在するものである。これらの穴１ａ、１ｂ、１ｃ
は第２図に示されるようビレット内に直径２ｍ１１の穴
を圧延幅方向に開け、この穴に同径の針金を挿入した後
、長さ２ｍ＋ｗの空間を残し溶接して閉鎖した。
ビレット （鋼種ＳＳ ４１）を用い、圧延による内部
欠陥（ポロシティ）圧着の効果を確認するため、図に示
すように内部に穴を形成して人工ボロシティとした。こ
れらの穴（人工ボロシティ）は、中心部のポロシティを
模擬する厚み中心の穴１ａと表層近くのミクロポロシテ
ィを模擬する表面下１抛■の六１ｂ、 ｌｃから成る０
表層近くの穴ＩＬ ｌｃのうち、六１ｂは厚み方向中央
部に存在するものである。これらの穴１ａ、１ｂ、１ｃ
は第２図に示されるようビレット内に直径２ｍ１１の穴
を圧延幅方向に開け、この穴に同径の針金を挿入した後
、長さ２ｍ＋ｗの空間を残し溶接して閉鎖した。
この圧延材料１の各寸法を下にまとめて示す。
材料厚 ｔ：１０抛−
材料幅 ｗ ： １０抛−
穴長さ １ ： ２ｍ＋＊
穴直径 ｄ ： ２ｍｌ＋
距離Ｘ＋＋Ｘｚ ： Ｌｏｌ１ｍ距ｊ！Ｉ
ｙ＋＋ｙｚ ： ４０ｍｍ上正 および七 上述のようにして人工エポロシティを設けた圧延材料（
ビレット）ｌを多数、用意して実験を行った。材料１は
いづれの場合も１２５０℃に加熱し、旧における圧延温
度は１１００℃で一定とした。また）ＩＩにおける圧下
率は一定とし、材料の厚みを１．＝１００１からｔ＋−
８０＋ｍｓニ２０％圧下した。一方Ｖ２ニおける圧下量
は０〜２０■ｌまで変化させて両ロール■１．７２間の
圧縮応力を変化させた。
ｙ＋＋ｙｚ ： ４０ｍｍ上正 および七 上述のようにして人工エポロシティを設けた圧延材料（
ビレット）ｌを多数、用意して実験を行った。材料１は
いづれの場合も１２５０℃に加熱し、旧における圧延温
度は１１００℃で一定とした。また）ＩＩにおける圧下
率は一定とし、材料の厚みを１．＝１００１からｔ＋−
８０＋ｍｓニ２０％圧下した。一方Ｖ２ニおける圧下量
は０〜２０■ｌまで変化させて両ロール■１．７２間の
圧縮応力を変化させた。
この実験では旧ミル・ｌパス圧延後の人工ポロシティ圧
着状態を、各圧縮応力値について調査した。第３図は、
Ｈ１圧延前後の長手方向の材料断面を模式的に示したも
ので、材料厚をｔｏ ＝ １００ｍ−からＬ＋＝８０ｍ
ｍに圧下したのに伴い人工ボロシティ１ａの円形断面が
楕円に潰れて断面積がＳ、からＳＩに変化することを図
示する。このように圧延の結果、ポロシティ断面積が３
０からＳｌに減少するのであるから、ポロシティ圧着率
の指標としては空孔減面率ｒ −（Ｓｏ−３ｔ） ／５
ｏＸ１００〜を用いることが適当である。空孔減面率７
＝１００％は、ポロシティの完全な圧着を意味している
。一方、圧延時の材料の塑性変形は、材料内部に働く応
力と材料の熱間変形抵抗に、の関係で決まるものである
から、内部欠陥（ポロシティ）圧着に効果的な圧縮応力
σの大きさの指標としては、σ／ｋｒを用いることが有
効である。
着状態を、各圧縮応力値について調査した。第３図は、
Ｈ１圧延前後の長手方向の材料断面を模式的に示したも
ので、材料厚をｔｏ ＝ １００ｍ−からＬ＋＝８０ｍ
ｍに圧下したのに伴い人工ボロシティ１ａの円形断面が
楕円に潰れて断面積がＳ、からＳＩに変化することを図
示する。このように圧延の結果、ポロシティ断面積が３
０からＳｌに減少するのであるから、ポロシティ圧着率
の指標としては空孔減面率ｒ −（Ｓｏ−３ｔ） ／５
ｏＸ１００〜を用いることが適当である。空孔減面率７
＝１００％は、ポロシティの完全な圧着を意味している
。一方、圧延時の材料の塑性変形は、材料内部に働く応
力と材料の熱間変形抵抗に、の関係で決まるものである
から、内部欠陥（ポロシティ）圧着に効果的な圧縮応力
σの大きさの指標としては、σ／ｋｒを用いることが有
効である。
次にこの実験の条件および結果をまとめて第１表に示す
、この表において、ｒｃｌｒｓ（１）はそれぞれ、厚み
方向・幅方向ともに中央部に位置する穴１ａ、および厚
み方向中央部・幅方向エツジ部表層近くの六１ｂの空孔
減面率を示す、なおＳＳ ４１材の熱間変形抵抗ｋｔは
６．０ｋｇ／＋ｗｍ”で一定である。
、この表において、ｒｃｌｒｓ（１）はそれぞれ、厚み
方向・幅方向ともに中央部に位置する穴１ａ、および厚
み方向中央部・幅方向エツジ部表層近くの六１ｂの空孔
減面率を示す、なおＳＳ ４１材の熱間変形抵抗ｋｔは
６．０ｋｇ／＋ｗｍ”で一定である。
第１表
第４図は、この第１表の結果をグラフで示したものであ
る。
る。
この第１表および第４図の結果から次のように結論され
る。σへ、が０．２から０．３にかけて空孔減面率が急
激に増加してポロシティ圧着効果が顕著になり、σへｒ
”’０．４では中心部の穴１ａは完全に圧着する（γ
ｃ−１００％）、さらにσ／ｋｔ−０，６ではｒｃ＝γ
、 ＝１００％となり、最も圧着効果の小さい厚み方向
中央部・幅方向端部表層近傍の表層ポロシティ１ｂを含
め、全てのポロシティが圧着され従ってσ／ｋｒ ＝０
．６以上の圧延をくり返すことにより、中心部および表
層近傍にあるポロシティを完全に圧着消滅できる。また
この実験においてスタンド間圧縮力の効果が顕れ出すの
は、σ／ｋｒが０．２５以上であり、この値が２５％以
上であれば直径２■繭程度のかなり大きいポロシティに
ついても全断面について完全に圧着することが期待でき
る。
る。σへ、が０．２から０．３にかけて空孔減面率が急
激に増加してポロシティ圧着効果が顕著になり、σへｒ
”’０．４では中心部の穴１ａは完全に圧着する（γ
ｃ−１００％）、さらにσ／ｋｔ−０，６ではｒｃ＝γ
、 ＝１００％となり、最も圧着効果の小さい厚み方向
中央部・幅方向端部表層近傍の表層ポロシティ１ｂを含
め、全てのポロシティが圧着され従ってσ／ｋｒ ＝０
．６以上の圧延をくり返すことにより、中心部および表
層近傍にあるポロシティを完全に圧着消滅できる。また
この実験においてスタンド間圧縮力の効果が顕れ出すの
は、σ／ｋｒが０．２５以上であり、この値が２５％以
上であれば直径２■繭程度のかなり大きいポロシティに
ついても全断面について完全に圧着することが期待でき
る。
よって本発明を実施する際の非駆動圧延機の圧下率は、
上述の実験結果および材料内のポロシティの大きさ等を
考慮し、圧延材の寸法の狂いが大きくなり過ぎず、また
材料の座屈を生じない範囲でσへ、が十分太き（なるよ
うに選択すべきである。
上述の実験結果および材料内のポロシティの大きさ等を
考慮し、圧延材の寸法の狂いが大きくなり過ぎず、また
材料の座屈を生じない範囲でσへ、が十分太き（なるよ
うに選択すべきである。
（実施例）
次に本発明の実施例について詳しく説明する。
実施史上
第５図は、棒鋼工場の粗列で本発明の方法を実施した第
１の実施例における棒鋼ミル粗列のミルレイアウトを示
す、この実施例では、駆動の水平ロールと非駆動の垂直
ロールを１つのハウジングに組んだ２台のコンビネーシ
ョンスタンド（Ｈ−Ｖ）１゜（）ｌ−Ｖ）２が使用され
ており、−辺２００ｍ５の連続鋳造ビレットを用い、粗
列８スタンドで一辺７０ｓｎにまで減面している。この
実施例の粗列のパススケジュールおよびロール間圧縮力
を第２表に示す、低炭素鋼の連続鋳造ビレットの場合、
中心部にみらレルボロシティハ、（Ｈ−Ｖ）１、（ＩＩ
−Ｖ）２における２回にわたる圧縮圧延により完全に圧
着・消滅した。
１の実施例における棒鋼ミル粗列のミルレイアウトを示
す、この実施例では、駆動の水平ロールと非駆動の垂直
ロールを１つのハウジングに組んだ２台のコンビネーシ
ョンスタンド（Ｈ−Ｖ）１゜（）ｌ−Ｖ）２が使用され
ており、−辺２００ｍ５の連続鋳造ビレットを用い、粗
列８スタンドで一辺７０ｓｎにまで減面している。この
実施例の粗列のパススケジュールおよびロール間圧縮力
を第２表に示す、低炭素鋼の連続鋳造ビレットの場合、
中心部にみらレルボロシティハ、（Ｈ−Ｖ）１、（ＩＩ
−Ｖ）２における２回にわたる圧縮圧延により完全に圧
着・消滅した。
第２表
第６図は、厚板工場で本発明の方法を実施した第２の実
施例におけるミルレイアウトを示す、この実施例ではＩ
ｌ＆Ｌ１ ミル旧、と患２ミルＨ３がタンデムで配置さ
れており、胤１ミルＩｌｌの出側に非駆動の水平ロール
Ｈ２が設置されている。素材とじて３００ｓ■厚Ｘ １
２００ｍ−幅の連続鋳造スラブを用い、これをＦｉｌ
、Ｎａ２のタンデムミルで３パスのレバース圧延により
厚さ１００１の極厚板に圧延した。このときのパススケ
ジュールおよびロール間の圧縮力を第３表に示す、従来
圧下不足により、連鋳材を使用した場合発生していた偏
析に起因する中心部のポロシティは、はとんど圧着・消
滅した。
施例におけるミルレイアウトを示す、この実施例ではＩ
ｌ＆Ｌ１ ミル旧、と患２ミルＨ３がタンデムで配置さ
れており、胤１ミルＩｌｌの出側に非駆動の水平ロール
Ｈ２が設置されている。素材とじて３００ｓ■厚Ｘ １
２００ｍ−幅の連続鋳造スラブを用い、これをＦｉｌ
、Ｎａ２のタンデムミルで３パスのレバース圧延により
厚さ１００１の極厚板に圧延した。このときのパススケ
ジュールおよびロール間の圧縮力を第３表に示す、従来
圧下不足により、連鋳材を使用した場合発生していた偏
析に起因する中心部のポロシティは、はとんど圧着・消
滅した。
第３表
ス１１１１
第７図は、厚板工場において本発明の方法を実施した第
３の実施例における場合のミルレイアウトを示す、庵１
水平ミル旧の出側に非駆動の垂直ロールＶを設置し、旧
−■で１つのハウジングを形成しており、１ｌｋＬ２水
平ミルＨ２は、Ｎａｌ水平ミル旧に近接してタンデムに
おかれている。素材は３０〇−厚Ｘ １２００ｍ−幅の
連続鋳造スラブを用い、３パスのレバース圧延により１
０ｈ霧厚Ｘ １１５ｈｓ幅の極厚板に圧延した。このパ
ススケジュールおよびロール間圧縮力を第４表に示す。
３の実施例における場合のミルレイアウトを示す、庵１
水平ミル旧の出側に非駆動の垂直ロールＶを設置し、旧
−■で１つのハウジングを形成しており、１ｌｋＬ２水
平ミルＨ２は、Ｎａｌ水平ミル旧に近接してタンデムに
おかれている。素材は３０〇−厚Ｘ １２００ｍ−幅の
連続鋳造スラブを用い、３パスのレバース圧延により１
０ｈ霧厚Ｘ １１５ｈｓ幅の極厚板に圧延した。このパ
ススケジュールおよびロール間圧縮力を第４表に示す。
なおこの実施例の場合、非駆動ロールが垂直ロールＶで
あるため、非駆動ロールで強圧下すると材料が幅方向に
座屈する。従ってこのロールＶの圧下率はあまり高（で
きないが、非駆動垂直ロールと同一面にやはり非駆動の
水平ロールをおくユニバーサルタイプとすれば、幅制御
と同時に内質改善も可能となる。
あるため、非駆動ロールで強圧下すると材料が幅方向に
座屈する。従ってこのロールＶの圧下率はあまり高（で
きないが、非駆動垂直ロールと同一面にやはり非駆動の
水平ロールをおくユニバーサルタイプとすれば、幅制御
と同時に内質改善も可能となる。
第４表
（発明の効果）
本発明の方法は以上のように構成されているので圧延ラ
インで連鋳片に存在する内部欠陥（ポロシティ）を圧着
することが可能となる。従って高品質の極厚板や棒鋼・
条鋼の製造においても従来のように鋼塊や大断面プルー
ムを使用する必要がなくなり、２ヒート圧延に代って１
ヒート圧延を採用し圧延作業を大幅に能率化することが
可能となる。これによりこれらの製品の製造コストを削
減し製造に必要な時間を短縮することができる。
インで連鋳片に存在する内部欠陥（ポロシティ）を圧着
することが可能となる。従って高品質の極厚板や棒鋼・
条鋼の製造においても従来のように鋼塊や大断面プルー
ムを使用する必要がなくなり、２ヒート圧延に代って１
ヒート圧延を採用し圧延作業を大幅に能率化することが
可能となる。これによりこれらの製品の製造コストを削
減し製造に必要な時間を短縮することができる。
第１図は、本発明における圧縮力と圧着効果の関係を調
べるために用いたＨ−Ｖコンビネーションスタンドの側
面図； 第２図は、材料断面の人工ボロシティ形状を示す材料の
斜視図； 第３図は、第１図のスタンドの水平圧延前後の人工ボロ
シティ形状を示す材料の長手方向の模式第４図は、ロー
ル間圧縮力とポロシティ圧着効果の関係を示すグラフ；
および 第５図〜第７図は、それぞれ本発明の第１〜第３の実施
例圧延機の配置を示す平面図である。 １：圧延材料
べるために用いたＨ−Ｖコンビネーションスタンドの側
面図； 第２図は、材料断面の人工ボロシティ形状を示す材料の
斜視図； 第３図は、第１図のスタンドの水平圧延前後の人工ボロ
シティ形状を示す材料の長手方向の模式第４図は、ロー
ル間圧縮力とポロシティ圧着効果の関係を示すグラフ；
および 第５図〜第７図は、それぞれ本発明の第１〜第３の実施
例圧延機の配置を示す平面図である。 １：圧延材料
Claims (1)
- 連続鋳造材の熱間圧延において、圧延機の少なくとも１
スタンドで、単一スタンド内に駆動ロールと非駆動ロー
ルを収納し、駆動ロールに加えて非駆動ロールで圧延材
を圧延することにより、これらのロールの間で圧延材に
圧縮応力を作用させ、圧延材内部に存在する欠陥を圧着
させることを特徴とする連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63032048A JPH07110361B2 (ja) | 1988-02-15 | 1988-02-15 | 連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63032048A JPH07110361B2 (ja) | 1988-02-15 | 1988-02-15 | 連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01205801A true JPH01205801A (ja) | 1989-08-18 |
| JPH07110361B2 JPH07110361B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=12347983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63032048A Expired - Lifetime JPH07110361B2 (ja) | 1988-02-15 | 1988-02-15 | 連続鋳造材の内部欠陥圧着圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07110361B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569032A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-23 | Suzuki Kinzoku Kogyo Kk | ３ロールによる伸線加工方法及びその装置 |
| CN104324940A (zh) * | 2014-11-19 | 2015-02-04 | 天津市中重科技工程有限公司 | 粗轧机组连轧工艺 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS631121A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-06 | Fujitsu Ltd | 誤り訂正方式 |
-
1988
- 1988-02-15 JP JP63032048A patent/JPH07110361B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS631121A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-06 | Fujitsu Ltd | 誤り訂正方式 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569032A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-23 | Suzuki Kinzoku Kogyo Kk | ３ロールによる伸線加工方法及びその装置 |
| CN104324940A (zh) * | 2014-11-19 | 2015-02-04 | 天津市中重科技工程有限公司 | 粗轧机组连轧工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07110361B2 (ja) | 1995-11-29 |
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