JPH01199933A - 極めて純粋なd(−)−3−ヒドロキシブタン酸の製造方法 - Google Patents
極めて純粋なd(−)−3−ヒドロキシブタン酸の製造方法Info
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- JPH01199933A JPH01199933A JP63311802A JP31180288A JPH01199933A JP H01199933 A JPH01199933 A JP H01199933A JP 63311802 A JP63311802 A JP 63311802A JP 31180288 A JP31180288 A JP 31180288A JP H01199933 A JPH01199933 A JP H01199933A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/22—Evaporating by bringing a thin layer of the liquid into contact with a heated surface
- B01D1/222—In rotating vessels; vessels with movable parts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C51/43—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of the physical state, e.g. crystallisation
- C07C51/44—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of the physical state, e.g. crystallisation by distillation
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はバイオマスから抽出されたポリ−β−ヒドロキ
シブチレートから得られた水解物の薄膜蒸発の技術によ
る蒸留操作を伴う極めて純粋なり(−)−3−ヒドロキ
シブタン酸の製造方法に関する。
シブチレートから得られた水解物の薄膜蒸発の技術によ
る蒸留操作を伴う極めて純粋なり(−)−3−ヒドロキ
シブタン酸の製造方法に関する。
〔従来の技術及び発明が解決すべき課題〕D (−)−
3−ヒドロキシブタン酸は特に簡単な化合物からの合成
の純粋な化学的方法及び生物細胞を伴う方法を含む幾つ
かの型の方法に従って得ることができる。後者の方法の
中で、一つの特別な型はポリ−β−ヒドロキシブチレー
トの如きポリマーを合成する微生物を用いることからな
る。
3−ヒドロキシブタン酸は特に簡単な化合物からの合成
の純粋な化学的方法及び生物細胞を伴う方法を含む幾つ
かの型の方法に従って得ることができる。後者の方法の
中で、一つの特別な型はポリ−β−ヒドロキシブチレー
トの如きポリマーを合成する微生物を用いることからな
る。
この場合、ポリ−β−ヒドロキシブチレートは、ツルベ
イ・アンド・シイ (SOLVAY & C1e)の名
義の欧州特許第0.014.490号に記載されたよう
なバイオマスからポリ−β−ヒドロキシブチレートの任
意の抽出の後に、特にツルベイ・アンド・シイの名義の
欧州特許第0.043,620号に記載された方法の如
き加水分解法により分解し得る。
イ・アンド・シイ (SOLVAY & C1e)の名
義の欧州特許第0.014.490号に記載されたよう
なバイオマスからポリ−β−ヒドロキシブチレートの任
意の抽出の後に、特にツルベイ・アンド・シイの名義の
欧州特許第0.043,620号に記載された方法の如
き加水分解法により分解し得る。
選ばれる加水分解の特別な条件に応じて、得られた水解
物は多量もしくは少量の濃度のD C−)−3−ヒドロ
キシブタン酸を含み、これは加水分解の条件がモノマー
形態のこの酸の製造を最適にするように調節される時に
合計水解物500g/kgに達し、またその値を越える
ことがある。
物は多量もしくは少量の濃度のD C−)−3−ヒドロ
キシブタン酸を含み、これは加水分解の条件がモノマー
形態のこの酸の製造を最適にするように調節される時に
合計水解物500g/kgに達し、またその値を越える
ことがある。
この水解物から、D (−) −3−ヒドロキシブタン
酸は、特に上記の欧州特許第0.043,620号に記
載されたような技術に従って理論的に単離、精製し得る
。それにもかかわらず、ポリ−β−ヒドロキシブチレー
トの水解物から極めて純粋なり(−)−3−ヒドロキシ
ブタン酸を工業的に許容し得る収率で得ることが所望さ
れる場合には実用上の問題がある。
酸は、特に上記の欧州特許第0.043,620号に記
載されたような技術に従って理論的に単離、精製し得る
。それにもかかわらず、ポリ−β−ヒドロキシブチレー
トの水解物から極めて純粋なり(−)−3−ヒドロキシ
ブタン酸を工業的に許容し得る収率で得ることが所望さ
れる場合には実用上の問題がある。
事実、既知の工業的な物理的な分離方法のいずれもが許
容し得る結果を従来与えなかった。更に詳細には、従来
行なわれた蒸留操作はD (−) −3−ヒドロキシブ
タン酸のオリゴマー化及び/またはその酸のクロトン酸
への分解へと導く。
容し得る結果を従来与えなかった。更に詳細には、従来
行なわれた蒸留操作はD (−) −3−ヒドロキシブ
タン酸のオリゴマー化及び/またはその酸のクロトン酸
への分解へと導く。
これらの欠点を解消することができ、しかもD(−)−
3−ヒドロキシブタン酸を高純度で得ることを可能にす
る物理的な型の分離方法が令兄い出された。
3−ヒドロキシブタン酸を高純度で得ることを可能にす
る物理的な型の分離方法が令兄い出された。
この目的のため、本発明は少くとも500 g/kgの
D (−) −3−ヒドロキシブタン酸モノマーを含有
するポリ−β−ヒドロキシブチレートの水解物を70〜
140℃の蒸発器温度で0.2〜15ミリバールの絶体
圧力で薄膜蒸発の技術による蒸留操作にかけることを特
徴とする、バイオマスに由来すにポリ−β−ヒドロキシ
ブチレートの水解物から極めて純粋なり (−) −3
−ヒドロキシブタン酸を製造する方法に関する。
D (−) −3−ヒドロキシブタン酸モノマーを含有
するポリ−β−ヒドロキシブチレートの水解物を70〜
140℃の蒸発器温度で0.2〜15ミリバールの絶体
圧力で薄膜蒸発の技術による蒸留操作にかけることを特
徴とする、バイオマスに由来すにポリ−β−ヒドロキシ
ブチレートの水解物から極めて純粋なり (−) −3
−ヒドロキシブタン酸を製造する方法に関する。
この薄膜蒸発の技術は、最少の可能な熱不均質性を生じ
迅速な伝熱を得るとともに加熱期間を最短に減少するこ
とに関する技術を意味するものと理解される。この薄膜
蒸発の技術は分子蒸留の技術を含む。
迅速な伝熱を得るとともに加熱期間を最短に減少するこ
とに関する技術を意味するものと理解される。この薄膜
蒸発の技術は分子蒸留の技術を含む。
蒸発装置中の生成物の滞留時間は、装置の供給速度対装
置の最高加熱表面(蒸発表面)の面積の比に直接依存す
る。一般に、この比は7,000 g/d1時間未満で
ある。その比は通常は200〜5、000好ましくは2
50〜4,000、特に好ましくは300〜3.500
glrd、時間である。
置の最高加熱表面(蒸発表面)の面積の比に直接依存す
る。一般に、この比は7,000 g/d1時間未満で
ある。その比は通常は200〜5、000好ましくは2
50〜4,000、特に好ましくは300〜3.500
glrd、時間である。
本発明の方法に使用される水解物は、700〜900g
/kgのD (−) −3−ヒドロキシブタン酸を含有
することが好ましい。薄膜蒸発はこの種の操作を行なう
ことを可能にする如何なる装置で行なわれてもよい。通
常は薄膜蒸発の技術の適用分野に使用される薄膜蒸発中
、あるいは分子蒸留の分野に使用される装置中で実施さ
れる。蒸留操作は、蒸発器及び冷却器を備えた遠心分離
機により作動する装置を含み、流下液膜式装置または固
定羽根装置、回転羽根装置及び可動ワイパー装置の如き
攪拌式膜装置を用いて行なわれることが好ましい。実施
例に於いて良好な結果で使用されたスクレーピングロー
ラー(scrapjng roller)を用いる撹拌
式脱藩発器の図が第1図に示され、この図に於いて構成
部品は下記の固定番号が符されている。
/kgのD (−) −3−ヒドロキシブタン酸を含有
することが好ましい。薄膜蒸発はこの種の操作を行なう
ことを可能にする如何なる装置で行なわれてもよい。通
常は薄膜蒸発の技術の適用分野に使用される薄膜蒸発中
、あるいは分子蒸留の分野に使用される装置中で実施さ
れる。蒸留操作は、蒸発器及び冷却器を備えた遠心分離
機により作動する装置を含み、流下液膜式装置または固
定羽根装置、回転羽根装置及び可動ワイパー装置の如き
攪拌式膜装置を用いて行なわれることが好ましい。実施
例に於いて良好な結果で使用されたスクレーピングロー
ラー(scrapjng roller)を用いる撹拌
式脱藩発器の図が第1図に示され、この図に於いて構成
部品は下記の固定番号が符されている。
1.水解物供給弁
2、軽質留分出口
3、重質留分出口
4、蒸気出口
5、外部加熱(最高加熱表面または蒸発表面)e、内部
加熱(冷却器) 7、 マノメーター 8、減圧制御弁 9、冷却トラップ(−80℃) 106 減圧ポンプ 11、 ローラーを駆動するためのモーター12、
スクレーピンクローラー(蒸発器)蒸留が行なわれる
蒸発器温度は85〜125℃である。冷却器温度は通常
30〜60℃である。
加熱(冷却器) 7、 マノメーター 8、減圧制御弁 9、冷却トラップ(−80℃) 106 減圧ポンプ 11、 ローラーを駆動するためのモーター12、
スクレーピンクローラー(蒸発器)蒸留が行なわれる
蒸発器温度は85〜125℃である。冷却器温度は通常
30〜60℃である。
蒸留は好ましくは0.4〜5ミリバールの圧力で行なわ
れる。
れる。
蒸留装置の供給速度は使用される装置の型及び寸法に応
じて変化してもよい。実施例に使用され図示された装置
に関しては、200〜800g/時間の供給速度が良好
な結果を与えた。
じて変化してもよい。実施例に使用され図示された装置
に関しては、200〜800g/時間の供給速度が良好
な結果を与えた。
使用される水解物は、D (−) −3−ヒドロキシブ
タン酸の他に、特にD (−) −3−ヒドロキシブタ
ン酸のオリゴマー、水及び痕跡量のクロトン酸を含んで
もよい。一般に、オリゴマーは上記の単量体の酸の三量
体、三量体、四量体及び三量体である。
タン酸の他に、特にD (−) −3−ヒドロキシブタ
ン酸のオリゴマー、水及び痕跡量のクロトン酸を含んで
もよい。一般に、オリゴマーは上記の単量体の酸の三量
体、三量体、四量体及び三量体である。
本発明の方法に従って使用された時に良好な結果を与え
た水解物は、D (−) −3−ヒドロキシブタン酸の
他に、100〜200g/kgの三量体、10〜50g
/kgの三量体、及び痕跡量の四量体及びクロトン酸、
並びにO〜50g/kgの水を含む。
た水解物は、D (−) −3−ヒドロキシブタン酸の
他に、100〜200g/kgの三量体、10〜50g
/kgの三量体、及び痕跡量の四量体及びクロトン酸、
並びにO〜50g/kgの水を含む。
本発明の方法に使用されるポリ−β−ヒドロキシブチレ
ートの水解物は上記のポリマーを生成するバイオマスに
由来してもよく、ポリマーの抽出及び/または可溶化は
特にこの目的に知られている有機もしくは無機の溶媒を
用いる手段または次亜塩素酸ナトリウムを用いる手段の
如き手段により行なわれてもよい。欧州特許第0.04
3,620号の主題を形成する方法に従って得られた水
解物を用いて良好な結果が得られた。
ートの水解物は上記のポリマーを生成するバイオマスに
由来してもよく、ポリマーの抽出及び/または可溶化は
特にこの目的に知られている有機もしくは無機の溶媒を
用いる手段または次亜塩素酸ナトリウムを用いる手段の
如き手段により行なわれてもよい。欧州特許第0.04
3,620号の主題を形成する方法に従って得られた水
解物を用いて良好な結果が得られた。
本発明の方法に用いられたポリ−β−ヒドロキシブチレ
ートの水解物は、通常水溶性である。
ートの水解物は、通常水溶性である。
極めて純粋なり (−) −3−ヒドロキシブタン酸は
2重量%未満の不純物を含むD (−) −3−ヒドロ
キシブタン酸単量体を意味するものと理解される。この
種のD (−) −3−ヒドロキシブタン酸はその他に
3 g / kg未満のクロトン酸を含むことが好まし
い。最後に特に好ましいものとして、本発明の方法の目
的は合計で重量%未満の不純物及び特に2.5g/kg
未満のクロトン酸を含有するD (−) −3−ヒドロ
キシブタン酸を得ることである。
2重量%未満の不純物を含むD (−) −3−ヒドロ
キシブタン酸単量体を意味するものと理解される。この
種のD (−) −3−ヒドロキシブタン酸はその他に
3 g / kg未満のクロトン酸を含むことが好まし
い。最後に特に好ましいものとして、本発明の方法の目
的は合計で重量%未満の不純物及び特に2.5g/kg
未満のクロトン酸を含有するD (−) −3−ヒドロ
キシブタン酸を得ることである。
本発明の方法に従って得られた極めて高純度のD (−
) −3−ヒドロキシブタン酸は、極めて純粋な製品を
必要とする化学用途及び/または製薬用途及び特にツル
ベイ・アンド・シイの名義の欧州特許第0.087,1
92号に記載されているように、患者への静脈内投与に
意図される上記の酸の塩の製造に使用し得る。
) −3−ヒドロキシブタン酸は、極めて純粋な製品を
必要とする化学用途及び/または製薬用途及び特にツル
ベイ・アンド・シイの名義の欧州特許第0.087,1
92号に記載されているように、患者への静脈内投与に
意図される上記の酸の塩の製造に使用し得る。
以下の実施例により本発明を説明する。
実施例1
第1図に示されるようにテフロンローラーを備え、約0
.16 m’の加熱表面を有し、約0.07 m’の同
心内部冷却器表面を有するスクレーパー付き膜蒸発器(
scraped−film evaporator)中
で蒸留を行なう。蒸発器と冷却器との間の距離は2.5
〜3.0C1nである。蒸発器温度を107℃に調節し
、冷却器温度を50℃に調節する。絶対圧力は3.3
ミリバールである。
.16 m’の加熱表面を有し、約0.07 m’の同
心内部冷却器表面を有するスクレーパー付き膜蒸発器(
scraped−film evaporator)中
で蒸留を行なう。蒸発器と冷却器との間の距離は2.5
〜3.0C1nである。蒸発器温度を107℃に調節し
、冷却器温度を50℃に調節する。絶対圧力は3.3
ミリバールである。
供給速度は合計で530 g/時間である。
従って、供給速度対最高加熱表面の面精の比は3313
g/ゴ時間である。
g/ゴ時間である。
使用されたポリ−β−ヒドロキシブチレートの水解物は
アルカリ土類金属ユートロブス(Alcali−gen
es eutrophus)から誘導されたバイオマス
の抽出に由来する。
アルカリ土類金属ユートロブス(Alcali−gen
es eutrophus)から誘導されたバイオマス
の抽出に由来する。
使用された水解物及び蒸留後に得られた生成物の組成を
表1に示す。
表1に示す。
“重質分”の流量は合計で278 g/待時間あり、“
重質分”の流量は合計で226 g/待時間ある。
重質分”の流量は合計で226 g/待時間ある。
去1% 91影
実施例1に記載した蒸発器中で蒸留を行なう。
蒸発器温度を97℃に調節し、冷却器温度を50℃に調
命する。絶対圧力は2.5ミリバールである。
命する。絶対圧力は2.5ミリバールである。
供給速度は合計で280 g/待時間ある。
従って供給速度対最高加熱表面の面積の比は1750g
/rrf、時間である。
/rrf、時間である。
使用された水解物及び蒸留後に得られた生成物の組成を
表2に示す。
表2に示す。
“重質分”の流量は合計で157 g/待時間あり、“
重質分”の流量は合計で120g/時間である。
重質分”の流量は合計で120g/時間である。
太溝l引影
実施例1に記載ささた蒸発器中で蒸留を行なう。
蒸発器温度を107℃に調節し、冷却器温度を50℃に
調節する。絶対圧力は5.1ミリバールである。
調節する。絶対圧力は5.1ミリバールである。
供給速度は合計で274g/時間である1゜従って供給
速度対最高加熱表面の面積の比は1713g/n?、時
間である。
速度対最高加熱表面の面積の比は1713g/n?、時
間である。
使用された水解物及び蒸留後に得られた生成物の組成を
表3に示す。
表3に示す。
“重質分”の流量は合計で137 g/待時間あり、“
重質分”の流量は合計で114g/時間である。
重質分”の流量は合計で114g/時間である。
此MA津L
D (−) −3−ヒドロキシブタン酸883 g/k
g、この酸の二量体148g/k[及びクロトン酸1.
9g/kgを含有するポリ−β−ヒドロキシブチレート
の水解物258gをバッチ式蒸留にかける。
g、この酸の二量体148g/k[及びクロトン酸1.
9g/kgを含有するポリ−β−ヒドロキシブチレート
の水解物258gをバッチ式蒸留にかける。
即ち、水解物を沸騰容器に添加せずに、水解物全部を実
際に操作の開始時に沸騰容器に導入する。
際に操作の開始時に沸騰容器に導入する。
実施条件及び結果を表4に示す。
従って、使用された量に対して得られた量は、D (−
) −3−ヒドロキシブタン酸について66%であり、
この酸の二量体について147%であリクロトン酸につ
いて795%である。
) −3−ヒドロキシブタン酸について66%であり、
この酸の二量体について147%であリクロトン酸につ
いて795%である。
かなりのオリゴマー化及びクロトン酸への分解が観察さ
れる。
れる。
几較闇1
この比較例は水蒸気蒸留装置中で行なわれる。
その装置を第2図に示す。第2図に於いて、構成部品は
、下記の同定番号が符されている。
、下記の同定番号が符されている。
13:加熱マントル(電気加熱)を備えた2−lの水蒸
気源丸底フラスコ 14:安全ブリード 15:制御ブリード 16:水蒸気制御弁 17:磁気攪拌機を備えた250 mlの沸騰容器 18:温度計 19:冷却器 20:留出物受器 21:マノメーター 9:冷却トラップ(−80℃) 22:制御弁(空気と通じている) 10:減圧ポンプ ■、71の水をフラスコ13中に導入し、フラスコを加
熱し沸騰させる。
気源丸底フラスコ 14:安全ブリード 15:制御ブリード 16:水蒸気制御弁 17:磁気攪拌機を備えた250 mlの沸騰容器 18:温度計 19:冷却器 20:留出物受器 21:マノメーター 9:冷却トラップ(−80℃) 22:制御弁(空気と通じている) 10:減圧ポンプ ■、71の水をフラスコ13中に導入し、フラスコを加
熱し沸騰させる。
その間に、ポリ−β−ヒドロキシブチレートの水解物(
その組成は表5に示される)124.4gを沸騰容器1
7中に導入する。
その組成は表5に示される)124.4gを沸騰容器1
7中に導入する。
冷却器19の温度を50℃に調節する。
水がフラスコ13中で沸騰している時に、沸騰容器17
の温度を120℃に上げ、減圧ポンプ10を始動させる
。
の温度を120℃に上げ、減圧ポンプ10を始動させる
。
絶対圧力10ミリバールが得られる。
蒸留を行ない、沸点容器17の温度を120〜135℃
に調節し、絶対圧力を10ミリバールに保ち、冷却器1
9の温度を50℃に保つ。
に調節し、絶対圧力を10ミリバールに保ち、冷却器1
9の温度を50℃に保つ。
結果は表5に示す。
クロトン酸への分解並びに留出物中の高濃度の二量体が
観察される。
観察される。
第1図は、実施例に使用した攪拌式膜蒸発器を示す図で
ある。 第2図は、比較例に使用した水蒸気蒸留装置を示す図で
ある。
ある。 第2図は、比較例に使用した水蒸気蒸留装置を示す図で
ある。
Claims (5)
- (1)少くとも500g/kgのD(−)−3−ヒドロ
キシブタン酸モノマーを含有するポリ−β−ヒドロキシ
ブチレートの水解物を70〜140℃の温度で0.2〜
15ミリバールの絶体圧力で薄膜蒸発の技術による蒸留
操作にかけることを特徴とする、ポリ−β−ヒドロキシ
ブチレートの水解物から極めて純粋なD(−)−3−ヒ
ドロキシブタン酸を製造する方法。 - (2)供給速度対蒸留装置の最高加熱表面の面積の比が
7000g/m^2時間未満であることを特徴とする請
求項(1)記載の方法。 - (3)水解物が700〜900g/kgのD(−)−3
−ヒドロキシブタン酸を含有し、蒸留が85〜125℃
の温度で0.4〜5ミリバールの絶対圧力で行なわれる
ことを特徴とする請求項(1)または(2)記載の方法
。 - (4)水解物がD(−)−3−ヒドロキシブタン酸の他
に100〜200g/kgの該酸の二量体及び10〜5
0g/kgの該酸の三量体を含有することを特徴とする
、請求項(3)記載の方法。 - (5)水解物が水溶性であることを特徴とする請求項(
1)〜(4)のいずれか一項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8717379 | 1987-12-10 | ||
FR8717379A FR2624510B1 (fr) | 1987-12-10 | 1987-12-10 | Procede d'obtention d'acide d(-)-3-hydroxybutanoique de grande purete |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01199933A true JPH01199933A (ja) | 1989-08-11 |
Family
ID=9357818
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63311802A Pending JPH01199933A (ja) | 1987-12-10 | 1988-12-09 | 極めて純粋なd(−)−3−ヒドロキシブタン酸の製造方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0320046A1 (ja) |
JP (1) | JPH01199933A (ja) |
FR (1) | FR2624510B1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014042915A (ja) * | 2007-11-26 | 2014-03-13 | Auterra Inc | 金属アルコキシドを製造するための反応装置及び反応システム |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE460374A (ja) * | 1944-10-30 | |||
US3382158A (en) * | 1966-04-01 | 1968-05-07 | Bendix Corp | Wiped film molecular still |
FR1536980A (fr) * | 1967-05-19 | 1968-08-23 | Koppers Co Inc | Procédé de séparation de benzènes sulfonés |
GB2167061B (en) * | 1984-11-12 | 1987-10-07 | Micanite And Insulators Compan | Polychlorobiphenyl decontamination |
-
1987
- 1987-12-10 FR FR8717379A patent/FR2624510B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-11-29 EP EP88202717A patent/EP0320046A1/fr not_active Ceased
- 1988-12-09 JP JP63311802A patent/JPH01199933A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014042915A (ja) * | 2007-11-26 | 2014-03-13 | Auterra Inc | 金属アルコキシドを製造するための反応装置及び反応システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0320046A1 (fr) | 1989-06-14 |
FR2624510A1 (fr) | 1989-06-16 |
FR2624510B1 (fr) | 1990-06-15 |
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