JPH01184295A - 高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法 - Google Patents
高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法Info
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- JPH01184295A JPH01184295A JP63006842A JP684288A JPH01184295A JP H01184295 A JPH01184295 A JP H01184295A JP 63006842 A JP63006842 A JP 63006842A JP 684288 A JP684288 A JP 684288A JP H01184295 A JPH01184295 A JP H01184295A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/36—Alloys obtained by cathodic reduction of all their ions
-
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、高純度のアルミニウム−リチウム母合金の製
造方法に関する。詳しくはナトリウム、カリウム等のリ
チウム以外のアルカリ金属とカルシウムを実質上台まな
いアルミニウム−リチウム母合金の製造方法に関するも
のである。
造方法に関する。詳しくはナトリウム、カリウム等のリ
チウム以外のアルカリ金属とカルシウムを実質上台まな
いアルミニウム−リチウム母合金の製造方法に関するも
のである。
[従来の技術]
従来方法によるアルミニウム−リチウム母合金の製造は
、大要次の2工程で行われている。
、大要次の2工程で行われている。
■ 金属リチウムの電解採取工程
■ 溶解・鋳造工程
■の工程は、塩化リチウムと塩化カリウムの混合溶融塩
の電解による金属リチウムの製造工程であり、■の工程
は、■の工程により製造された金属リチウムを母合金の
組成に所要な量でアルミニウムに加えて共に溶解して母
合金の鋳塊を得る工程である。
の電解による金属リチウムの製造工程であり、■の工程
は、■の工程により製造された金属リチウムを母合金の
組成に所要な量でアルミニウムに加えて共に溶解して母
合金の鋳塊を得る工程である。
実用上価値のある高純度のアルミニウム−リチウム母合
金としては、Li含有量が10重量%以上であり、また
Na、にの含有量がそれぞれ5ppm以下であり、かつ
Caの含有量が10ppm以下である必要がある。
金としては、Li含有量が10重量%以上であり、また
Na、にの含有量がそれぞれ5ppm以下であり、かつ
Caの含有量が10ppm以下である必要がある。
現在、市販されている高純度電解リチウム(99,9%
)は、Na、におよびCaの含有量がそれぞれ200p
pm、 1100ppおよび200ppm程度であって
、これを用いて高純度のアルミニウム−リチウム母合金
を製造することは不可能である。
)は、Na、におよびCaの含有量がそれぞれ200p
pm、 1100ppおよび200ppm程度であって
、これを用いて高純度のアルミニウム−リチウム母合金
を製造することは不可能である。
また超高純度電解リチウム(Na≦50ppm)を製造
するには、リチウムの電解採取工程に対して、リチウム
塩や金属リチウムの精製工程の追加が必要となる。
するには、リチウムの電解採取工程に対して、リチウム
塩や金属リチウムの精製工程の追加が必要となる。
[発明が解決しようとする課題]
リチウムの精製をガスによる溶湯処理によって行なう場
合には、リチウムの損失が大きい障害がある。更に従来
方法の金属リチウム電解における電流効率は比較的低く
、例えば70%から90%どまりである。
合には、リチウムの損失が大きい障害がある。更に従来
方法の金属リチウム電解における電流効率は比較的低く
、例えば70%から90%どまりである。
以上の他、従来のアルミニウム−リチウム母合金の製造
方法では、前記の■工程によって、電解リチウムとアル
ミニウムの再溶解が不可欠であり、その際に高活性であ
るリチウムは変質し劣化を起こしやすい。これを防ぐに
は希ガスによる溶解雰囲気の調整が必要となる。更に、
低融点で比重が小さいためリチウムは凝固過程で偏析を
起こしやすい。したがって、従来方法によって常に安定
して一定組成の母合金を製造することは不可能である。
方法では、前記の■工程によって、電解リチウムとアル
ミニウムの再溶解が不可欠であり、その際に高活性であ
るリチウムは変質し劣化を起こしやすい。これを防ぐに
は希ガスによる溶解雰囲気の調整が必要となる。更に、
低融点で比重が小さいためリチウムは凝固過程で偏析を
起こしやすい。したがって、従来方法によって常に安定
して一定組成の母合金を製造することは不可能である。
本出願人はこれらの問題点を解決する方法としてさきに
特願昭58−215989号を開発した。この方法はア
ルミニウム−リチウム母合金の電解製造において、陰極
に固体アルミニウムを用いることを骨子とする方法であ
る。この場合、電解が進行すると、アルミニウム陰極の
表面層から中心部に向って合金化が進むとともに膨脹す
る。そして膨脹が進むにつれて、合金層に亀裂が生じ、
その亀裂は徐々に大きくなる。亀裂が大きくなるにつれ
て以下の問題が生じる。
特願昭58−215989号を開発した。この方法はア
ルミニウム−リチウム母合金の電解製造において、陰極
に固体アルミニウムを用いることを骨子とする方法であ
る。この場合、電解が進行すると、アルミニウム陰極の
表面層から中心部に向って合金化が進むとともに膨脹す
る。そして膨脹が進むにつれて、合金層に亀裂が生じ、
その亀裂は徐々に大きくなる。亀裂が大きくなるにつれ
て以下の問題が生じる。
■ 合金取出時に亀裂内に電解浴が取り込まれる。
■ 陰極電流密度が変動する。
■ 合金の欠落の恐れがある。
■ 陰極装入部の占有面積が大きくなる。
そこで本出願人は、上記問題を解決するため陰極に中空
筒状固体アルミニウムを用いる方法−へ − を特願昭61−305452号として開発した。
筒状固体アルミニウムを用いる方法−へ − を特願昭61−305452号として開発した。
本発明はかかる技術をさらに改善せんとするものである
。
。
[課題を解決するための手段]
本発明は、上記問題点を解決するもので、塩化リチウム
と塩化カリウムからなる混合溶融塩を陰極に中空筒状固
体アルミニウムを用いて電解し、該陰極にアルミニウム
−リチウム合金を生成させるに当り、得られるアルミニ
ウム−リチウム母合金中のリチウム濃度をA%とすると
き、前記中空筒状固体アルミニウムの内径と外径との比
を下記式以上とすることを特徴とする高純度アルミニウ
ム−リチウム母合金の製造方法である。
と塩化カリウムからなる混合溶融塩を陰極に中空筒状固
体アルミニウムを用いて電解し、該陰極にアルミニウム
−リチウム合金を生成させるに当り、得られるアルミニ
ウム−リチウム母合金中のリチウム濃度をA%とすると
き、前記中空筒状固体アルミニウムの内径と外径との比
を下記式以上とすることを特徴とする高純度アルミニウ
ム−リチウム母合金の製造方法である。
式:
以下、本発明について詳しく説明する。
本発明者らはLLCIとKCIとの混合溶融塩の電解に
おいて、陰極に中空固体アルミニラムを用いて電解を行
なえば、析出Liを電解浴面に浮上させることなく、か
つ、Na5KおよびCaを析出させることなしにAl陰
極に高純度のAl−Li合金を生成させることができる
ことを見出した。しかもそのAl−Li合金の生成は、
理由は定かではないが、中空固体アルミニウムカソード
を用いた場合には、中空部分に向けてのストレス方向と
なり、彫版も同方向に生じると思われ、さらに、AI棒
の場合と異なり、ストレスが開放されるために亀裂の発
生、合金の欠落等の問題が少ないものと考えられる。
おいて、陰極に中空固体アルミニラムを用いて電解を行
なえば、析出Liを電解浴面に浮上させることなく、か
つ、Na5KおよびCaを析出させることなしにAl陰
極に高純度のAl−Li合金を生成させることができる
ことを見出した。しかもそのAl−Li合金の生成は、
理由は定かではないが、中空固体アルミニウムカソード
を用いた場合には、中空部分に向けてのストレス方向と
なり、彫版も同方向に生じると思われ、さらに、AI棒
の場合と異なり、ストレスが開放されるために亀裂の発
生、合金の欠落等の問題が少ないものと考えられる。
そして、かかる中空固体アルミニウムカソードの寸法は
、得られるアルミニウム−リチウム母合金中のリチウム
濃度をA%とするとき、内径と外径との比を前記式以上
となるようにする。
、得られるアルミニウム−リチウム母合金中のリチウム
濃度をA%とするとき、内径と外径との比を前記式以上
となるようにする。
この比率より小さくなると、電解途中で中空部がなくな
ってしまう。
ってしまう。
本発明において電解浴成分は、LiCに34〜64重量
%とKCI:8B〜36重量%から成り、両成分範囲に
おいて所期の効果が得られるが、更にNaC1を上記両
成分の混合物に対し、その 1〜20重皿%添加するこ
とができる。
%とKCI:8B〜36重量%から成り、両成分範囲に
おいて所期の効果が得られるが、更にNaC1を上記両
成分の混合物に対し、その 1〜20重皿%添加するこ
とができる。
NaC1の添加は、L i C1−KC1混合塩の融点
を下げ、電解浴の電気抵抗を低くすることができるので
、電解工程の消費電力を低減する点で有利である。上記
範囲内では、電解浴中のNaC1濃度が高くなっても、
Naの析出は起こらない。しかし、N a C,1の添
加量が20重量%を越えると、逆に浴の電気抵抗が高く
なる。
を下げ、電解浴の電気抵抗を低くすることができるので
、電解工程の消費電力を低減する点で有利である。上記
範囲内では、電解浴中のNaC1濃度が高くなっても、
Naの析出は起こらない。しかし、N a C,1の添
加量が20重量%を越えると、逆に浴の電気抵抗が高く
なる。
また、1重量%より少ないと、融点低下は著しくない。
本発明において陰極電流密度は、0.005〜IA/c
m2とする。陰極電流密度をIA/cIn2を超えて高
くすると、析出したLiは陰極のAIに拡散する量より
も、陰極附近の浴面上に浮上する量が多くなり、陰極A
IへのLiの合金化歩留りが低くなる。他方、陰極電流
密度が0.005A/cm2より少ないと、Liの析出
量が少なく、結果としてA I−L i合金の生成量が
少なくなって、目的製品の生産性が低下する。
m2とする。陰極電流密度をIA/cIn2を超えて高
くすると、析出したLiは陰極のAIに拡散する量より
も、陰極附近の浴面上に浮上する量が多くなり、陰極A
IへのLiの合金化歩留りが低くなる。他方、陰極電流
密度が0.005A/cm2より少ないと、Liの析出
量が少なく、結果としてA I−L i合金の生成量が
少なくなって、目的製品の生産性が低下する。
また、前記成分から成る溶融塩を、陰極に固体A1を用
いて電解するのに際して、電解温度で(α+β)組織と
なるようなAl−Li合金を照合電極(基準電極)とし
て、陰極と照合電極との電位差を連続して測定し、これ
から電位差の時間に対する微分値を求めながら電解を行
って、微分値が急変する時点で電解を終了すると、生成
するAl−Li合金の組成は常に一定であり、かつその
時点以降電解を続けると陰極に析出する金属Liは電解
浴面に浮上して、このためLiの合金化歩留りは低下す
ることが知見された。したがって、本発明の実施に当っ
ては、上記のような組織となる組成のA l−L i合
金、又は表面に該合金を形成したもの、或いは電解浴中
で安定した電位を示すもの、例えばpt(m)電極、A
g (I)電極、CI2ガス電極或いは単味の金属リチ
ウム等を照合電極として陰極電位を計測しながら電解を
行い、陰極電位の急変を検出し、その時点で電解を終了
させるように実施するのが好ましい。
いて電解するのに際して、電解温度で(α+β)組織と
なるようなAl−Li合金を照合電極(基準電極)とし
て、陰極と照合電極との電位差を連続して測定し、これ
から電位差の時間に対する微分値を求めながら電解を行
って、微分値が急変する時点で電解を終了すると、生成
するAl−Li合金の組成は常に一定であり、かつその
時点以降電解を続けると陰極に析出する金属Liは電解
浴面に浮上して、このためLiの合金化歩留りは低下す
ることが知見された。したがって、本発明の実施に当っ
ては、上記のような組織となる組成のA l−L i合
金、又は表面に該合金を形成したもの、或いは電解浴中
で安定した電位を示すもの、例えばpt(m)電極、A
g (I)電極、CI2ガス電極或いは単味の金属リチ
ウム等を照合電極として陰極電位を計測しながら電解を
行い、陰極電位の急変を検出し、その時点で電解を終了
させるように実施するのが好ましい。
又、高純度Al−Li合金が生成する理由については、
電解によって陰極面に析出したLiが固体AI内に拡散
してL i −A l化合物を生成し、この生成化合物
によって陰極の分極が減少する減極作用によって、Li
C1の分解電圧が低下するのに対し、Naにはこのよう
な減極作用がないので、NaC1の分解電圧は変らず、
Caは合金化による減極効果でCaCl2の分解電圧は
低下するが、Caの合金的拡散はLiに比較して相当遅
れるので、結果として分解電圧が変らない。また、KC
Iの分解電圧はもともとLiC1より大きいので、Li
の減極効果によってその差は拡大し、結果としてLiだ
けが析出し、陰極材にNa、におよびCaの混入が起ら
ないことによるものと考察される。
電解によって陰極面に析出したLiが固体AI内に拡散
してL i −A l化合物を生成し、この生成化合物
によって陰極の分極が減少する減極作用によって、Li
C1の分解電圧が低下するのに対し、Naにはこのよう
な減極作用がないので、NaC1の分解電圧は変らず、
Caは合金化による減極効果でCaCl2の分解電圧は
低下するが、Caの合金的拡散はLiに比較して相当遅
れるので、結果として分解電圧が変らない。また、KC
Iの分解電圧はもともとLiC1より大きいので、Li
の減極効果によってその差は拡大し、結果としてLiだ
けが析出し、陰極材にNa、におよびCaの混入が起ら
ないことによるものと考察される。
さらに照合電極を使用して制御することによって、遊離
のLiが生じないので、高い電流効率が維持され、高い
合金化歩留りが得られる。
のLiが生じないので、高い電流効率が維持され、高い
合金化歩留りが得られる。
そしてNaが析出しないので高純度が維持される。合金
部は常にA I −20wt%Liに近似したβ−Li
A1の均一組成が得られる。さらに電解時間の制御によ
り合金化割合を決定でき、0< L i < 20.5
wt%の範囲のAl−Li母合金が製造される。又、全
域に亘って合金化させれば、約18〜21wt%のLi
濃度をもつA1−Li母合金が得られ、合金化を表層の
一部に限定すれば、Li濃度を低く、例えば3%程度に
することもできる。
部は常にA I −20wt%Liに近似したβ−Li
A1の均一組成が得られる。さらに電解時間の制御によ
り合金化割合を決定でき、0< L i < 20.5
wt%の範囲のAl−Li母合金が製造される。又、全
域に亘って合金化させれば、約18〜21wt%のLi
濃度をもつA1−Li母合金が得られ、合金化を表層の
一部に限定すれば、Li濃度を低く、例えば3%程度に
することもできる。
第1図は本発明を実施するための基本的な説明図で、1
は電解槽であり、内部にLiC1とKCIの混合溶融塩
4を収容し、これに黒鉛等からなる陽極5と中空筒状固
体アルミニウムの陰極2とを対置浸漬する。3は陰極リ
ード、6は陽極リードであり、7は陽極に発生する塩素
ガス捕集排出管である。
は電解槽であり、内部にLiC1とKCIの混合溶融塩
4を収容し、これに黒鉛等からなる陽極5と中空筒状固
体アルミニウムの陰極2とを対置浸漬する。3は陰極リ
ード、6は陽極リードであり、7は陽極に発生する塩素
ガス捕集排出管である。
又、第2図は他の実施例で、第1図における陰極2とと
もに照合電極8をリード9で吊下したものである。なお
、■は電位差計である。
もに照合電極8をリード9で吊下したものである。なお
、■は電位差計である。
[実施例]
次に実施例について比較例と共に説明する。
前記第1図に示した如き電解槽lに45wt%LiC1
と55wt%KCIよりなる混合溶融塩4を入れ、これ
に黒鉛からなる陽極5とその対極として第3図ないし第
5図に示す形状の各種陰極2を吊下げる。
と55wt%KCIよりなる混合溶融塩4を入れ、これ
に黒鉛からなる陽極5とその対極として第3図ないし第
5図に示す形状の各種陰極2を吊下げる。
第3a図は実施例の陰極材で、外径80mm、内径50
mmよりなる991%A I、 N a <5ppm、
K<5ppm、 Ca < 5ppmなる組成の円筒
状のものである。第4a図は他の実施例の陰極材で、外
径80IIIII11内径80mmのもので、同じ<
99.7%A1の円筒状のものである。第5a図は比較
例の陰極材で、直径801T1mの円柱状のものである
。
mmよりなる991%A I、 N a <5ppm、
K<5ppm、 Ca < 5ppmなる組成の円筒
状のものである。第4a図は他の実施例の陰極材で、外
径80IIIII11内径80mmのもので、同じ<
99.7%A1の円筒状のものである。第5a図は比較
例の陰極材で、直径801T1mの円柱状のものである
。
実施例1
45wt%L i C1,55wt%KCIの浴組成の
電解浴中に、第2a図に示す陰極材と照合電極を吊下し
、電流密度0.1.A、7cm2で電解した。結果的に
陰極材の膨脹は第2b図に示す程度、すなわち外径82
111+11%内径35mmとなり、亀裂は発生しなか
った。母合金の組成は11.4wt%Liで、Na、に
、Ca濃度はそれぞれ5ppm未満であった。
電解浴中に、第2a図に示す陰極材と照合電極を吊下し
、電流密度0.1.A、7cm2で電解した。結果的に
陰極材の膨脹は第2b図に示す程度、すなわち外径82
111+11%内径35mmとなり、亀裂は発生しなか
った。母合金の組成は11.4wt%Liで、Na、に
、Ca濃度はそれぞれ5ppm未満であった。
実施例2
49wt%L i C1,51wt%KCIの浴組成の
電解浴中に、第4a図に示す陰極材を用い、電流密度0
.1OA/cm2で電解した。結果的に第4b図に示す
ように外径84n+m、内径40mn+となって、亀裂
は僅少で無視し得る程度であった。母合金の組成は20
wL%Liで、Na5KSCa濃度はそれぞれ5ppm
以下であった。
電解浴中に、第4a図に示す陰極材を用い、電流密度0
.1OA/cm2で電解した。結果的に第4b図に示す
ように外径84n+m、内径40mn+となって、亀裂
は僅少で無視し得る程度であった。母合金の組成は20
wL%Liで、Na5KSCa濃度はそれぞれ5ppm
以下であった。
実施例3
43wL%L i Cl 、 9wL%KCI、8wt
%NaC1からなる電解浴中で、第4a図に示す陰極材
を用い、電流密度0.1OA/cm2で電解した。結果
として陰極材は外径85mn+s内径40mmとなった
。
%NaC1からなる電解浴中で、第4a図に示す陰極材
を用い、電流密度0.1OA/cm2で電解した。結果
として陰極材は外径85mn+s内径40mmとなった
。
亀裂は発生しなかった。母合金の組成は19.5wt%
LiでNa、KSCa濃度はいずれも5ppmより小さ
かった。
LiでNa、KSCa濃度はいずれも5ppmより小さ
かった。
実施例4
13wt%L i −A 1合金の照合電極を使用して
、浴組成45wt%L i Cl 、 55wt%KC
1、陰極祠99.99wt%Al(外径80n+mφ、
内径60mmφ、Na5KSCa濃度はいずれも5pp
mより小)、電流密度0.IA/cm2で電解を開始し
た。このとき陰極と照合電極との電位差を連続的に測定
し、あわせてこの電位差の時間に対する微分値を求め、
電位差は時間とともに漸減し、微分値はほぼ一定値を示
すが、265分経過後、微分値の急変が認められたので
、電解を終了した。
、浴組成45wt%L i Cl 、 55wt%KC
1、陰極祠99.99wt%Al(外径80n+mφ、
内径60mmφ、Na5KSCa濃度はいずれも5pp
mより小)、電流密度0.IA/cm2で電解を開始し
た。このとき陰極と照合電極との電位差を連続的に測定
し、あわせてこの電位差の時間に対する微分値を求め、
電位差は時間とともに漸減し、微分値はほぼ一定値を示
すが、265分経過後、微分値の急変が認められたので
、電解を終了した。
得られた母合金組成は19.Owt%L i −A I
でNa、に、Caはそれぞれ5ppm未満であった。
でNa、に、Caはそれぞれ5ppm未満であった。
一方、照合電極を使用せず、炉電圧急増後も電解を続行
した結果、得られたAl−Li母合金は、L i 44
.7wt%、N a 11000pp SK 70p
pm。
した結果、得られたAl−Li母合金は、L i 44
.7wt%、N a 11000pp SK 70p
pm。
Ca 3100p+)n+を含有していた。
[発明の効果コ
本発明の方法によれば下記のような効果が得られる。
(1)陰極の外径がほとんど変らず、すなわち外側へ向
っての膨脹が小さいので、表面亀裂が入りにくい。
っての膨脹が小さいので、表面亀裂が入りにくい。
(2)外径変化が小さいため、電解槽の陰極部をコンパ
クトにすることができる。
クトにすることができる。
(3)陰極表面の亀裂が少ないため、取出時の付着浴量
か少なく、浴汚染が少ない。
か少なく、浴汚染が少ない。
(4)陰極の外径変化が僅少であるため陰極電流変動か
無視でき、操業が安定する。
無視でき、操業が安定する。
(5)陰極の表面に亀裂が発生することが少ないので、
小塊の欠落の恐れが少ない。
小塊の欠落の恐れが少ない。
(6)中空筒状陰極の内径と外径の比を一定値以上とす
ることにより電解途中で中空部がなくなってしまうよう
なことがない。
ることにより電解途中で中空部がなくなってしまうよう
なことがない。
又、照合電極を使用することによって下記の効果がある
。
。
(1)遊離のLlが生じないので高い電流効率が維持さ
れ、高い合金化歩留りが得られる。
れ、高い合金化歩留りが得られる。
(2)Naが析出しないので、高純度が維持される。
(3)合金部は常にA 1−20wt%Liに近似され
るβ−LiA1の均一組成が得られる。
るβ−LiA1の均一組成が得られる。
(4)電解時間の制御により合金化割合を決定で= 1
5− き、 O< L i < 20.5wt%の範囲のA
I−L i母合金が製造される。全域に亘って合金化さ
せれば、約18〜21wt%のLi濃度をもつA1−L
i母合金が得られ、合金化を表層の一部に限定すれば、
Li濃度を低く、例えば3%程度にすることもできる。
5− き、 O< L i < 20.5wt%の範囲のA
I−L i母合金が製造される。全域に亘って合金化さ
せれば、約18〜21wt%のLi濃度をもつA1−L
i母合金が得られ、合金化を表層の一部に限定すれば、
Li濃度を低く、例えば3%程度にすることもできる。
第1図並びに第2図は本発明の詳細な説明するための説
明図、第3a図、第3b図、第4a図、第4b図は本発
明の実施に用いる陰極材とその電解後の断面図、第5a
図、第5b図は比較例の陰極材とその電解後の断面図で
ある。 1・・・電解槽、2・・・陰極、3・・・陰極リード、
4・・・混合溶融塩、5・・・陽極、6・・・陽極リー
ド、7・・・塩素ガス排出管、8・・・照合電極、9・
・・リード、■・・・電位差計。 −16= 第1図 第2図
明図、第3a図、第3b図、第4a図、第4b図は本発
明の実施に用いる陰極材とその電解後の断面図、第5a
図、第5b図は比較例の陰極材とその電解後の断面図で
ある。 1・・・電解槽、2・・・陰極、3・・・陰極リード、
4・・・混合溶融塩、5・・・陽極、6・・・陽極リー
ド、7・・・塩素ガス排出管、8・・・照合電極、9・
・・リード、■・・・電位差計。 −16= 第1図 第2図
Claims (4)
- (1)塩化リチウムと塩化カリウムからなる混合溶融塩
を、陰極に中空筒状固体アルミニウムを用いて電解し、
該陰極にアルミニウム−リチウム合金を生成させるに当
り、得られるアルミニウム−リチウム母合金中のリチウ
ム濃度をA%とするとき、前記中空筒状固体アルミニウ
ムの内径と外径との比を下記式以上とすることを特徴と
する高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法。 式: 1−[(20.5/100)×(100−A)/(20
.5+0.565×A)] - (2)混合溶融塩は塩化リチウム34〜64重量%と塩
化カリウム66〜36重量%からなり、陰極電流密度0
.005〜1A/cm^2で電解する請求項(1)記載
の高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法。 - (3)混合溶融塩にさらに塩化ナトリウムを1〜20重
量%添加してなる請求項(1)又は(2)記載の高純度
アルミニウム−リチウム母合金の製造方法。 - (4)電解を行うに当り、電解温度において(α+β)
相となるようなアルミニウム−リチウム合金からなるか
、又は該合金を表面に設けて成る電極を照合電極として
、連続的に陰極と該電極との電位差を測定して、電位差
の時間に対する微分値を求め、該微分値が急変する時点
で電解を終了させる請求項(1)、(2)又は(3)記
載の高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63006842A JPH01184295A (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法 |
US07/177,999 US4808283A (en) | 1988-01-18 | 1988-04-05 | Method of producing a high purity aluminum-lithium mother alloy |
CA000563509A CA1332370C (en) | 1988-01-18 | 1988-04-07 | Method of producing a high purity aluminum-lithium mother alloy |
DE8888105824T DE3865661D1 (de) | 1988-01-18 | 1988-04-12 | Herstellungsverfahren einer aluminium-lithium-vorlegierung von hoher reinheit. |
EP88105824A EP0324888B1 (en) | 1988-01-18 | 1988-04-12 | Method of producing a high purity aluminum-lithium mother alloy |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63006842A JPH01184295A (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01184295A true JPH01184295A (ja) | 1989-07-21 |
JPH0541712B2 JPH0541712B2 (ja) | 1993-06-24 |
Family
ID=11649497
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63006842A Granted JPH01184295A (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4808283A (ja) |
EP (1) | EP0324888B1 (ja) |
JP (1) | JPH01184295A (ja) |
CA (1) | CA1332370C (ja) |
DE (1) | DE3865661D1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20220025065A (ko) * | 2019-07-26 | 2022-03-03 | 리벤트 유에스에이 코포레이션 | 리튬 알루미늄 합금의 제조 방법 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5085830A (en) * | 1989-03-24 | 1992-02-04 | Comalco Aluminum Limited | Process for making aluminum-lithium alloys of high toughness |
US5415220A (en) * | 1993-03-22 | 1995-05-16 | Reynolds Metals Company | Direct chill casting of aluminum-lithium alloys under salt cover |
EP1878814A4 (en) * | 2005-04-25 | 2010-01-20 | Toho Titanium Co Ltd | MELT FLUOR ELECTROLYZE CELL AND METHOD FOR PRODUCING METAL THEREWITH |
CN100443640C (zh) * | 2005-12-30 | 2008-12-17 | 重庆大学 | 金属熔炼中添加元素的装置 |
CN103643258B (zh) * | 2013-12-11 | 2016-01-20 | 辽宁科技大学 | 一种利用液态铝阴极法生产铝镁合金的方法 |
KR101793471B1 (ko) * | 2016-07-20 | 2017-11-06 | 충남대학교산학협력단 | 전해환원 및 전해정련 공정에 의한 금속 정련 방법 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2507096A (en) * | 1946-04-06 | 1950-05-09 | Nat Lead Co | Process for the electrolytic refining or lead or lead alloys containing bismuth |
US3607413A (en) * | 1968-09-10 | 1971-09-21 | Standard Oil Co Ohio | Method for electrochemical alloying of aluminum and lithium |
JPS60110891A (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-17 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 高純度アルミニウム−リチウム母合金の製造方法 |
-
1988
- 1988-01-18 JP JP63006842A patent/JPH01184295A/ja active Granted
- 1988-04-05 US US07/177,999 patent/US4808283A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-07 CA CA000563509A patent/CA1332370C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-12 DE DE8888105824T patent/DE3865661D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-12 EP EP88105824A patent/EP0324888B1/en not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20220025065A (ko) * | 2019-07-26 | 2022-03-03 | 리벤트 유에스에이 코포레이션 | 리튬 알루미늄 합금의 제조 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0324888B1 (en) | 1991-10-16 |
US4808283A (en) | 1989-02-28 |
JPH0541712B2 (ja) | 1993-06-24 |
EP0324888A1 (en) | 1989-07-26 |
DE3865661D1 (de) | 1991-11-21 |
CA1332370C (en) | 1994-10-11 |
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