JPH01171215A - 希土類−Fe−B系磁石積層物の製造方法 - Google Patents
希土類−Fe−B系磁石積層物の製造方法Info
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- JPH01171215A JPH01171215A JP33125087A JP33125087A JPH01171215A JP H01171215 A JPH01171215 A JP H01171215A JP 33125087 A JP33125087 A JP 33125087A JP 33125087 A JP33125087 A JP 33125087A JP H01171215 A JPH01171215 A JP H01171215A
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- H—ELECTRICITY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、希土類−Fe−B系磁石積層物の製造方法に
関し、更に詳しくは、希土類−Fe−B界磁石を金属や
セラミクス等に接合させた積層物の製造方法に関する。
関し、更に詳しくは、希土類−Fe−B界磁石を金属や
セラミクス等に接合させた積層物の製造方法に関する。
最近の電気製品の小型化、高効率化の要求に伴い、その
材料として高い磁気的性能を持つ希土類元素とFeとボ
ロンとを基本成分とする合金を用いて磁石を造ることが
望まれている。すなわち、希土類−Fe−B界磁石であ
る。
材料として高い磁気的性能を持つ希土類元素とFeとボ
ロンとを基本成分とする合金を用いて磁石を造ることが
望まれている。すなわち、希土類−Fe−B界磁石であ
る。
ところで、磁石を実際に使う時には、磁石と鉄芯とを接
合したり、磁石をセラミクス基板に接合する等、81層
物の形で利用することが多い。
合したり、磁石をセラミクス基板に接合する等、81層
物の形で利用することが多い。
そこで、希土類−Fe−B界磁石を接若剤を用いて金属
やセラミクスと接合して積層物とすることが考えられる
が、一体化の強度に問題があると共に、接着剤層が磁気
的には空隙となって磁気抵抗を高める問題点もある。
やセラミクスと接合して積層物とすることが考えられる
が、一体化の強度に問題があると共に、接着剤層が磁気
的には空隙となって磁気抵抗を高める問題点もある。
従って、本発明の目的とするところは、希土類−Fe−
B界磁石と積層対象物とを強固に且つ磁気的特性に悪影
響を与えないで接合して積層物としうる製造方法を提供
することにある。
B界磁石と積層対象物とを強固に且つ磁気的特性に悪影
響を与えないで接合して積層物としうる製造方法を提供
することにある。
本発明の粘土’IfJ−Fe−B系磁石積層物の製造方
法は、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする磁石
とglN対象物とを合せ、密封容器に真空封入し、85
0℃〜1000℃で熱間等方圧成形(HI P ; 1
lot l5ostatic Pressing) )
処理を行うことを構成上の特徴とするものである。
法は、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする磁石
とglN対象物とを合せ、密封容器に真空封入し、85
0℃〜1000℃で熱間等方圧成形(HI P ; 1
lot l5ostatic Pressing) )
処理を行うことを構成上の特徴とするものである。
上記構成において、希土類元素としては、Y。
La、Ce、Pr、Nd、Sm、Eu、Gd、Tb、D
y、Ho、Er、Tm、Yb、Luが挙げられ、これら
のうちの1種あるいは2種以上を組み合わせて用いる。
y、Ho、Er、Tm、Yb、Luが挙げられ、これら
のうちの1種あるいは2種以上を組み合わせて用いる。
最も高い磁気的性能はPrで得られるから、実用的には
Pr、PrとNdの組み合わせ、CeとPrとNdの組
み合わせ等を用いるのが好ましい。
Pr、PrとNdの組み合わせ、CeとPrとNdの組
み合わせ等を用いるのが好ましい。
希土類元素の比率は、8〜30原子%が適当である。希
土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする永久磁石の主
相はR2Fel 4 B (Rは希土類元素)であるが
、希土類元素が8原子%未満では上記化合物を形成せず
α−鉄と同一構造の立方晶組織となるため良好な磁気的
特性が得られない。
土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする永久磁石の主
相はR2Fel 4 B (Rは希土類元素)であるが
、希土類元素が8原子%未満では上記化合物を形成せず
α−鉄と同一構造の立方晶組織となるため良好な磁気的
特性が得られない。
他方、30原子%を越えると非磁性のRリッチ相が多く
なり、良好な磁気的特性を得られないからである。なお
、鋳造法によっても良好な磁気的特性を得るためには、
25原子%以下とすることが適当である。
なり、良好な磁気的特性を得られないからである。なお
、鋳造法によっても良好な磁気的特性を得るためには、
25原子%以下とすることが適当である。
ボロンの比率は、2〜28原子%が適当である。
2原子%未満では菱面体のR−Fe系になるため高保磁
力を得られず、他方、28原子%を越えると非磁性相が
多くなって残留磁束密度が著しく低下するからである。
力を得られず、他方、28原子%を越えると非磁性相が
多くなって残留磁束密度が著しく低下するからである。
なお、鋳造法によっても良好な磁気的特性を得るために
は、8原子%以下とすることが適当である。
は、8原子%以下とすることが適当である。
また少量の添加元素、例えば、Co、Aj!、M。
、Si等や、重希土元素のDy、Tb等は、保磁力の向
上に有効である。
上に有効である。
Coはキュリー点を高めるのに有効である。永久磁石と
して考えられる1kQe以上の保磁力を得るには50原
子%以内がよい。COは基本的にFeのサイトを置換し
R,Co、、Bを形成するのであるが、この化合物は結
晶異方性磁界が小さく、その量が増すにつれて磁石全体
としての保磁力が小さくなってしまうからである。
して考えられる1kQe以上の保磁力を得るには50原
子%以内がよい。COは基本的にFeのサイトを置換し
R,Co、、Bを形成するのであるが、この化合物は結
晶異方性磁界が小さく、その量が増すにつれて磁石全体
としての保磁力が小さくなってしまうからである。
AIは、保磁力の増大効果を有する。Anの添加量は1
5原子%以下が良い。Alは非磁性元素であるため、そ
の添加量を増すと残留磁束密度が低下し、15原子%を
越えるとハードフェライト以下の残留磁束密度になって
しまうからである。
5原子%以下が良い。Alは非磁性元素であるため、そ
の添加量を増すと残留磁束密度が低下し、15原子%を
越えるとハードフェライト以下の残留磁束密度になって
しまうからである。
磁石の製造方法としては、いわゆる焼結法や、いわゆる
液体急冷法や、例えば特開昭62−203302号公報
に開示の鋳造法等公知の方法を用いることができる。ま
た、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金の
鋳塊に熱間加工を行って製造したり、鋳造時にレオキャ
スト法を通用して製造しても良い。
液体急冷法や、例えば特開昭62−203302号公報
に開示の鋳造法等公知の方法を用いることができる。ま
た、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金の
鋳塊に熱間加工を行って製造したり、鋳造時にレオキャ
スト法を通用して製造しても良い。
積層対象物としては、鉄芯、鉄板、セラミクス板等を具
体例として挙げることができる。
体例として挙げることができる。
850℃〜1000℃とするのは、850℃未満では接
合性が悪く、1000℃を越えると結晶粒が大きく成長
し過ぎるからである。
合性が悪く、1000℃を越えると結晶粒が大きく成長
し過ぎるからである。
本発明は、熱間等方圧成形処理(HIP)を行うことに
より、希土類−Fe−B系磁石と積層対象物とを接合さ
せる。従って、接着剤を用いることなく稍層物として一
体化し得るので、接合強度に優れ、且つ、磁気的な空隙
を生じないから磁気抵抗も小さくすることが出来る。
より、希土類−Fe−B系磁石と積層対象物とを接合さ
せる。従って、接着剤を用いることなく稍層物として一
体化し得るので、接合強度に優れ、且つ、磁気的な空隙
を生じないから磁気抵抗も小さくすることが出来る。
更に、希土類−Fe−B系磁石を製造するときに含まれ
るボイドを、HI P処理によって除去できるため、磁
石が高密度化され、強度を向上することが出来る。
るボイドを、HI P処理によって除去できるため、磁
石が高密度化され、強度を向上することが出来る。
更に、熱処理の’JJ果が得られるため、望ましい平衡
状態に速かに推移させることが可能となる。
状態に速かに推移させることが可能となる。
従って、本発明は、希土類−Fe−B系磁石と積層対象
物とを良好に一体化するばかりでなく、磁気的特性を向
上させる効果をも得られるものである。
物とを良好に一体化するばかりでなく、磁気的特性を向
上させる効果をも得られるものである。
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施例について説明
する。ここに第1図は希土類元素とFeとボロンとを基
本成分とする合金の鋳塊の一部破断図を含む斜視図、第
2図は第1図に示す鋳塊をカプセルに封入した状態の一
部破断斜視図、第3図は熱間押出工程の断面図、第4図
は円筒状希土類−Fe−B系磁石に鉄ヨークを挿入する
状態の!i視図、第5図は密封容器に真空封入する状態
の説明のための断面図、第6図はHIP処理の概念図、
第7図はHIP処理の温度及び圧力の特性図、第8図は
モータのロータの斜視図、第9図は本発明の他の実施例
におけるHIP処理の概念図、第10図は積層物の一例
の斜視図、第11図は第10図に示す積層物を用いたV
CMの断面図である。なお、この実施例により本発明が
限定されるものではない。
する。ここに第1図は希土類元素とFeとボロンとを基
本成分とする合金の鋳塊の一部破断図を含む斜視図、第
2図は第1図に示す鋳塊をカプセルに封入した状態の一
部破断斜視図、第3図は熱間押出工程の断面図、第4図
は円筒状希土類−Fe−B系磁石に鉄ヨークを挿入する
状態の!i視図、第5図は密封容器に真空封入する状態
の説明のための断面図、第6図はHIP処理の概念図、
第7図はHIP処理の温度及び圧力の特性図、第8図は
モータのロータの斜視図、第9図は本発明の他の実施例
におけるHIP処理の概念図、第10図は積層物の一例
の斜視図、第11図は第10図に示す積層物を用いたV
CMの断面図である。なお、この実施例により本発明が
限定されるものではない。
第1図〜第7図は、第8図に示すモータのロータ15の
製造方法について説明するための一連の図である。
製造方法について説明するための一連の図である。
まず、プラセオジムと鉄とボロンとを基本成分とする合
金Pr l 7 Fe79 B、の合金の溶湯(150
0℃)を真空溶解炉で得、次に中空鋳型を用いて第1図
に示す如き管形状の鋳塊1を作製した。ここで一方向凝
固法を用いることにより、柱状晶1.を管軸方向に発達
させた。
金Pr l 7 Fe79 B、の合金の溶湯(150
0℃)を真空溶解炉で得、次に中空鋳型を用いて第1図
に示す如き管形状の鋳塊1を作製した。ここで一方向凝
固法を用いることにより、柱状晶1.を管軸方向に発達
させた。
次に、第2図に示すように、鋳塊1を軟鋼性のカプセル
2に入れ、脱気し、密封した。このカプセル2は鋳塊1
の管形状に適合する形状であり、中央にマンドレルホー
ル3を有している。カプセル11の内面には、離型剤と
してアルミナを塗布した。
2に入れ、脱気し、密封した。このカプセル2は鋳塊1
の管形状に適合する形状であり、中央にマンドレルホー
ル3を有している。カプセル11の内面には、離型剤と
してアルミナを塗布した。
次に、第3図に示すように、鋳塊1を入れたカプセル2
を850℃で熱間押出した。4はコンテナ、5は押盤、
6はマンドレル、7はダイスである。マンドレル6はカ
プセル2のマンドレルホール3に腫大されている。
を850℃で熱間押出した。4はコンテナ、5は押盤、
6はマンドレル、7はダイスである。マンドレル6はカ
プセル2のマンドレルホール3に腫大されている。
押出時に、鋳塊lはマンドレル6とダイス7とによりラ
ジアル方向に加圧されるため、ラジアル方向に配向する
。
ジアル方向に加圧されるため、ラジアル方向に配向する
。
熱間押し出し後、カットし、カプセル2を除去し、10
00℃×24hの熱処理を施し、第4図に示す如き円筒
状希土類−Fe−B界磁石9を得た。矢印9□はラジア
ル方向の配向を示している。
00℃×24hの熱処理を施し、第4図に示す如き円筒
状希土類−Fe−B界磁石9を得た。矢印9□はラジア
ル方向の配向を示している。
この円筒状希土類−Fe−F3系磁石9に、鉄ヨーク1
0を嵌合し、第5図に示すようにカプセル11に入れ、
脱気し、真空封入した。
0を嵌合し、第5図に示すようにカプセル11に入れ、
脱気し、真空封入した。
次に、第6図に示すように、加熱手段12を備えた加圧
容器13中に入れ、HIP処理を行った。
容器13中に入れ、HIP処理を行った。
そのHIP処理の温度と圧力の変化を第7図に示してい
る。
る。
次に、カプセル11を除去し、鉄ヨーク10にシャフト
孔を穿設し、所望の長さに切断し、シャフト孔にシャフ
ト14を嵌入して、第8図に示す如きモータのロータ1
5を得た。
孔を穿設し、所望の長さに切断し、シャフト孔にシャフ
ト14を嵌入して、第8図に示す如きモータのロータ1
5を得た。
得られたロータ15は、円筒状希土類−Fe−B界磁石
9と鉄ヨークIOとが良好に接合され、且つ、強度も改
善された積層物であった。また、磁気的特性も向上して
いた。
9と鉄ヨークIOとが良好に接合され、且つ、強度も改
善された積層物であった。また、磁気的特性も向上して
いた。
次に、第9図〜第11図は他の実施例を示すものである
。
。
台形の板状希土類−Fe−B系磁石21.22は、いわ
ゆる焼結法あるいは鋳塊を熱間圧延しカットすることで
得られたものである。
ゆる焼結法あるいは鋳塊を熱間圧延しカットすることで
得られたものである。
これらの希土類−Fe−B系磁石21.22を、板状の
鉄ヨーク23の上に載置し、ステンレスフォイル製の密
封容器24に入れ、真空封入する。
鉄ヨーク23の上に載置し、ステンレスフォイル製の密
封容器24に入れ、真空封入する。
密封容器24の内面には離型剤としてアルミナを塗布し
た。
た。
次に、加熱手段25を備えた圧力容器26に入れ、HI
P処理を行う。その温度と圧力は、第7図に示す特性と
同様である。
P処理を行う。その温度と圧力は、第7図に示す特性と
同様である。
これにより第1θ図に示す如き積層物27が得られたが
、希土類−Fe−B系磁石21.22と鉄ヨーク23と
は良好に接合されており、且つ、強度も向上し石いた。
、希土類−Fe−B系磁石21.22と鉄ヨーク23と
は良好に接合されており、且つ、強度も向上し石いた。
また、磁気的特性も改善されていた。
この積層物27は、第11図に示すように、鉄ヨーク2
8とコイル29と組み合わされ、VCM30を構成する
ものである。
8とコイル29と組み合わされ、VCM30を構成する
ものである。
本発明によれば、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分
とする磁石と8N対象物とを合せ、密封容器に真空封入
し、850℃〜1000℃で熱間等方圧成形処理を行う
ことを特徴とする希土類−Fe−B系磁石積屓物の製造
方法が提供され、これにより希土類−Fa−B系磁石と
積層対象物とが好適に接合されると共に、磁石中のボイ
ドが除去され、高密度化、高強度化を図ることが出来る
。
とする磁石と8N対象物とを合せ、密封容器に真空封入
し、850℃〜1000℃で熱間等方圧成形処理を行う
ことを特徴とする希土類−Fe−B系磁石積屓物の製造
方法が提供され、これにより希土類−Fa−B系磁石と
積層対象物とが好適に接合されると共に、磁石中のボイ
ドが除去され、高密度化、高強度化を図ることが出来る
。
また、磁気的特性をも向上することが出来る。
第1図は希土類元素とFeとボロンとを基本成分とする
合金の鋳塊の一部破断図を含む斜視図、第2図は第1図
に示す鋳塊をカプセルに封入した状態の一部破断斜視図
、第3図は熱間押出工程の断面図、第4図は円筒伏希土
類−Fe−B系磁石に鉄ヨークを挿入する状態の斜視図
、第5図は密封容器に真空封入する状態の説明のための
断面図、第6図はHIP処理の概念図、第7図はHIP
処理の温度及び圧力の特性図、第8図はモータのロータ
の斜視図、第9図は本発明の他の実施例におけるHIP
処理の概念図、第10図は積層物の一例の斜視図、第1
1図は第10図に示す積層物を用いたVCMの断面図で
ある。 〔符号の説明〕 9・・・円筒状希土類−Fe−B磁石石IO・・・鉄ヨ
ーク 11・・・カプセル12・・・加熱手段
13・・・圧力容器14・・・シャフト
15・・・モータのロータ21.22・・・板状希土類
−Fe−B系磁石23・・・鉄ヨーク 24・・・ステンレスフォイル製の密封容器25・・・
加熱手段 26・・・圧力容器27・・・積層物
。
合金の鋳塊の一部破断図を含む斜視図、第2図は第1図
に示す鋳塊をカプセルに封入した状態の一部破断斜視図
、第3図は熱間押出工程の断面図、第4図は円筒伏希土
類−Fe−B系磁石に鉄ヨークを挿入する状態の斜視図
、第5図は密封容器に真空封入する状態の説明のための
断面図、第6図はHIP処理の概念図、第7図はHIP
処理の温度及び圧力の特性図、第8図はモータのロータ
の斜視図、第9図は本発明の他の実施例におけるHIP
処理の概念図、第10図は積層物の一例の斜視図、第1
1図は第10図に示す積層物を用いたVCMの断面図で
ある。 〔符号の説明〕 9・・・円筒状希土類−Fe−B磁石石IO・・・鉄ヨ
ーク 11・・・カプセル12・・・加熱手段
13・・・圧力容器14・・・シャフト
15・・・モータのロータ21.22・・・板状希土類
−Fe−B系磁石23・・・鉄ヨーク 24・・・ステンレスフォイル製の密封容器25・・・
加熱手段 26・・・圧力容器27・・・積層物
。
Claims (1)
- 1.希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする磁石と
積層対象物とを合せ、密封容器に真空封入し、850℃
〜1000℃で熱間等方圧成形処理を行うことを特徴と
する希土類−Fe−B系磁石積層物の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62331250A JP2571244B2 (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 希土類−Fe−B系磁石積層物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62331250A JP2571244B2 (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 希土類−Fe−B系磁石積層物の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01171215A true JPH01171215A (ja) | 1989-07-06 |
JP2571244B2 JP2571244B2 (ja) | 1997-01-16 |
Family
ID=18241580
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62331250A Expired - Lifetime JP2571244B2 (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 希土類−Fe−B系磁石積層物の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2571244B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01171219A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-06 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造法 |
JPH03101920U (ja) * | 1990-02-07 | 1991-10-23 | ||
WO1998031497A1 (fr) * | 1997-01-20 | 1998-07-23 | Kabushiki Kaisha Meidensha | Structure d'assemblage unifiee entre un aimant d'un metal des terres rares et une matiere metallique et procede d'assemblage |
US6627326B2 (en) * | 2000-01-11 | 2003-09-30 | Delphi Technologies, Inc. | Manufacturing technique for multi-layered structure with magnet using an extrusion process |
EP3713046A1 (en) * | 2019-03-20 | 2020-09-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method of producing motor core |
WO2023034887A1 (en) * | 2021-09-01 | 2023-03-09 | Stereotaxis, Inc. | Drawn filled tubing magnets, and methods, devices, and systems related thereto |
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JPS62264609A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-17 | Seiko Epson Corp | 円筒状希土類磁石の製造方法 |
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-
1987
- 1987-12-25 JP JP62331250A patent/JP2571244B2/ja not_active Expired - Lifetime
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US6331214B1 (en) | 1997-01-20 | 2001-12-18 | Kabushiki Kaisha Meidensha | Monolithically bonded construct of rare-earth magnet and metal material and method for bonding same |
EP0899049A4 (en) * | 1997-01-20 | 2002-06-19 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | CONNECTING ARRANGEMENT BETWEEN RARE EARTH MAGNET AND METAL MATERIAL AND CONNECTING METHOD |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2571244B2 (ja) | 1997-01-16 |
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