JPH01161089A - 冷凍機油の製造方法 - Google Patents
冷凍機油の製造方法Info
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- JPH01161089A JPH01161089A JP31896187A JP31896187A JPH01161089A JP H01161089 A JPH01161089 A JP H01161089A JP 31896187 A JP31896187 A JP 31896187A JP 31896187 A JP31896187 A JP 31896187A JP H01161089 A JPH01161089 A JP H01161089A
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Landscapes
- Lubricants (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
良叉上■丑■光互
本発明は、パラフィン基原油又は混合基原油から低温特
性に優れた冷凍機油を製造する方法に関する。
性に優れた冷凍機油を製造する方法に関する。
従来の1術とその間跡点
フロン!?−12、R−22、R−502などの冷媒下
で用いる冷凍機油では、−30〜−60’Cのごとき低
流動点とフロンとの良好な低温和冷性を兼ね備えている
ことが必要であり、特にR−22やR−502のような
油に溶解し難いフロンを良好に溶解する高芳香族基油が
必要となる。
で用いる冷凍機油では、−30〜−60’Cのごとき低
流動点とフロンとの良好な低温和冷性を兼ね備えている
ことが必要であり、特にR−22やR−502のような
油に溶解し難いフロンを良好に溶解する高芳香族基油が
必要となる。
従来、上述したような性能を具有する冷凍機油は、ナフ
テン基原油から製造されたり、アルキルベンゼンなど高
芳香族合成油が使用されてきたが、最近におけるナフテ
ン基原油の入手の困難さ、又合成油が高価格であること
からパラフィン基原油又は混合基原油から上述の高芳香
族性と流動点−30℃以下の性能を有する冷凍機油を製
造する技術の確立が要望されるようになったが、未だ満
足し得る技術の提案も見当らない。
テン基原油から製造されたり、アルキルベンゼンなど高
芳香族合成油が使用されてきたが、最近におけるナフテ
ン基原油の入手の困難さ、又合成油が高価格であること
からパラフィン基原油又は混合基原油から上述の高芳香
族性と流動点−30℃以下の性能を有する冷凍機油を製
造する技術の確立が要望されるようになったが、未だ満
足し得る技術の提案も見当らない。
なお、−aに潤滑油留分を苛酷な条件下で水素化精製処
理と脱ろう処理した場合、流動点約−1゜〜−30℃及
びn−d−M環分析値%CA約4〜8程度の基油が得ら
れるものの、それ以下の低流動点を有し、しかも芳香族
性の高いものを得ることは実際上困難である。 因に、
ナフテン基原油から製造される冷凍機油について、40
℃での粘度が10〜100cstのものがn−d−M環
分析値%CA2〜14、流動点−37,5℃程度の性状
を有することが知られている。
理と脱ろう処理した場合、流動点約−1゜〜−30℃及
びn−d−M環分析値%CA約4〜8程度の基油が得ら
れるものの、それ以下の低流動点を有し、しかも芳香族
性の高いものを得ることは実際上困難である。 因に、
ナフテン基原油から製造される冷凍機油について、40
℃での粘度が10〜100cstのものがn−d−M環
分析値%CA2〜14、流動点−37,5℃程度の性状
を有することが知られている。
明が解決しようとする諜琶
本発明は、上述した従来技術における問題点に鑑みなさ
れたものであって、入手が容易なパラフィン基原油又は
混合基原油から優れた低温特性、具体的には流動点−3
0℃以下、好ましくは一35℃以下及びn−d−M環分
析値%CA10以上、好ましくは15以上の性状を有す
る冷凍機油を効率的に製造するための方法を提供するこ
とを課題とする。
れたものであって、入手が容易なパラフィン基原油又は
混合基原油から優れた低温特性、具体的には流動点−3
0℃以下、好ましくは一35℃以下及びn−d−M環分
析値%CA10以上、好ましくは15以上の性状を有す
る冷凍機油を効率的に製造するための方法を提供するこ
とを課題とする。
以下本発明の詳細な説明する。
主皿傅盪底
本発明の特徴は、パラフィン基原油又は混合基原油から
採取した潤滑油留分もしくは上記原油を脱れき処理して
得られた脱れき油を、水素化処理するか又は溶媒抽出処
理と水素化処理する第1工程、該水素化処理油を脱ろう
処理する第2工程、該脱ろう油を芳香族炭化水素に対し
選択的に親和性を有する溶媒で溶媒抽出処理して流動点
−30℃以下n−d−M環分析値%CA10以上のエキ
ストラクト油を採取する第3工程、該エキストラクト油
を吸着処理する第4工程からなる冷凍機油の製造方法に
ある。
採取した潤滑油留分もしくは上記原油を脱れき処理して
得られた脱れき油を、水素化処理するか又は溶媒抽出処
理と水素化処理する第1工程、該水素化処理油を脱ろう
処理する第2工程、該脱ろう油を芳香族炭化水素に対し
選択的に親和性を有する溶媒で溶媒抽出処理して流動点
−30℃以下n−d−M環分析値%CA10以上のエキ
ストラクト油を採取する第3工程、該エキストラクト油
を吸着処理する第4工程からなる冷凍機油の製造方法に
ある。
課 を”)するための手
本発明において用いる原油は、中東、中国、東南アジア
で採油されるパラフィン基原油又は混合基のものであっ
て、本発明ではこれらの原油から採取される潤滑油留分
又は該原油を脱れきした脱れき油を1lf1滑油基油の
原料として使用する。すなわち、上記原油の常圧蒸留残
油を減圧蒸留して採取したり、例えば沸点約250〜約
400℃、約350〜約500℃並びに約450〜約6
50℃の各留出油又は上記蒸留残油をプロパン等を用い
て脱れきした脱れき油を原料とする。また、必要に応じ
、上述のようにして得られた留分又は脱れき油を更に蒸
留して粘度レベルを細(変化させたもの、例えば40℃
での粘度を5〜500cs tにしたものから所望の粘
度のものを適宜選択して用いる。
で採油されるパラフィン基原油又は混合基のものであっ
て、本発明ではこれらの原油から採取される潤滑油留分
又は該原油を脱れきした脱れき油を1lf1滑油基油の
原料として使用する。すなわち、上記原油の常圧蒸留残
油を減圧蒸留して採取したり、例えば沸点約250〜約
400℃、約350〜約500℃並びに約450〜約6
50℃の各留出油又は上記蒸留残油をプロパン等を用い
て脱れきした脱れき油を原料とする。また、必要に応じ
、上述のようにして得られた留分又は脱れき油を更に蒸
留して粘度レベルを細(変化させたもの、例えば40℃
での粘度を5〜500cs tにしたものから所望の粘
度のものを適宜選択して用いる。
本発明は、上記原料油を以下に示す手順により精製処理
することにより、目的の冷′a機油を得るものである。
することにより、目的の冷′a機油を得るものである。
本発明では、第1工程で原料油を水素化処理するか又は
水素化処理と溶媒抽出処理して水素化油又は水素化ラフ
ィネート油を得る。
水素化処理と溶媒抽出処理して水素化油又は水素化ラフ
ィネート油を得る。
ここで水素化と溶媒抽出の各処理を併用して行う場合そ
れらの処理順序はいずれを先に行ってもよいが、さきに
溶媒抽出処理を行って抽出油を分離したものを水素化処
理するほうが水素化処理のための油量が少なくてすむの
で実用的である。
れらの処理順序はいずれを先に行ってもよいが、さきに
溶媒抽出処理を行って抽出油を分離したものを水素化処
理するほうが水素化処理のための油量が少なくてすむの
で実用的である。
上記水素化処理に際しては公知の水素化精製用触媒、例
えばNi、Co、Mo、 W 、Ti、 V 等の1種
又は2種以上の約0.1〜約10−L%をシリカ、アル
ミナ、シリカアルミナ等の担体に担持させたものを用い
、水素圧約30〜150kg/ col (G) 、?
L度約300〜約450℃、液空間速度0.2〜5hr
−’で原料油と接触させて行い、実際には得られる水素
化油の硫黄分が1wt%以下、好ましくは0.5wt%
以下となるような条件を選択して行うとよい。また、溶
媒抽出処理と水素化処理を併用して行う場合は、フルフ
ラール、フェノール、N−メチル−2−ピロリドン等の
公知の溶媒を用い、40〜80℃の温度に原料油と接触
させてラフィネート部分を採取し、脱溶媒してラフィネ
ート油を得、このラフィネート油を上述のようにして水
素化処理するとよい。
えばNi、Co、Mo、 W 、Ti、 V 等の1種
又は2種以上の約0.1〜約10−L%をシリカ、アル
ミナ、シリカアルミナ等の担体に担持させたものを用い
、水素圧約30〜150kg/ col (G) 、?
L度約300〜約450℃、液空間速度0.2〜5hr
−’で原料油と接触させて行い、実際には得られる水素
化油の硫黄分が1wt%以下、好ましくは0.5wt%
以下となるような条件を選択して行うとよい。また、溶
媒抽出処理と水素化処理を併用して行う場合は、フルフ
ラール、フェノール、N−メチル−2−ピロリドン等の
公知の溶媒を用い、40〜80℃の温度に原料油と接触
させてラフィネート部分を採取し、脱溶媒してラフィネ
ート油を得、このラフィネート油を上述のようにして水
素化処理するとよい。
このようにして得られた水素化油又は水素化ラフィネー
ト油は、第2工程として脱ろう処理に供する。溶剤脱ろ
うでは、アセトン又はメチルエチルケトン/トルエンの
混合溶剤を上記水素化油又は水素化ラフィネート油と2
/1〜3/1の容量比に混合したものを−10〜−20
°C1必要に応し−20°C以下まで冷却し、析出する
ワックスを濾過して油から分離して脱ろう油を採取する
。
ト油は、第2工程として脱ろう処理に供する。溶剤脱ろ
うでは、アセトン又はメチルエチルケトン/トルエンの
混合溶剤を上記水素化油又は水素化ラフィネート油と2
/1〜3/1の容量比に混合したものを−10〜−20
°C1必要に応し−20°C以下まで冷却し、析出する
ワックスを濾過して油から分離して脱ろう油を採取する
。
ここで得られる脱ろう油の流動点は−10〜−20℃の
範囲のものを選択するとよいが、実際には目的とする潤
滑油基油の用途に応じ、上記流動点を決定するとよく、
したがって、−20℃以下に設定してもよい。しかし、
この脱ろう油について行われる次に述べる溶媒抽出処理
により、得られるエキストラクト油の流動点が予期以上
に大巾に低下するので、上記脱ろう処理段階で油の流動
点を大巾に低下させ得るために苛酷な脱ろう条件を設定
する必要はない。
範囲のものを選択するとよいが、実際には目的とする潤
滑油基油の用途に応じ、上記流動点を決定するとよく、
したがって、−20℃以下に設定してもよい。しかし、
この脱ろう油について行われる次に述べる溶媒抽出処理
により、得られるエキストラクト油の流動点が予期以上
に大巾に低下するので、上記脱ろう処理段階で油の流動
点を大巾に低下させ得るために苛酷な脱ろう条件を設定
する必要はない。
本発明では、上述のごとくして脱ろうした油を、第3工
程として芳香族炭化水素に対し選択的に親和性を有する
溶媒を用いて抽出処理して、エキストラクト油を採取す
る。上記抽出溶媒としては、フルフラール、フェノール
、N−メチルピロリドンを例示し得、これらは単独でも
2種以上混合しても用いられる。
程として芳香族炭化水素に対し選択的に親和性を有する
溶媒を用いて抽出処理して、エキストラクト油を採取す
る。上記抽出溶媒としては、フルフラール、フェノール
、N−メチルピロリドンを例示し得、これらは単独でも
2種以上混合しても用いられる。
この溶媒を用いて脱ろう油を抽出処理するには、脱ろう
油と溶媒を60〜120℃の温度に溶媒/油止(容量比
)1/1〜3/1で接触させるとよく、本発明ではこの
接触により得られるエキストラクト部分を回収し、脱溶
剤してエキストラクト油として採取する。ここで、エキ
ストラクト油の収率が5〜30νo1%、好ましくは5
〜25vo1%になるように抽出条件を選定するのが目
的の流動点−30℃以下とする上で望ましい。
油と溶媒を60〜120℃の温度に溶媒/油止(容量比
)1/1〜3/1で接触させるとよく、本発明ではこの
接触により得られるエキストラクト部分を回収し、脱溶
剤してエキストラクト油として採取する。ここで、エキ
ストラクト油の収率が5〜30νo1%、好ましくは5
〜25vo1%になるように抽出条件を選定するのが目
的の流動点−30℃以下とする上で望ましい。
上記溶媒抽出処理により、流動点の非常に低いエキスト
ラクト油が得られる。例えば、流動点が−10〜−15
℃の脱ろう油を溶媒抽出処理する場合、=30〜−60
℃の流動点のエキストラクト油が容易に得られるように
なる。
ラクト油が得られる。例えば、流動点が−10〜−15
℃の脱ろう油を溶媒抽出処理する場合、=30〜−60
℃の流動点のエキストラクト油が容易に得られるように
なる。
このようにン容媒抽出処理による流動点の低下は、予め
脱ろう処理(第2工程)した後に特定な溶媒で抽出処理
し、エキストラクト油を採取する(第3工程)ことから
なる一連の工程で処理することによりはじめて達成し得
るものである。更には上記一連の工程で処理すると、n
−d−M環分析値%CA10以上、更には15〜50の
性状のものが、苛酷な水素化や苛酷な脱ろう処理を行う
ことなく得られるのである。
脱ろう処理(第2工程)した後に特定な溶媒で抽出処理
し、エキストラクト油を採取する(第3工程)ことから
なる一連の工程で処理することによりはじめて達成し得
るものである。更には上記一連の工程で処理すると、n
−d−M環分析値%CA10以上、更には15〜50の
性状のものが、苛酷な水素化や苛酷な脱ろう処理を行う
ことなく得られるのである。
上記溶媒抽出処理により得られる上記エキストラクト油
を活性白土等の固体吸着剤を用いて固体吸着精製する第
4工程により、窒素成分が除去されて色相が一層安定し
たものが得られる。なお、上記溶媒抽出処理でエキスト
ラクト部分と同時に得られるラフィネート油は通常の精
製処理することにより、モーターオイルなど、汎用の潤
滑油基油として用いることができる。
を活性白土等の固体吸着剤を用いて固体吸着精製する第
4工程により、窒素成分が除去されて色相が一層安定し
たものが得られる。なお、上記溶媒抽出処理でエキスト
ラクト部分と同時に得られるラフィネート油は通常の精
製処理することにより、モーターオイルなど、汎用の潤
滑油基油として用いることができる。
畝上のとおり、本発明は、原料油に水素化処理又は溶媒
抽出処理と水素化処理を行った後、得られる油に脱ろう
処理を行い、次いで溶媒抽出処理を行うことにより、低
温特性に優れた高芳香族基油を得ることに成功したもの
であって、このような一連の工程から成る処理を採用せ
ずに、上記脱ろう処理に先立って溶媒抽出処理を行い、
次いで得られたエキス]・ラクト油について溶剤膜ろう
処理を行うl+li序では、脱ろう処理に際しての濾過
操作中に目詰りを起して析出したワックスの濾過分離に
支障を来たし、その場合少量のワックスが油の方へ移行
して流動点降下を阻害するため、前述したごとき低い流
動点の油を得ることは不可能となるのである。
抽出処理と水素化処理を行った後、得られる油に脱ろう
処理を行い、次いで溶媒抽出処理を行うことにより、低
温特性に優れた高芳香族基油を得ることに成功したもの
であって、このような一連の工程から成る処理を採用せ
ずに、上記脱ろう処理に先立って溶媒抽出処理を行い、
次いで得られたエキス]・ラクト油について溶剤膜ろう
処理を行うl+li序では、脱ろう処理に際しての濾過
操作中に目詰りを起して析出したワックスの濾過分離に
支障を来たし、その場合少量のワックスが油の方へ移行
して流動点降下を阻害するため、前述したごとき低い流
動点の油を得ることは不可能となるのである。
なお、本発明の方法で得られる冷凍機油は、これ自身単
独で冷凍機油として使用できるのは当然であるが、従来
公知の方法で得られる鉱油系冷凍機油を混合しても使用
できる。又、アルギルヘンゼン等の合成油を混合しても
良い。又、一般に使用されている酸化防止剤、塩酸td
t捉剤、消泡剤等の添加剤を添加しても良い。
独で冷凍機油として使用できるのは当然であるが、従来
公知の方法で得られる鉱油系冷凍機油を混合しても使用
できる。又、アルギルヘンゼン等の合成油を混合しても
良い。又、一般に使用されている酸化防止剤、塩酸td
t捉剤、消泡剤等の添加剤を添加しても良い。
以下に実施例及び比較例により、本発明及びその効果を
具体的に説明する。
具体的に説明する。
実施例1
アラビアンライト原油を常圧蒸留した常圧仄留残油を減
圧蒸留し、沸点250〜400°Cの留出油Aと340
〜520℃の留出油Bと400〜650℃の留出油Cを
採取し、それぞれ原料油とした。
圧蒸留し、沸点250〜400°Cの留出油Aと340
〜520℃の留出油Bと400〜650℃の留出油Cを
採取し、それぞれ原料油とした。
上記留出油Aを添付の第1図に示す工程図に従って下記
操作により、順次精製処理を行った。
操作により、順次精製処理を行った。
まず留出油Aを、Co−Mo系水素化処理用触媒を充填
した高圧水添装置に、水素圧100kgf/cJ (G
)、温度360〜370℃の条件下に液空間速度(LH
3V)1、Ohr″′で供給して水素化処理し、硫黄分
0’、ht%の水素化処理油Aを得た。
した高圧水添装置に、水素圧100kgf/cJ (G
)、温度360〜370℃の条件下に液空間速度(LH
3V)1、Ohr″′で供給して水素化処理し、硫黄分
0’、ht%の水素化処理油Aを得た。
次いで、上記水素化油Aにトルエン/メチルエチルケト
ン(50150容量比)の混合溶剤を油1容量部に対し
2容量部加え、−30℃に冷却して半時間放置後、析出
したワックス分を濾布で濾過し、脱ろう油Aを採取した
。得られた脱ろう油Aの流動点は一15℃であった。次
に、回転板式向流接触抽出装置を用いて、上記脱ろう油
Al容量部に対しフルフラール2容量部を加え、温度6
0〜80℃で溶媒抽出処理を行い、エキストラクト部分
とラフィネート部分をそれぞれ採取し、エキストラクト
部分からフルフラールを減圧蒸発分離してエキストラク
ト油Aを採取した。得られたエキストラクト油Aの脱ろ
う油に対する収率は15ν01%であった。
ン(50150容量比)の混合溶剤を油1容量部に対し
2容量部加え、−30℃に冷却して半時間放置後、析出
したワックス分を濾布で濾過し、脱ろう油Aを採取した
。得られた脱ろう油Aの流動点は一15℃であった。次
に、回転板式向流接触抽出装置を用いて、上記脱ろう油
Al容量部に対しフルフラール2容量部を加え、温度6
0〜80℃で溶媒抽出処理を行い、エキストラクト部分
とラフィネート部分をそれぞれ採取し、エキストラクト
部分からフルフラールを減圧蒸発分離してエキストラク
ト油Aを採取した。得られたエキストラクト油Aの脱ろ
う油に対する収率は15ν01%であった。
次いで、このエキストラクト油Aに活性白土2.5wt
%加えて攪拌して吸着処理を行い、目的の冷凍機油Aを
得た。
%加えて攪拌して吸着処理を行い、目的の冷凍機油Aを
得た。
核油の性状は表1に示すとおりである。なお、参考とし
て前記脱ろう油Aの性状も併せて示した。
て前記脱ろう油Aの性状も併せて示した。
表1
実施例2
実施例1に示した留出油B及び留出油Cを、添付の第2
図に示す工程に従って下記操作により、それぞれ精製処
理を行った。
図に示す工程に従って下記操作により、それぞれ精製処
理を行った。
各留出油を、回転板式向流接触抽出装置を用い、油1容
量部当りフルフラール2.0容量部を加え、60〜80
℃の温度でそれぞれ抽出処理し、そのラフィネート部分
を採取し、減圧下に脱溶剤してラフィネート油BとCを
得た。
量部当りフルフラール2.0容量部を加え、60〜80
℃の温度でそれぞれ抽出処理し、そのラフィネート部分
を採取し、減圧下に脱溶剤してラフィネート油BとCを
得た。
次いで、実施例1に記載したと同じ触媒を充填した水添
装置を用い、水素圧100kgf/col (G) 、
温度370〜375℃(ラフィネート油Bの場合)、3
80〜385℃(ラフィネート油Cの場合)でそれぞれ
水素化処理を行い、硫黄分0.1wt%の水素化ラフィ
ネート油BとCを得た。
装置を用い、水素圧100kgf/col (G) 、
温度370〜375℃(ラフィネート油Bの場合)、3
80〜385℃(ラフィネート油Cの場合)でそれぞれ
水素化処理を行い、硫黄分0.1wt%の水素化ラフィ
ネート油BとCを得た。
次に、各水素化ラフィネート油を実施例1に記載したと
同様の手順で脱ろう処理し、流動点−15℃の脱ろう油
BとCを得た。得られた各脱ろう油に脱ろう油1容量部
当りフルフラール2.5容量部を加え、実施例1に記載
したと同様の抽出装置を用い、温度80〜100℃で抽
出処理を行い、エキストラクト部分とラフィネート部分
に分離し、エキストラクト部分を脱溶剤してエキストラ
クト油Bとエキストラクト油Cを採取した。
同様の手順で脱ろう処理し、流動点−15℃の脱ろう油
BとCを得た。得られた各脱ろう油に脱ろう油1容量部
当りフルフラール2.5容量部を加え、実施例1に記載
したと同様の抽出装置を用い、温度80〜100℃で抽
出処理を行い、エキストラクト部分とラフィネート部分
に分離し、エキストラクト部分を脱溶剤してエキストラ
クト油Bとエキストラクト油Cを採取した。
得られた各エキストラクト油の脱ろう油に対する収率は
、B油で7.Ovo1%、C油で12.Ovo1%であ
った。
、B油で7.Ovo1%、C油で12.Ovo1%であ
った。
次いで、各エキストラクト油に対し活性白土5、Owt
%添加して吸着処理を行い、冷凍機油B及びCを得た。
%添加して吸着処理を行い、冷凍機油B及びCを得た。
これらの性状は表2に示すとおりである。
次に、本発明による一連の工程処理を採用せずに、処理
順序を変えて精製した場合を比較例として示す。
順序を変えて精製した場合を比較例として示す。
比較例
実施例1により水素化処理した水素化油Aを、回転板式
向流接触抽出装置を用いて、実施例1に記載したと同様
の手順により溶媒抽出処理し、得られたエキストラクト
部分から脱溶媒してエキストラクト油を採取した。つい
でこのエキストラクト油に、トルエン/メチルエチルケ
トン(50150容量比)の混合溶媒を油1容量部に対
し2容に部加え、−30℃に冷却して半時間放置後、析
出したワックス分を濾布で濾過して脱ろう油A′を得た
。
向流接触抽出装置を用いて、実施例1に記載したと同様
の手順により溶媒抽出処理し、得られたエキストラクト
部分から脱溶媒してエキストラクト油を採取した。つい
でこのエキストラクト油に、トルエン/メチルエチルケ
トン(50150容量比)の混合溶媒を油1容量部に対
し2容に部加え、−30℃に冷却して半時間放置後、析
出したワックス分を濾布で濾過して脱ろう油A′を得た
。
この脱ろう油A′に活性白土5.0wt%加え吸着処理
を行って、冷凍機油A′を得た。
を行って、冷凍機油A′を得た。
得られた基油A′のの性状は表3に示すとおりである。
表3
実施例3
実施例1及び2で得られた冷凍機油A、B及びC並びに
比較例で得た冷凍機油A′をそれぞれ用い、冷凍機油と
しての機能上の特性を測定した結果を表4に示す。
比較例で得た冷凍機油A′をそれぞれ用い、冷凍機油と
しての機能上の特性を測定した結果を表4に示す。
参考としてナフテン基原油を用いた冷凍機油についても
同様にして測定した結果を表4に併せて示す。
同様にして測定した結果を表4に併せて示す。
胆果
上掲の表1〜表2にみられるとおり、本発明によると、
脱ろう油の流動点が一15℃の場合に、溶媒抽出するこ
とにより得られる冷凍機油の流動点は−30〜−50℃
に低下し、所望の低温流動性の油が得られ、ト22冷媒
との相互溶解性を示す臨界溶解温度は極めて低温であっ
て、フロンとの相溶性に借れていることが表4かられか
る。これに対し、本発明の方法によらない比較例で得ら
れた基油ではフロンとの相溶性には優れているものの、
流動点、フロック点が市販油に比べても非常に高く、冷
凍サイクルに使用された場合、膨張弁の閉塞などを引起
し使用に耐えない。
脱ろう油の流動点が一15℃の場合に、溶媒抽出するこ
とにより得られる冷凍機油の流動点は−30〜−50℃
に低下し、所望の低温流動性の油が得られ、ト22冷媒
との相互溶解性を示す臨界溶解温度は極めて低温であっ
て、フロンとの相溶性に借れていることが表4かられか
る。これに対し、本発明の方法によらない比較例で得ら
れた基油ではフロンとの相溶性には優れているものの、
流動点、フロック点が市販油に比べても非常に高く、冷
凍サイクルに使用された場合、膨張弁の閉塞などを引起
し使用に耐えない。
畝上のとおり、本発明によると、従来、パラフィン基又
は混合基の原油からは製造困難であった低温特性に優れ
た冷凍機油を有利に製造することができる顕著な利点が
ある。
は混合基の原油からは製造困難であった低温特性に優れ
た冷凍機油を有利に製造することができる顕著な利点が
ある。
添付の第1図及び第2図は、本発明に係る冷凍機油製造
上の工程図を例示したものである。 出願人 株式会社共石製品技術研究所
上の工程図を例示したものである。 出願人 株式会社共石製品技術研究所
Claims (1)
- (1)パラフィン基原油又は混合基原油から採取した潤
滑油留分もしくは上記原油を脱れき処理して得られた脱
れき油を、水素化処理するか又は溶媒抽出処理と水素化
処理する第1工程、該水素化処理油を脱ろう処理する第
2工程、該脱ろう油を芳香族炭化水素に対し選択的に親
和性を有する溶媒で溶媒抽出処理して流動点−30℃以
下n−d−M環分析値%C_A10以上のエキストラク
ト油を採取する第3工程、該エキストラクト油を吸着処
理する第4工程よりなることを特徴とす冷凍機油の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31896187A JPH01161089A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 冷凍機油の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31896187A JPH01161089A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 冷凍機油の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01161089A true JPH01161089A (ja) | 1989-06-23 |
Family
ID=18104924
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31896187A Pending JPH01161089A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 冷凍機油の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01161089A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000060031A1 (fr) * | 1999-04-02 | 2000-10-12 | Japan Energy Corporation | Refrigerateur a compression de vapeur dans lequel une substance de refroidissement hydrocarbonee est utilisee |
WO2001036571A1 (fr) * | 1999-11-18 | 2001-05-25 | Japan Energy Corporation | Composition d'huile de lubrification pour refrigerateur, liquide de travail et refrigerateur |
JP2005248039A (ja) * | 2004-03-04 | 2005-09-15 | Nippon Oil Corp | 冷凍機油 |
JP2005248040A (ja) * | 2004-03-04 | 2005-09-15 | Nippon Oil Corp | 冷凍機油組成物 |
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JP2016164274A (ja) * | 2016-05-12 | 2016-09-08 | Jxエネルギー株式会社 | 冷凍機用作動流体組成物 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1987
- 1987-12-18 JP JP31896187A patent/JPH01161089A/ja active Pending
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JP2005248039A (ja) * | 2004-03-04 | 2005-09-15 | Nippon Oil Corp | 冷凍機油 |
JP2005248040A (ja) * | 2004-03-04 | 2005-09-15 | Nippon Oil Corp | 冷凍機油組成物 |
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