JPH01132731A - 溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性，耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金 - Google Patents
溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性，耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金Info
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- JPH01132731A JPH01132731A JP12208988A JP12208988A JPH01132731A JP H01132731 A JPH01132731 A JP H01132731A JP 12208988 A JP12208988 A JP 12208988A JP 12208988 A JP12208988 A JP 12208988A JP H01132731 A JPH01132731 A JP H01132731A
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- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性、
耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金
に関するものであり、特に本発明は、高温水中での粒界
型応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）および粒界腐食（ＩＧＣ
）を改善した高Ｃｒ含有Ｎｉ基合金に関するものである
。
耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金
に関するものであり、特に本発明は、高温水中での粒界
型応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）および粒界腐食（ＩＧＣ
）を改善した高Ｃｒ含有Ｎｉ基合金に関するものである
。
近年、化学工業、エネルギー産業の発展によって装置材
料の受ける使用環境は多岐にわたり厳しい条件下で使用
される場合が多くなっており、安全性に対する信転性要
求の高まりと共に安定した耐食性を有する材料が要求さ
れている。このような理由から、環境の厳しい条件下で
はステンレス鋼やＮｉ基合金が広く使用されている。
料の受ける使用環境は多岐にわたり厳しい条件下で使用
される場合が多くなっており、安全性に対する信転性要
求の高まりと共に安定した耐食性を有する材料が要求さ
れている。このような理由から、環境の厳しい条件下で
はステンレス鋼やＮｉ基合金が広く使用されている。
Ｃｒを含有するＮｉ基合金は一般耐食性に優れ特に塩化
物環境における粒内応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）に対し
て優れた耐食性を有するが粒界に炭化物が析出し鋭敏化
することがあり、粒界腐食（ＩＧＣ）や粒界応力腐食割
れ（ＩＧＳＣＣ）が生ずることがある。これら粒界鋭敏
化に対しては従来ＴｉまたはＮｂなど安定化元素を添加
して、固溶Ｃを予め固定する安定化処理を施す対策がと
られているが、溶接熱影響部、特に高温熱影響部におい
ては上記安定化効果が消えて溶接時およびその後の歪取
り焼鈍などの熱処理により粒界が鋭敏化することがあっ
た。
物環境における粒内応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）に対し
て優れた耐食性を有するが粒界に炭化物が析出し鋭敏化
することがあり、粒界腐食（ＩＧＣ）や粒界応力腐食割
れ（ＩＧＳＣＣ）が生ずることがある。これら粒界鋭敏
化に対しては従来ＴｉまたはＮｂなど安定化元素を添加
して、固溶Ｃを予め固定する安定化処理を施す対策がと
られているが、溶接熱影響部、特に高温熱影響部におい
ては上記安定化効果が消えて溶接時およびその後の歪取
り焼鈍などの熱処理により粒界が鋭敏化することがあっ
た。
Ｃｒを含むＮｉ基合金のうち、インコネル６００のよう
にＣｒ含有量が比較的少ない場合は粒界鋭敏化を 。
にＣｒ含有量が比較的少ない場合は粒界鋭敏化を 。
抑止するためのＮｂ含有量を多く必要とし、溶接部を含
めて粒界鋭敏化を抑止するためには、さらに多量のＮｂ
が必要となる。
めて粒界鋭敏化を抑止するためには、さらに多量のＮｂ
が必要となる。
インコネル６００の耐粒界腐食性および耐粒界応力腐食
割れ性の改善については、１９８１年４月の日本金属学
会講演会講演概要集第２６８頁に記載されているように
、Ｃを０．０ｗｔ％以下にするか、あるいはＮｂを添加
することが有効であり、またＮは０．０ｗｔ％以上のと
き粒界鋭敏化が促進されることが知られている。
割れ性の改善については、１９８１年４月の日本金属学
会講演会講演概要集第２６８頁に記載されているように
、Ｃを０．０ｗｔ％以下にするか、あるいはＮｂを添加
することが有効であり、またＮは０．０ｗｔ％以上のと
き粒界鋭敏化が促進されることが知られている。
しかしながら、Ｃ，Ｎが低下すると機械的強度なかでも
０．２％耐力が低下するという欠点がある。
０．２％耐力が低下するという欠点がある。
また、１９８２年５月の腐食防食協会春期学術講演大会
講演概要集第１６０頁に記載されているように、インコ
ネル６００合金の溶着金属の耐粒界腐食性に対してＮｂ
とＴｉが有効であることが知られている。
講演概要集第１６０頁に記載されているように、インコ
ネル６００合金の溶着金属の耐粒界腐食性に対してＮｂ
とＴｉが有効であることが知られている。
しかしながら、前記記載は溶着金属に関するものであり
、溶接熱影響部における機械的強度については何らの記
載もなく、またＮの影響についても何らの記載もない。
、溶接熱影響部における機械的強度については何らの記
載もなく、またＮの影響についても何らの記載もない。
さらに、上記２つの講演概要集によれば、試験片のＣｒ
含有量は２１％以下と低いためＣによる粒界鋭敏化を抑
止するに必要なＮｂ量を多くする必要があり、このよう
にＮｂが多くなると熱間加工性が劣化して製造性が悪く
なるばかりでなく、コストアップにつながるという欠点
がある。また、インコネル６００ベースの場合多量のＮ
ｂを含有させてもＣｒ含有量が比較的低いため粒界鋭敏
化を完全に抑止することは非常に困難である。
含有量は２１％以下と低いためＣによる粒界鋭敏化を抑
止するに必要なＮｂ量を多くする必要があり、このよう
にＮｂが多くなると熱間加工性が劣化して製造性が悪く
なるばかりでなく、コストアップにつながるという欠点
がある。また、インコネル６００ベースの場合多量のＮ
ｂを含有させてもＣｒ含有量が比較的低いため粒界鋭敏
化を完全に抑止することは非常に困難である。
従来化学プラント、エネルギー産業における各種装置に
対する高度の安全性要求に応えるために極めて優れた耐
粒界腐食性および耐応力腐食割れ性を有する合金が要望
されている。
対する高度の安全性要求に応えるために極めて優れた耐
粒界腐食性および耐応力腐食割れ性を有する合金が要望
されている。
ところで、高ＣｒのＮｉ基合金であるインコネル６９０
については、防食技術２８巻（１９７９）第８２頁に記
載されているように、Ｃを０．０２％まで下げることに
より粒界の鋭敏化が抑止できることが知られている。′
しかしながら、上記合金にはＮの含有量についての記載
はなく、単にＣを低下させただけでは機械的強度が低下
するという欠点がある。
については、防食技術２８巻（１９７９）第８２頁に記
載されているように、Ｃを０．０２％まで下げることに
より粒界の鋭敏化が抑止できることが知られている。′
しかしながら、上記合金にはＮの含有量についての記載
はなく、単にＣを低下させただけでは機械的強度が低下
するという欠点がある。
本発明は、従来知られた上記合金の有する欠点を除去、
改善した合金を提供することを目的とする。
改善した合金を提供することを目的とする。
上掲の目的は、次のような要旨構成の合金、すなわち、
ｃ ： ｏ、ｏｓｏ鼾％以下、Ｓｉ：１．０社％以下、
Ｍｎ ： １．０ｗｔ％以下、Ｃｒ ： ２６ｗｔ％超
え３５ｗｔ％以下、Ｆｅ：２５ｗｔ％以下、Ｐ ： ０
．０３０ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０３ｈ＋ｔ％以下、
Ｎ ： ０．２ｗｔ％以下、Ｎｂ：４ｗｔ％以下でかつ
５０ （ＩＩｉｔ％Ｃ−０，０３０）ｉｕｔ％以上、さ
らに〔２．０−５０（ｗｔ％Ｃ＋ｗｔ％Ｎ））ｗｔ％以
上、Ｂ ： ０．００５ｗｔ％以下、Ｍｇ ： ０．０
５ｉｕｔ％以下を含み、またはさらに Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ａｌのなかから選ばれるいずれか１種
または２種以上合計で１ｗｔ％以下を含み、残部実質的
にＮｉよりなる溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食
性、耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基
合゛金、 によって達成することができる。
Ｍｎ ： １．０ｗｔ％以下、Ｃｒ ： ２６ｗｔ％超
え３５ｗｔ％以下、Ｆｅ：２５ｗｔ％以下、Ｐ ： ０
．０３０ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０３ｈ＋ｔ％以下、
Ｎ ： ０．２ｗｔ％以下、Ｎｂ：４ｗｔ％以下でかつ
５０ （ＩＩｉｔ％Ｃ−０，０３０）ｉｕｔ％以上、さ
らに〔２．０−５０（ｗｔ％Ｃ＋ｗｔ％Ｎ））ｗｔ％以
上、Ｂ ： ０．００５ｗｔ％以下、Ｍｇ ： ０．０
５ｉｕｔ％以下を含み、またはさらに Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ａｌのなかから選ばれるいずれか１種
または２種以上合計で１ｗｔ％以下を含み、残部実質的
にＮｉよりなる溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食
性、耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基
合゛金、 によって達成することができる。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者等は、粒界鋭敏化を抑止するための低Ｃ化によ
って生ずる機械的強度の劣化に対してＮおよびＮｂが非
常に有効であり、とくにＮｂはＣ，Ｎと同様機械的強度
に有効であり、Ｃ，Ｎの和が低くても、Ｎｂ添加によっ
て機械的強度を充分有し、かつＮの添加は粒界鋭敏化を
抑制するのに有効であることを知見した。
って生ずる機械的強度の劣化に対してＮおよびＮｂが非
常に有効であり、とくにＮｂはＣ，Ｎと同様機械的強度
に有効であり、Ｃ，Ｎの和が低くても、Ｎｂ添加によっ
て機械的強度を充分有し、かつＮの添加は粒界鋭敏化を
抑制するのに有効であることを知見した。
すなわち、Ｃ，Ｎ、 Ｎｂの適切な成分バランスをとる
ことによって、溶接熱影響部における耐粒界腐食性、耐
粒界応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合
金に想到して本発明を完成した。
ことによって、溶接熱影響部における耐粒界腐食性、耐
粒界応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合
金に想到して本発明を完成した。
すなわち本発明合金は、従来のインコネル６９０に比べ
て溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性。
て溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性。
耐粒界応力腐食割れ性および機械的強度の点において優
れた合金である。
れた合金である。
次に本発明合金の成分組成を限定する理由を説明する。
Ｃは、０．０８０ ｗｔ％（以下単に％と略記する）を
超えると溶接部高温熱影響部の耐食性が劣化するので、
０．０８０％以下とする。
超えると溶接部高温熱影響部の耐食性が劣化するので、
０．０８０％以下とする。
Ｓｉは、１．０％を超えると耐粒界腐食性が劣化するの
でＳｉは１．０％以下にする。
でＳｉは１．０％以下にする。
Ｍｎは、１．０％を超えると耐粒界腐食性が劣化するの
でＭｎは１．０％以下とする必要がある。
でＭｎは１．０％以下とする必要がある。
Ｐは、０．０３０％を超えると熱間加工性、溶接性が劣
化するのでＰは０．０３０％以下とする必要がある。
化するのでＰは０．０３０％以下とする必要がある。
Ｓは、０．０３０％を超えると熱間加工性が劣化するの
でＳは０．０３０％以下とする必要がある。
でＳは０．０３０％以下とする必要がある。
Ｃｒは、耐食性を発揮させるのには不可欠の元素であり
、Ｃｒが２６％以下になると、耐食性が充分ではなく、
Ｃｒが３５％を超えると熱間加工性が極めて困難となる
のでＣｒは２６％を超え３５％以下にする必要がある。
、Ｃｒが２６％以下になると、耐食性が充分ではなく、
Ｃｒが３５％を超えると熱間加工性が極めて困難となる
のでＣｒは２６％を超え３５％以下にする必要がある。
Ｆｅは、２５％より多いとＮｉ基合金の特徴である塩化
物環境における耐粒内応力腐食割れ性が劣化するので２
５％以下とする必要がある。
物環境における耐粒内応力腐食割れ性が劣化するので２
５％以下とする必要がある。
Ｎは、機械的強度の向上に有効であるが、０．２％を超
えると鋼塊中にブローホールが生ずるおそれがあり、製
造性が劣化するので、Ｎは０．２％以下にする必要があ
る。
えると鋼塊中にブローホールが生ずるおそれがあり、製
造性が劣化するので、Ｎは０．２％以下にする必要があ
る。
Ｎｂは、耐粒界腐食性および機械的強度に有効な元素で
り、基本的に４％以下含有させる。ただし、耐粒界腐食
性の観点から、Ｃとの関係において、５０ （％Ｃ−０
，０３０）％以上含有させる必要がある。
り、基本的に４％以下含有させる。ただし、耐粒界腐食
性の観点から、Ｃとの関係において、５０ （％Ｃ−０
，０３０）％以上含有させる必要がある。
さらに、Ｎｂ含有量は、機械的強度の観点がら、Ｃ２Ｎ
との関係において、下記の式、すなわち、％Ｎｂ ＞
２．０−５０ （％Ｃ十％Ｎ）の関係を満足する必要が
ある。
との関係において、下記の式、すなわち、％Ｎｂ ＞
２．０−５０ （％Ｃ十％Ｎ）の関係を満足する必要が
ある。
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ａｌは、それぞれ脱酸剤として熱間加
工性の改善に有効な元素であり、なかでもＴｉ、 Ｚｒ
はブローホール発生を抑止する効果が大きく、かつ溶接
高温熱影響部の耐食性を向上させる元素であるが、Ｔｉ
、 Ｚｒ、 Ａｌのなかから選ばれるいずれが１種また
は２種以上が合計で１％より多いと上記諸効果が期待さ
れないので１％以下にする必要がある。
工性の改善に有効な元素であり、なかでもＴｉ、 Ｚｒ
はブローホール発生を抑止する効果が大きく、かつ溶接
高温熱影響部の耐食性を向上させる元素であるが、Ｔｉ
、 Ｚｒ、 Ａｌのなかから選ばれるいずれが１種また
は２種以上が合計で１％より多いと上記諸効果が期待さ
れないので１％以下にする必要がある。
Ｂ、Ｍｇは熱間加工性を向上するが、Ｂ、Ｍｇはそれぞ
れ０．００５％、 ０．０５％を超えると逆に熱間加工
性が劣化するのでＢ、Ｍｇはそれぞれ０．００５％以下
、０．０５％以下にする必要がある。
れ０．００５％、 ０．０５％を超えると逆に熱間加工
性が劣化するのでＢ、Ｍｇはそれぞれ０．００５％以下
、０．０５％以下にする必要がある。
第１表に成分組成を示す本発明合金１〜３と比較合金４
．５をそれぞれ大気誘導炉で溶解して６ｋｇ鋼塊とし、
鍛造によって厚さ１０ｆｌ、 巾７０ｍｍにし、素材熱
処理として１１００℃ｘ１ｈ加熱後水冷し、さらに８７
０℃Ｘ２ｈ加熱後水冷した。がくしで得られた鋼片を機
械試験に供した。一方、耐食性試験用として第１図に示
すように開先加工して多層肉盛し、６００℃×２０ｈ熱
処理した後空冷し、さらに５００℃×４０ｈ熱処理後空
冷した鋼片を作った。溶接はＴＩＧ溶接で行ない、フィ
ラーメタルの成分組成は第２表のものを用いた。試片は
いずれも溶接部断面を切り出し、最終湿式＃ ８００ま
で研摩した。
．５をそれぞれ大気誘導炉で溶解して６ｋｇ鋼塊とし、
鍛造によって厚さ１０ｆｌ、 巾７０ｍｍにし、素材熱
処理として１１００℃ｘ１ｈ加熱後水冷し、さらに８７
０℃Ｘ２ｈ加熱後水冷した。がくしで得られた鋼片を機
械試験に供した。一方、耐食性試験用として第１図に示
すように開先加工して多層肉盛し、６００℃×２０ｈ熱
処理した後空冷し、さらに５００℃×４０ｈ熱処理後空
冷した鋼片を作った。溶接はＴＩＧ溶接で行ない、フィ
ラーメタルの成分組成は第２表のものを用いた。試片は
いずれも溶接部断面を切り出し、最終湿式＃ ８００ま
で研摩した。
第３表に０．２％耐力２粒界腐食試験および高温水応力
腐食割れ試験のそれぞれの結果を示す。
腐食割れ試験のそれぞれの結果を示す。
粒界腐食および高温水応力腐食割れ試験後試験片の断面
を光学顕微鏡で観察し、粒界腐食の場合は最大侵食度ｄ
を測定した。また高温水応力腐食割れの場合は、割れの
有無を調べた。
を光学顕微鏡で観察し、粒界腐食の場合は最大侵食度ｄ
を測定した。また高温水応力腐食割れの場合は、割れの
有無を調べた。
第３表によれば、本発明合金１〜３は比較合金４，５と
比べると機械的強度すなわち０．２％耐力および耐粒界
腐食性、耐粒界応力腐食割れ性においていずれかで優れ
た性質を具備しており、０．２％耐力はいずれも目標値
２７ｋｇ／ｍｍ”を上回り、粒界腐食試験においてはい
ずれも最大侵食度は４０μｍ／ｄａｙ未満であり、高温
水応力腐食割れ試験においてはいずれも割れは全く発生
しない。
比べると機械的強度すなわち０．２％耐力および耐粒界
腐食性、耐粒界応力腐食割れ性においていずれかで優れ
た性質を具備しており、０．２％耐力はいずれも目標値
２７ｋｇ／ｍｍ”を上回り、粒界腐食試験においてはい
ずれも最大侵食度は４０μｍ／ｄａｙ未満であり、高温
水応力腐食割れ試験においてはいずれも割れは全く発生
しない。
これに対して比較合金４は、０．２％耐力は一応満足し
得るものの、粒界腐食試験においては最大侵食度が６２
０μｍ／ｄａｙになっており、高温水応力腐食割れ試験
においては割れが発生した。また、比較合金５の場合は
、粒界腐食試験および高温水応力腐食割れ試験において
は充分な耐食性を有するが、機械的強度０．２％耐力は
２７ｋｇ／ｍｍ２を下回っている。
得るものの、粒界腐食試験においては最大侵食度が６２
０μｍ／ｄａｙになっており、高温水応力腐食割れ試験
においては割れが発生した。また、比較合金５の場合は
、粒界腐食試験および高温水応力腐食割れ試験において
は充分な耐食性を有するが、機械的強度０．２％耐力は
２７ｋｇ／ｍｍ２を下回っている。
第２図は、機械的強度０．２％耐力に及ぼすＮｂ。
Ｃ，Ｈの影響を示す図であり、ＮｂはＣ，Ｎと同様機械
的強度に有効であり、Ｎｂを含有する場合は０．２％耐
力が２７ｋｇ／＋ｎｍ”を上回るためには、ＮｂとＣ，
Ｎとの間に下記の式、すなわち ％Ｎｂ ＋ ５０ （％Ｃ十％Ｎ）≧２．０の関係を満
足する必要がある。ただし、Ｎについては、望ましくは
０．０ｗｔ０ｗｔ％以上含有させるのがよい。
的強度に有効であり、Ｎｂを含有する場合は０．２％耐
力が２７ｋｇ／＋ｎｍ”を上回るためには、ＮｂとＣ，
Ｎとの間に下記の式、すなわち ％Ｎｂ ＋ ５０ （％Ｃ十％Ｎ）≧２．０の関係を満
足する必要がある。ただし、Ｎについては、望ましくは
０．０ｗｔ０ｗｔ％以上含有させるのがよい。
第３図は粒界腐食試験における最大侵食度ｄに及ぼすＣ
およびＮｂ含有量の影響を示す図であり、耐粒界腐食性
を充分保持させるためには、Ｎｂを５０（％Ｃ−０，０
３）％以上、含有させる必要がある。また、（Ｊ＜０．
０３％以下の場合には必ずしもＮｂを含有させる必要は
ない。
およびＮｂ含有量の影響を示す図であり、耐粒界腐食性
を充分保持させるためには、Ｎｂを５０（％Ｃ−０，０
３）％以上、含有させる必要がある。また、（Ｊ＜０．
０３％以下の場合には必ずしもＮｂを含有させる必要は
ない。
以上説明したように、本発明のＮｉ基合金は０．２％耐
力は２７ｋｇ／ｍｍ”以上と機械的強度にすぐれ、また
、溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性ならびに耐
応力腐食割れ性に優れる合金であり、化学工業ならびに
エネルギー産業、なかでも原子力発電用機器として優れ
た緒特性を有する合金である。
力は２７ｋｇ／ｍｍ”以上と機械的強度にすぐれ、また
、溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性ならびに耐
応力腐食割れ性に優れる合金であり、化学工業ならびに
エネルギー産業、なかでも原子力発電用機器として優れ
た緒特性を有する合金である。
第１図は、腐食試験に供した溶接試験片の斜視図、
第２図は、機械的強度に及ぼす（Ｃ十Ｎ）含有量および
Ｎｂ含有量の影響を示す図、 第３図は、粒界腐食試験における最大侵食度ｄに及ぼす
Ｃ含有量およびＮｂ含有量の影響を示す図である。 特許出願人 日本冶金工業株式会社 同 バブコック日立株式会社 代理人 弁理士 小 川 順 三 同 弁理士 中 村 盛 夫 第２図 ０６１１．２’２２７ ｋｇ／ｒｎｒｎ’Ｘ ６ａｓ＜
２７ｋｇ／’ｍｍ’ Ｃ−Ｎ （”／、） Ｃ（＠／、）
Ｎｂ含有量の影響を示す図、 第３図は、粒界腐食試験における最大侵食度ｄに及ぼす
Ｃ含有量およびＮｂ含有量の影響を示す図である。 特許出願人 日本冶金工業株式会社 同 バブコック日立株式会社 代理人 弁理士 小 川 順 三 同 弁理士 中 村 盛 夫 第２図 ０６１１．２’２２７ ｋｇ／ｒｎｒｎ’Ｘ ６ａｓ＜
２７ｋｇ／’ｍｍ’ Ｃ−Ｎ （”／、） Ｃ（＠／、）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０８０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：２６ｗｔ％超え３
５ｗｔ％以下、Ｆｅ：２５ｗｔ％以下、Ｐ：０．０３０
ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３０ｗｔ％以下、Ｎ：０．２ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：４ｗｔ％以下でかつ５０（ｗｔ％Ｃ−
０．０３０）ｗｔ％以上、さらに〔２．０−５０（ｗｔ
％Ｃ＋ｗｔ％Ｎ）〕ｗｔ％以上、Ｂ：０．００５ｗｔ％
以下、 Ｍｇ：０．０５ｗｔ％以下を含み、残部実質的にＮｉよ
りなる溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性、耐応
力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金。 ２、Ｃ：０．０８０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：２６ｗｔ％超え３
５ｗｔ％以下、Ｆｅ：２５ｗｔ％以下、Ｐ：０．０３０
ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３０ｗｔ％以下、Ｎ：０．２ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：４ｗｔ％以下でかつ５０（ｗｔ％Ｃ−
０．０３０）ｗｔ％以上、さらに〔２．０−５０（ｗｔ
％Ｃ＋ｗｔ％Ｎ）〕ｗｔ％以上、Ｂ：０．００５％ｗｔ
％以下、Ｍｇ：０．０５ｗｔ％以下、Ｔｉ、Ｚｒ、Ａｌ
のなかから選ばれるいずれか１種または２種以上合計で
１ｗｔ％以下を含み、残部実質的にＮｉよりなる溶接部
高温熱影響部における耐粒界腐食性、耐応力腐食割れ性
および機械的強度に優れるＮｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12208988A JPH01132731A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性，耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12208988A JPH01132731A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性，耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16683582A Division JPS5956557A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 耐粒界腐食性，耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01132731A true JPH01132731A (ja) | 1989-05-25 |
| JPH0329859B2 JPH0329859B2 (ja) | 1991-04-25 |
Family
ID=14827378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12208988A Granted JPH01132731A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 溶接部高温熱影響部における耐粒界腐食性，耐応力腐食割れ性および機械的強度に優れるＮｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01132731A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1841893A2 (en) * | 2005-01-25 | 2007-10-10 | Huntington Alloys Corporation | Coated welding electrode having resistance to ductility dip cracking, and weld deposit produced therefrom |
| WO2009142228A1 (ja) | 2008-05-22 | 2009-11-26 | 住友金属工業株式会社 | 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法 |
| JP2010264510A (ja) * | 1999-06-10 | 2010-11-25 | Inco Alloys Internatl Inc | 溶接に使用する溶接合金および物品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| JP4683712B2 (ja) * | 2000-12-06 | 2011-05-18 | 日本冶金工業株式会社 | 熱間加工性に優れたＮｉ基合金 |
-
1988
- 1988-05-20 JP JP12208988A patent/JPH01132731A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010264510A (ja) * | 1999-06-10 | 2010-11-25 | Inco Alloys Internatl Inc | 溶接に使用する溶接合金および物品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| JP4683712B2 (ja) * | 2000-12-06 | 2011-05-18 | 日本冶金工業株式会社 | 熱間加工性に優れたＮｉ基合金 |
| EP1841893A2 (en) * | 2005-01-25 | 2007-10-10 | Huntington Alloys Corporation | Coated welding electrode having resistance to ductility dip cracking, and weld deposit produced therefrom |
| EP1841893A4 (en) * | 2005-01-25 | 2011-06-22 | Huntington Alloys Corp | COATED WELDING ELECTRODE HAVING CRACK RESISTANCE DUCTILITY LOSS, AND WELD DEPOSITION PRODUCED THEREFROM |
| WO2009142228A1 (ja) | 2008-05-22 | 2009-11-26 | 住友金属工業株式会社 | 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法 |
| US8246766B2 (en) | 2008-05-22 | 2012-08-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength Ni-based alloy tube for nuclear power use and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0329859B2 (ja) | 1991-04-25 |
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