JPH01131880A - 低温ショーケースの運転方法 - Google Patents

低温ショーケースの運転方法

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Publication number
JPH01131880A
JPH01131880A JP28971187A JP28971187A JPH01131880A JP H01131880 A JPH01131880 A JP H01131880A JP 28971187 A JP28971187 A JP 28971187A JP 28971187 A JP28971187 A JP 28971187A JP H01131880 A JPH01131880 A JP H01131880A
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JP
Japan
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evaporator
temperature
evaporators
duty
liquid refrigerant
Prior art date
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Application number
JP28971187A
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English (en)
Inventor
Toshio Sagara
相良 寿夫
Hideaki Kodate
古立 秀明
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Sanyo Electric Co Ltd
Original Assignee
Sanyo Electric Co Ltd
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 (り産業上の利用分野 本発明は内層に2個の蒸発器、外層に1個の蒸発器を備
えた低温ショーケースの運転方法に関する。
(ロ)従来の技術 デユーティサイクルタイマを用いて冷凍機の強制間欠運
転停止を行なうものとしては実公昭58−3029号公
報に示された冷凍装置と、特公昭62−24712号公
報に示された冷凍冷蔵ショーケースとがある。
前者は蒸発器の除霜を行なう除霜回路と、前記蒸発器の
設けられた庫内の温度を検知して前記庫内の温度調節を
行なう温度調節器と、圧縮機の駆動回路を一定周期で一
定時間駆動きせるタイマー回路と、前記除霜回路の駆動
終了後前記庫内が所定の温度に低下するまで前記タイマ
ー回路の前記圧縮機の駆動回路への影響をなくする制御
回路とを備えた冷凍装置として知られ、 又後者はケース本体内にエバポレータを設置し、冷凍機
の運転によりエバポレータと熱交換させて得た冷気を循
環通風させて庫内陳列商品を保冷する冷凍冷蔵ショーケ
ースにおいて、冷凍機運転制御回路に、庫内冷気温度を
感知して設定温度で接点を切換えるよう動作する庫内温
度調節用サーモスタット、及び該サーモスタットの動作
で通電制御きれ、且つその通電動作によりタイマ接点を
所定の周期で交互に開閉するデユーティサイクルタイマ
を備え、庫内冷気温度が設定温度以下であれば庫内温度
調節用サーモスタットの動作で冷凍機を停止制御し、庫
内冷気温度が設定温度より高い運転領域ではデユーティ
サイクルタイマの通電動作により冷凍機を所定の周期で
交互に運転、停止するデユーティサイクル運転に切換え
て運転制御するようにしたことを特徴とする冷凍冷蔵シ
ョーケースとして知られている。
(ハ)発明が解決しようとする問題点 上記従来の技術は共にデユーティオンのときに冷凍機を
運転、デユーティオフのときに冷凍機を停止するために
、冷凍機の発停回数が多く冷凍機の故障率が高くなる上
、節電を図り且つオフサイクル除霜を行なうためのデユ
ーティオフ時間には蒸発器への減圧液冷媒が供給されな
い関係上、庫内温度の上昇が激しく近年話題となってい
る制御温度範囲の狭い氷温貯蔵に適用できない問題点が
生じた。
(ニ)問題点を解決するための手段 本発明は上記問題点を解決することを目的とするもので
、その手段として第1.第2両蒸発器及び第1送風ファ
ンとを備えた冷気流循環用の内層と、第3蒸発器及び第
2送風ファンとを備えた保護気流循環用の外層とを備え
、第1.第2両蒸発器に減圧液冷媒が供給されるデユー
ティオン時間に第3蒸発器への減圧液冷媒が中断され、
第3蒸発器に減圧液冷媒が供給されるデユーティオフ時
間に第1.第2両蒸発器への減圧液冷媒の供給が中断さ
れるようにした低温ショーケースの運転方法を提供する
(*)作用 低温ショーケースの運転方法では、内層に配置された第
1.第2両蒸発器に減圧液冷媒が供給され、この両蒸発
器が冷却作用を行なっているデユーティオンのとき及び
外層に配置された第3蒸発器に減圧液冷媒が供給され、
第3蒸発器が冷却作用を行なっているデユーティオフの
ときの何れにおいても内層、外層を夫々強制循環される
空気流の一方を冷却して開口に形成される2層のエアー
カーテンのうち何れか一方を冷気流にて形成している関
係上、デユーティオフ時間においても貯蔵室の冷却が図
れる。
(へ)実施例 以下図面に基づいて本発明の詳細な説明すると、第2図
に示す(1)は前面に商品収納及び取出用の開口(2)
を形成した断熱壁(3)にて本体を構成してなる低温シ
ョーケースで、前記断熱壁(3)の内壁より適当間隔を
存して第1.第2両仕切板(4>(5)を順次配設する
ことにより、冷気流循環用の内層(6)と、保護気流循
環用の外層(7)と、複数枚の棚(8)を備えた貯蔵室
(9)と、前記開口(2)の上縁長手方向に沿う前記内
外両層(6)(7)の吹出口(10)(11)と、前記
開口(2)の下縁長手方向に沿い前記吹出口(10)(
11)に相対する前記内外両層(6)(7)の吸込口(
12)(13)とが形成される。
前記内層(6)にはプレートフィン形をなし熱交換容量
が共に同じ第1.第2両蒸発器(14)(15)と、こ
の両蒸発器の空気入口側の面となる下面に設けられ、対
応する蒸発器(14)(15)の除霜時に通電きれる第
1.第2電気ヒータ(16)(17)と、第2図実線矢
印の如く内層(6)の冷気流を強制循環する軸流形の第
1送風ファン(18)とが配置され、又前記外層(7)
にはプレートフィン形をなす第3蒸発器(19)と、第
2図1点鎖線矢印の如く外層(7)の保護気流を強制循
環する軸流形の第2送風ファン(20)とが配置されて
いる。前記第1.第2両送風ファン(18)(20)は
常時運転きれ、第2送風ファン(20)よりも第1送風
ファン(18)の送風量を多く、且つ風速を速くするた
めに、第1送風ファン(18)の個数を第2送風ファン
(20)よりも多くしている。
前記第1仕切板(4)の背部部分には後下がりに傾斜す
る傾斜部(21)が形成され、又底壁部分には垂直な立
上部(22)が形成されている関係上、前記内外両層(
6)(7)内の背部区域及び底部区域には通路幅が広く
なる旅路(23)(24)(25)(26)が形成され
、前記内層(6)の背部区域の旅路(23)には第1゜
第2両・蒸発器(14)(15)、前記外層(7)の背
部区域の旅路(24)には第3蒸発器(19)、前記内
層(6)の底部区域の旅路(25)には第1送風ファン
(18)、前記外層(7)の底部区域の旅路(26)に
は第2送風ファン(20)が夫々配置されている。
(27)は前記内層(6)の旅路(23)内に配置され
、この旅路(23)を内側路(28)と外側路(29〉
とに内外2分するステンレス等金属製の分割板で、その
中央には後下がりに傾斜する傾斜部(30)が形成され
、又前記第1電気ヒータ(16)よりも下方に延びる下
部には、前記第1蒸発器(14)の下面と相対するフラ
ンジク31)を有する延出部(32)が形成されている
。この分割板(27)が傾斜部(30)を形成したこと
により、内側路(28)の下部及び外側路(29〉の上
部は前記第1.第2内蓋発器(14)(15)を配置す
るための拡幅路(33)(34)となる一方で、内側路
(28)の上部及び外側路(29)の下部は冷気流を絞
るための狭幅路(35)(36)となる。又前記分割板
(27)により内側路(28)の入口幅は外側路(29
)の入口幅の約2倍となる一方で、外側路(29)の出
口幅は内側路(28)の出口幅の約2倍となっており、
着霜のない状態における両蒸発器(14)(15)の通
風量を一定としている。
前記第1仕切板(4)及び分割板(27)には共に同じ
方向に傾斜部(21)(30)が形成されている関係上
、第1乃至第3各蒸発器(14)(15)(19)の配
置状態を平面的に見ると、第3蒸発器(19)の前半分
に第2蒸発器(15)の後半分が重なり、第2蒸発器(
15)の前半分に第1蒸発器(14)の後半分が重なる
ことになり、3個の蒸発器(14)(15)(19)が
配置されているにもか〜わらず、実質上2個の蒸発器(
14)(19)の配置スペースで3個の蒸発器(14)
(15)(19)を配置できる構成となっている。
(37〉は前記第1蒸発器(14)の前面に配置された
ステンレス等金属製の第3仕切板で、この仕切板の配置
に伴ない、前記第2仕切板(5)の背壁(38)下部と
の間に上部が開口し、下部が閉室された側路(39)が
形成きれる。(40)は前記背壁(38)下部に形成さ
れ、前記側路(39)と貯蔵室(9)の下部区域とを連
通させる多数の通孔である。
第3図は前記低温ショーケース(1)を冷却するための
冷凍装置を示し、この冷凍装置は冷媒圧縮機(41)、
空冷式凝縮器(42)、受液器(43)、乾燥器(44
〉、サイトグラス(45〉、第1乃至第3各電磁弁(4
6>(47>(48)、減圧装置である第1乃至第3各
膨張弁(49)(50)(51)、前記第1乃至第3各
蒸発器(14)(15)(19)、気液分離器(52)
を高圧ガス管(53)、高圧液管(54)、この高圧液
管に入口が接続される3本の高圧液枝管(55)(56
)(57)、3本の低圧液管(58)(59)(60)
、3本の低圧ガス枝管(61)(62)(63)、この
各低圧ガス枝管の出口が接続される低圧ガス管(64)
を環状に接続することにより、前記第1乃至第3各蒸発
器(14)(15)(19)が対応する第1乃至第3各
電磁弁(46)(47)(48)及び膨張弁(49)(
50)(51)と直列関係をなし、且つ相互に並列関係
をなす閉回路として構成されている。
第4図は冷凍装置の他の実施例を示し、上記第3図で示
した第1乃至第3各電磁弁(46)(47)(48)及
び第1乃至第3各膨張弁(49)(50)(51)の代
わりに開閉機能及び減圧機能を備えステ・Zピングモー
タにより弁軸を上下方向進退自在となす第1乃至第3各
電子膨張弁(65)(66)(67)を用いてもよい。
第1図は前記冷凍装置を作動させるための電気回路で、
3相200V電源のR,S、T各相には後述する圧縮機
用電磁接触器(52C)の接点(szca)を介して圧
縮機モータ(CM)が接続されている。前記S相には運
転スイッチ(SW)が接続され、又R1S両相間にはデ
ユーティサイクル用(以下り用という)タイマ(T)が
接続されている。このD用タイマ(T)は例えば30分
用のサイクルタイマであって、駆動開始から25分間そ
の接点(Ta)を閉じ、残りの5分間前記接点(’Ia
)を開き、この5分が経過すると初期状態にリセットさ
れる機構となっている。尚、前記接点(工a)の閉、間
両時間は制御対象となる貯蔵室(9)の設定温度に応じ
てその長さを任意に変更できる。(’fH)は前記貯蔵
室(9)の温度を制御するサーモスタット等の温度スイ
ッチで、前記接点(Ta)及びリレー(X)と直列回路
を構成する一方、前記り用タイマ(1)に並列接続され
ている。この温度スイッチ(TI)は例えば−6℃〜+
5℃の範囲で±0.5℃のディファレンシャルをもって
開閉される機構となっているが、温度スイッチ(TH)
の特性から冷気温度の変化に即座に追従できない関係上
、設定温度を一3°C(下限設定温度−3,5°C1上
限設定温度−2,5°C)としても実際は一4°Cで開
動作、−1°Cで閉動作を行ない、貯蔵室(9)を約−
3°Cの平均温度に制御する。(52C)は圧縮機モー
タ(CM)を駆動きせるための電磁接触器で、前記冷凍
装置の高圧、低圧側スイッチ(63H)(63L)と直
列回路を構成する一方、前記り用タイマ(T)に対して
並列接続されている。
(ST)は霜取用(以下S用という)タイマで、第1乃
至第4各常間接点(STat)(STat)(STas
)(STa4)と、第1.第2両室閉接点(STb、 
) (STbハとを備えている。このS用タイマ(ST
)は例えば6時間タイマからなるもので、駆動開始から
2時間45分経過すると、15分間第1常閉接点(ST
bI)を開、第1、笹3両市間接点(STa I) (
STa 、 )を閉とする第1出力を出し、駆動開始か
ら5時間45分経過すると、15分間第2常閉接点(S
Tbl)を開、第2.第4両市間接点(STa、 )(
STa4>を閉とする第2出力を出し、6時間経過する
と初期状態にリセットされ、以降同様に第1.第2両出
力を出す機構となっている。前記第1′W1.磁弁(4
6)は前記S用タイマ(S’r)の第1常閉接点(ST
bI>及び前記リレー(X)の常開接点(Xa)と直列
回路を構成しており、又前記第2電磁弁(47)は前記
S用タイマ(ST)の第2常閉接点(Sより、)と直列
接続されると共に、前記第1常閉接点(srbt)及び
第1電磁弁(46)に対して並列接続されている。又前
記第3電磁弁(48)は前記リレー(X)の常閉接点(
Xb)と直列接続されているにの常閉接点(Xb)には
前記S用タイマ(ST)の第3.第4両市間接点(ST
a、 )(STa、 )が並列接続されている。又、前
記第1電気ヒータ(16)は前記S用タイ?(ST)の
第1常間接点(STat)及び第1蒸発器(14)の温
度乃至はこの蒸発器(14)を通過した空気の温度に基
づいて開閉される第1高温復帰サーモスイツチ(DT+
)と直列接続され、又前記第2電気ヒータ(17)は前
記S用タイマ(ST)の第2常間接点(STax)及び
第2蒸発器(15)の温度乃至はこの蒸発器を通過した
空気の温度に基づいて開閉される第2高温復帰サーモス
イツチ(DT、)と直列接続されている。前記第1.第
2両高温復帰サーモスイ・ノチ(DT+ >(DT* 
)は5℃以上で開となって第1.第2両電気ヒータ(1
6)(17)を遮断状態とし、又5°C未満で閉となっ
て第1.第2両電気ヒータ(16)(17)を通1可能
状態となすものである。尚、前記第1、第2両送風ファ
ン(18)(20)は運転スイッチ(Sw)の投入に伴
ない連続運転されるように接続されている。
次に第1図乃至第4図を参照して低温ショーケース(1
)の運転について説明する。
運転スイッチ(Sw)を閉じると、D用タイマ(T)及
びS用タイマ(S”f)が駆動されることに併わせ、電
磁接触器(52C)が励磁され、更に第1.第2両送風
ファン(1g)(20)が運転される。前記電磁接触器
(52C)の励磁に伴ない接点(52Ca)が閉じて圧
縮機モータ(CM)が駆動されて圧縮機(41)が運転
され、冷媒循環が開始される。又、前記pタイマ(T)
への通電と同時に接点(Ta)が閉じ、この接点(Ta
)及び温度スイッチ(TH)を通してリレー(X)が励
磁されて常開接点(Xa)が閉じると共に、常閉接点(
Xb)が開き、第1.第2両電磁弁(46)(47)は
第1、第2両室閉接点(STb、)(STbl )及び
常開接点(Xa)を通して通電開放されると共に、第3
電磁弁(48)は非通電となって閉鎖される。前記第1
.第2両電磁弁(46>(47)の開放に伴ない第1.
第2両蒸発器(14)(15)の冷却運転即ち第1モー
ドが開始され、第1.第2両膨張弁(49)(50)を
夫々通して第1、第2両蒸発器(14)(15)に減圧
液冷媒が供給されて内層(6)を強制循環きれている冷
気流と熱交換される。この熱交換を繰り返すことにより
冷気流の温度は徐々に下がり、この冷気流により第2図
に示す如く開口(2)に形成されるエアーカーテン(C
A)も冷たくなる。尚、第3蒸発器(19)には減圧液
冷媒が供給されていないので、外層(7)を強制循環さ
れている保護気流は、前記エアーカーテン(CA)の外
側にガードエアーカーテン(GA)として形成されたと
きに前記冷気流の影響により若干温度を引き下げられる
ことになる。前記第1.第2両蒸発器(14)(15)
の冷却運転中、冷気温度が温度スイッチ(TH)の下限
設定値に達して温度スイッチ(TH)が開となるサーモ
オフ時間のとき、又はD用タイマ(T)のデユーティオ
フ時間となって接点(Ta)が開となった第2モードの
ときには、リレー(X)が非励磁となって常閉接点(X
a)が開、常閉接点(Xb)が閉となり、この開閉動作
に伴ない第1゜第2両電磁弁(46)(47)が非通電
となって共に閉鎖される一方、第3電磁弁(48)は常
閉接点(Xb)を通して通電開放される。前記第1.第
2両電磁弁(46)(47)の閉鎖に伴ない第1.第2
両蒸発器(14)(15)への減圧液冷媒の供給が中断
され、代わりに第3蒸発器(19)に減圧液冷媒が供給
されて外層(7)を強制循環されている保護気流と熱交
換される。
この熱交換をサーモオフ時間又はデユーティオフ時間の
間、繰り返すことにより保護気流の温度は徐々に下がり
、この保護気流でもって形成されるガードエアーカーテ
ン(GA’)も冷たくなり、冷気流によるエアーカーテ
ン(CA)の温度に近づくことになる。この間、第1.
第2両蒸発器(14)(15)は第1送風ファン(18
)によって強制循環きれる冷気流でもってオフサイクル
除霜される。尚、第3蒸発器(19〉に付着した霜はサ
ーモオン時間及びデユーティオン時間に保護気流によっ
てオフサイクル除霜される。
そして冷気温度が温度スイッチ(TH)の上限設定値に
達して温度スイッチ(TH)が閉となり、且つデユーテ
ィオン時間となって接点(Ia)が閉となったときには
、リレー(X)が励磁され常閉接点(Xa)が閉、常閉
接点(Xb)が開となって第1.第2両電磁弁(46)
(47)が通電開放される一方、第3電磁弁(48)が
非通電閉鎖され、上述した第1.第2両蒸発器(14)
(15)による冷却運転即ち第1モードに復帰する。尚
、この冷却運転中にも上述した第2モード即ちサーモオ
フ時間又はデユーティオフ時間が数回とられる。
冷却運転が進行して第1.第2両蒸発器(14)(15
)の冷却運転の開始、即ち前記S用タイマ(ST)の駆
動から2時間45分経過すると、S用タイマ(ST)か
ら15分間第1.第3両市間接点(STa+ )(ST
a、)を閉、第1常閉接点(srbt)を開とする第1
出力が出され、第1電気ヒータ(16)が通電されると
共に、第3常開接点(Sras>を通して第3電高弁(
4B)が通電開放される反面、第1電磁弁(46)が非
通電閉鎖となって第1蒸発器(14)への減圧液冷媒の
供給が中断され、第1蒸発器(14)の除霜運転即ち第
3モードとなる。この除霜運転の間、D用タイマ(T)
の動作に関係なく第3電磁弁(48)が開放されて第3
蒸発器(19)が冷却運転されると共に、引き続き第2
蒸発器(15)も冷却運転され、外層(7)を強制循環
されている保護気流と、内層(6)の外側路(29)を
通過中の冷気流とが冷却さ2れ、又、第1蒸発器(14
)の配置された内層(6)の内側路(28)を通過中の
冷気流は第1電気ヒータ(16)の加熱によって徐々に
昇温する。即ち第1蒸発器(14)の除霜運転に伴ない
、第2.第3両蒸発器(15)(19)が冷却運転され
ることになり、この間、D用タイマ(T)の開動作は有
効に作用しない。
この第1蒸発器(14)の除霜運転が進行して第1蒸発
器(14)を通過した冷気流の温度が5°Cに達すると
、第1高温復帰サーモスイツチ(DTI>が開となって
第1電気ヒータ(16)が非通電となり、この後の除霜
終了時刻迄はドレンを排出するための水切り時間となる
。設定された除霜時間が過ぎると、第1蒸発器(14)
に減圧液冷媒が供給され、第1、第2両蒸発器(14)
(15)双方の冷却運転即ち第1モードとなる一方で、
第3蒸発器(19)は減圧液冷媒の供給を中断されるこ
とになり、第3蒸発器(19)に付着した霜はサーモオ
ン及びデユーティオン時間中に保護気流によってオフサ
イクル除霜されることになる。尚、この冷却運転中にも
上述した第2モード即ちサーモオフ又はデユーティオフ
時間が数回とられることになる。
更に冷却運転が進行して第1.第2両蒸発器(14)(
15)の冷却運転の開始、即ち前記S用タイマ(5丁)
の駆動から5時間45分経過すると、S用タイ?(ST
)から15分間第2.第4両市間接点(STa、)(S
’Ia、)を閉、第2常閉接点(STb*)を開とする
第2出力が出され、第2電気ヒータ(17)が通電され
ると共に、第4常間接点(STa、)を通して第3電磁
弁(48)が通電開放される反面、第2電畿弁(47)
が非通電閉鎖となって第2蒸発器(15)への減圧液冷
媒の供給が中断され、第2蒸発器(15)の除霜運転即
ち第4モードとなる。この除霜運転の間、D用タイマ(
T)の動作に関係なく第3電磁弁(48〉が開放されて
第3蒸発器(19)が冷却運転きれると共に、引き続き
第1蒸発器(14)も冷却運転され、外層(7〉を強制
循環きれている保護気流と、内層(6)の内側路(28
)を通過中の冷気流とが冷却され、又、第2蒸発器(1
5)の配置きれた内層(6)の外側路(29)を通過中
の冷気流は第2電気ヒータ(17〉の加熱によって徐々
に昇温する。即ち第2蒸発器(15)の除霜運転に伴な
い、第1.第3両蒸発器(14)(19)が冷却運転き
れることになり、この間、D用タイマ(T)の開動作は
有効に作用しない。
この第2蒸発器(15)の除霜運転が進行して第2蒸発
器(15)を通過した冷気流の温度が5°Cに達すると
、第2高温復帰サーモスイツチ(orz)が開となって
第2電気ヒータ(17)が非通電となり、この後の除霜
終了時刻迄はドレンを排出するための水切り時間となる
。設定された除霜時間が過ぎると、第2蒸発器(15)
に減圧液冷媒が供給され、第1、第2両蒸発器(14)
(15)双方の冷却運転即ち第1モードとなる一方で、
第3蒸発器(19)は減圧液冷媒の供給を中断されるこ
とになり、第3蒸発器(19)に付着した霜はサーモオ
ン及びデユーティオン時間中に保護気流によってオフサ
イクル除霜されることになる。尚、この冷却運転中にも
上述した第2モード即ちサーモオフ又はデユーティオフ
時間が数回とられることになる。
第2蒸発器(15)の除霜時間が終了すると、S用タイ
マ(ST)が初期状態にリセットされ、上述した第1モ
ード、第3モード、第1モード、第4モードの繰り返し
が行なわれ、第1モードの中で第2モードが行なわれ、
第5図に示すタイムチャートとなる。
前記低温ショーケース(1)の周囲温度27°C1周囲
湿度70%の条件下で、第1.第2両蒸発器(14)(
15)の冷媒蒸発温度を一13°C1第3蒸発器(19
)の冷媒蒸発温度を一8°C1貯蔵室(9)の設定温度
を一3°C(上限設定温度−2,5°C1下限設定温度
−3,5°C)として運転すると、第1モードでは各蒸
発器(14)(15)(19)の蒸発温度は第6図に示
す特性となる。即ち、第1.第2両蒸発器(14)(1
5)は減圧液冷媒が供給されているサーモオン及びデユ
ーティオン時間には一13℃迄引き下げられる反面、減
圧液冷媒の供給が中断されるサーモオフ又はデユーティ
オン時間には一2°C迄上昇する。一方、第3蒸発器(
19)は減圧液冷媒が供給されているサーモオフ及びデ
ユーティオフ時間には一8°C迄引き下げられる反面、
減圧液冷媒の供給が中断されるサーモオン及びデユーテ
ィオン時間には+1.5°C迄上昇する。
前記第3蒸発器(19)は第1.第2両蒸発器(14)
(15)に比べ蒸発温度を高く設定されることに併わせ
、第3蒸発器(19)への減圧液冷媒の供給時間が第1
.第2両蒸発器(14)(15)への減圧液冷媒の供給
時間よりも短かくなっている関係上、第1.第2両蒸発
器(14)(15)の蒸発温度よりも第3蒸発器(19
)の蒸発温度が低くなることはないが、仮に第3蒸発器
(19)の蒸発温度が第1.第2両蒸発器(14)(1
5)の蒸発温度よりも低くなったとしても第3蒸発器(
19)が外層(7)に配置されており、外層(7〉を通
過する保護気流の温度を引き下げる点から見れば好まし
い状態となる。
第7図は前述した周囲温度27°C1周囲湿度70%の
条件下における第3モード、即ち第1蒸発器(14)の
除霜時の空気鴇度特性を示し、(A)は貯蔵室(9)の
空気温度、(B)は第1蒸発器(14)を通過直後の空
気温度、(C)は第2蒸発器(15)を通過直後の空気
温度、(D)は第3蒸発器(19)を通過して開口(2
)に吹き出きれた空気温度である。図によれば空気温度
(A)及び(B)は第3モードの開始前には第1.第2
両蒸発器(14)(15)が冷却作用をなす第1モード
であるため一5℃であるが、第3モードの開始に伴ない
第1電気ヒータ(16)の加熱によって空気温度(A)
のみが急激に上昇するが、内側路(28)を通過するこ
とにより第1電気ヒータ(16)で加熱され温度上昇し
た空気と、外側路(29)を通過することにより第2蒸
発器(15)で冷却され温度低下した空気とが内層(6
)内で合流する関係上、エアーカーテン(CA)として
開口(2)に吹き出きれる冷気流の温度は第3モードの
初期から中期にかけてO″CC以下制されるので空気温
度(A)も0°C以下に抑制される。又、第3モードの
中期から後期にかけて第3蒸発器(19)を通過した空
気が0℃以下の冷気流として開口(2)に吹き出されて
エアーカーテン(CA)の温度を引き下げるガードエア
ーカーテン(GA)として作用する関係上、空気温度(
A)の上昇をb℃を跨がる温度−1°C〜1°Cに抑制
できる。
即ち、第1電気ヒータ(16)の潜熱は第3モードの初
期から中期にかけて第1蒸発器(14)の霜を解かすた
めに多く費やされる反面、内側路(28)を通過する空
気を加熱するための量は僅かであることに加え、霜が流
路抵抗となるために内側路り28)を通過する空気の量
は外側路(29)を通過する空気の量に比べて少ない関
係上、内側路(28)を通過した空気と、外側路(29
)を通過した空気とを内層(6)で合流させることによ
り、0℃以下の冷気流とできるので、空気温度(A)を
0°C以下に抑制できる。又、第1電気ヒータ(16)
の潜熱は第3モードの中期から後期にかけて第1蒸発器
(14)の霜を解かす量よりも第1蒸発器(14)を通
過する空気を暖める量の方が徐々に多くなることに併わ
せ、霜が徐々に解けることに伴ない内側路(28)を通
過する空気の量が徐々に増す関係上、外側路(29)を
通過した空気を合流させることにより、内層(6)を通
過する冷気流の温度の上昇を初期から中期程に抑制でき
ないが、外層(7)から開口(2)に吹き出されガード
エアーカーテン(GA)を形成する保護気流が0°C以
下であるために開口(2)においてエアーカーテン(C
A)を冷却できるためにエアーカーテン(CA)で冷却
される貯蔵室(9)の空気温度(A)の上昇を抑制する
ことができる。
又、内層(6)内に内側路(28)と外側路(29)と
が夫々独立して形成され、この内側路、外側路を通過し
た空気の合流区域の上流側に第1.第2両高温復帰サー
モスイッチ(DTI >(DT* )が設けられている
関係上、第3モードの後期において第1高温復帰サーモ
スイツチ(DTI)が5℃に達して開となり第1電気ヒ
ータ(16)の通電を遮断した時には、内層(6)から
吹き出される冷気流の温度は第1高温復帰サーモスイツ
チ(DT、)の温度より低く、従って第1モードに復帰
した場合には、貯蔵室(9)の温度を設定温度に引き下
げる迄の時間が早くなる。
尚、第2蒸発器(15)が除霜きれる第4モードの際も
第7図で示す温度特性と同様の特性が得られる。
上述した低温ショーケース(1)の運転方法では、内層
(6)に配置された第1.第2両蒸発器(14>(15
)に減圧液冷媒が供給され、この両蒸発器(14)(1
5)が冷却作用を行なっているデユーティオンのとき及
び外M(7)に配置された第3蒸発器(19)に減圧液
冷媒が供給され、第3蒸発器(19)が冷却作用を行な
っているデユーティオフのときの何れにおいても内層(
6)、外層(7)を夫々強制循環される空気流の一方を
冷却して開口(2)に形成される2層のエアーカーテン
(CA)(GA)のうち何れか一方を冷気流にて形成し
ている関係上、デユーティオフ時間においても貯蔵室(
9)の冷却が図れる。
従って、内層(6)の第1.第2両蒸発器(14)(1
5)への減圧液冷媒の供給が中断きれるデユーティオフ
時間には、外層(7)の第3蒸発器(19)で熱交換さ
れる冷気流によって貯蔵室(9)の温度上昇を抑制でき
ることになり、この結果、デユーティオフ時間そのもの
を長くして冷凍機の発停回数の軽減又は液冷媒を第1乃
至第3各蒸発器(14)(15)(19)に供給する第
1乃至第3各電磁弁(46)(47)(48)の開閉回
数の軽減が図れると共に、オフサイクル除霜の除霜時間
を長くとれ内層(7)の第1.第2両蒸発器(14)(
15)の除霜効果も向上する。
(ト)発明の効果 上述した本発明は内層の蒸発器への減圧液冷媒の供給が
中断されるデユーティオフ時間には、減圧液冷媒が供給
される外層の蒸発器で熱交換される冷気流によって貯蔵
室の温度上昇を抑制できることになり、この結果、デユ
ーティオフ時間そのものを長くして冷凍機の発停回数の
軽減又は液冷媒を各蒸発器に供給する各電磁弁の開閉回
数の軽減が図れると共に、オフサイクル除↑の除霜時間
を長くとれ内層の蒸発器の除霜効果も良くすることがで
きる。
【図面の簡単な説明】
第1図乃至第7図は本発明低温ショーケースの運転方法
にかへる実施例を示し、第1図は電気回路図、第2図は
低温ショーケースの縦断面図、第3図は冷凍装置の冷媒
回路図、第4図は他の実施例を示す冷媒回路図、第5図
は運転タイムチャート、第6図は冷媒蒸発温度を示す特
性図、第7図は1個の蒸発器を除霜、2個の蒸発器を冷
却としたときにおける低温ショーケースの空気温度を示
す特性図である。 (6)・・・内層、 (7)・・・外層、 (14)・
・・第1蒸発器、 (15)・・・第2蒸発器、 (1
8)・・・第1送風ファン、 (19)・・・第3蒸発
器、 (20)・・・第2送風ファン、 (27)・・
・分割板、 (28)・・・内側路、 (29)・・・
外側路。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 1、第1、第2両蒸発器及び第1送風ファンとを備えた
    冷気流循環用の内層と、第3蒸発器及び第2送風ファン
    とを備えた保護気流循環用の外層とを備え、第1、第2
    両蒸発器に減圧液冷媒が供給されるデューティオン時間
    に第3蒸発器への減圧液冷媒が中断され、第3蒸発器に
    減圧液冷媒が供給されるデューティオフ時間に第1、第
    2両蒸発器への減圧液冷媒の供給が中断されるようにし
    た低温ショーケースの運転方法。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007309211A (ja) * 2006-05-18 2007-11-29 Mitsubishi Electric Corp 圧縮機の製造装置及び容器組立体の製造装置及び圧縮機の製造方法
US8051562B2 (en) 2007-01-23 2011-11-08 Denso Corporation Method and apparatus for manufacturing fuel pump
JP2013120032A (ja) * 2011-12-08 2013-06-17 Panasonic Corp 冷凍庫
US10422569B2 (en) 2015-12-21 2019-09-24 Whirlpool Corporation Vacuum insulated door construction

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