JPH01131878A - 低温ショーケースの運転方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （イ）産業上の利用分野 本発明は内層、外層夫々に蒸発器を配置した冷気強制循
環式低温ショーケースの運転方法に関する。

（ロ）従来の技術 デユーティサイクルタイマを用いて冷凍機の強制間欠停
止を行なうものとしては実公昭５８−３０２９号公報に
示された冷凍装置と、特公昭６２−２４７１２号公報に
示された冷凍冷蔵ショーケースとがある。

前者は蒸発器の除霜を行なう除霜回路と、前記蒸発器の
設けられた庫内の温度を検知して前記庫内の温度調節を
行なう温度調節器と、圧縮機の駆動回路を一定周期で一
定時間駆動させるタイマー回路と、前記除霜回路の駆動
終了後前記庫内が所定の温度に低下するまで前記タイマ
ー回路の前記圧縮機の駆動回路への影響をなくする制御
回路とを備えた冷凍装置として知られ、 又後者はケース本体内にエバポレータを設置し、冷凍機
の運転によりエバポレータと熱交換させて得た冷気を循
環通風させて庫内陳列商品を保冷する冷凍冷蔵ショーケ
ースにおいて、冷凍機運転制御回路に、庫内冷気温度を
感知して設定温度で接点を切換えるよう動作する庫内温
度調節用サーモスタット、及び該サーモスタットの動作
で通電制御きれ、且つその通電動作によりタイマ接点を
所定の周期で交互に開閉するデユーティサイクルタイマ
を備え、庫内冷気温度が設定温度以下であれば庫内温度
調節用サーモスタットの動作で冷凍機を停止制御し、庫
内冷気温度が設定温度より高い運転領域ではデユーティ
サイクルタイマの通電動作により冷凍機を所定の周期で
交互に運転、停止するデユーティサイクル運転に切換え
て運転制御するようにしたことを特徴とする冷凍冷蔵シ
ョーケースとして知られている。

（ハ）発明が解決しようとする問題点 上記従来の技術は共にデユーティオンのときに冷凍機を
運転、デユーティオフのときに冷凍機を停止するために
、冷凍機の発停回数が多く冷凍機の故障率が高くなる上
、節電を図り且つオフサイクル除霜を行なうためのデユ
ーティオフ時間には蒸発器への減圧液冷媒が供給されな
い関係上、庫内温度の上昇が激しく近年話題となってい
る制御温度範囲の狭い氷温貯蔵に適用できない問題点が
生じた。

又、電気ヒータやホットガスを用いる強制除霜時間には
デユーティサイクルによる影響を排除して強制除霜を行
なっている訳であるが、強制除霜時にはオフサイクル除
霜に比べ除霜熱源の量が多くなる関係上、庫内温度の上
昇幅が大きく、従って強制除霜後のプルダウンに時間が
かへるという問題点があり、氷温貯蔵にはこの点からし
ても不向きであった。

（ニ）問題点を解決するための手段 本発明は上記問題点を解決することを目的とするもので
、その手段として内層と外層とに夫々蒸発器を備え、内
層の蒸発器への減圧液冷媒の供給が中断されるサーモオ
フ又は及びデユーティオフ更には強制除霜の時間に外層
の蒸発器に減圧液冷媒を供給するようにした低温ショー
ケースの運転方法を提供する。

（＊）作用 低温ショーケース（１）の運転方法では、内層に配置さ
れた第１．第２両蒸発器への減圧液冷媒の供給が停止さ
れる一方で、外層に配置された第３蒸発器に減圧液冷媒
が供給され、第３蒸発器が冷却作用を行なっているデユ
ーティオフ又は及び温度スイッチが開放されるサーモオ
フの何れにおいても外層を強制循環される空気流を冷却
して開口に形成されるガードエアーカーテン（ＧＡ）を
冷気流にて形成している関係上、サーモオフ又は及びデ
ユーティオフ時間においても貯蔵室の冷却が図れ、更に
第１．第２両蒸発器のうち一方が強制除霜、他方が冷却
されると共に、第３蒸発器が冷却されるデユーティ解除
のときにも少なくとも第３蒸発器で熱交換された冷気流
でもってガードエアーカーテンを形成している関係上、
貯蔵室の冷却が図れる。

（へ）実施例 以下図面に基づいて本発明の詳細な説明すると、第２図
に示す（１）は前面に商品収納及び取出用の開口（２）
を形成した断熱壁（３）にて本体を構成してなる低温シ
ョーケースで、前記断熱壁（３）の内壁より適当間隔を
存して第１．第２両仕切板（４）＜５）を順次配設する
ことにより、冷気流循環用の内Ｎ１（６）と、保護気流
循環用の外層（７）と、複数枚の棚（８）を備えた貯蔵
室（９）と、前記開口（２）の上縁長手方向に沿う前記
内外両層（６）（７）の吹出口（１０）（１１）と、前
記開口（２）の下縁長手方向に沿い前記吹出口（１０）
（ｔｔ）に相対する前記内外両層（６）（７）の吸込口
（１２）（１３）とが形成される。

前記内Ｊり（６）にはプレートフィン形をなし熱交換容
量が共に同じ第１．第２両蒸発器（１４）（１５）と、
この両蒸発器の空気入口側の面となる下面に設けられ、
対応する蒸発器（１４）（１５）の除霜時に通電される
第１．第２電気ヒータ（１６）（１７）と、第２図実線
矢印の如く内層（６）の冷気流を強制循環する軸流形の
第１送風フアン（１８）とが配置され、又前記外Ｗｊ（
７）にはプレートフィン形をなす第３蒸発器（１９）と
、第２図１点鎖線矢印の如く外層（７）の保護気流を強
制循環する軸流形の第２送風フアン（２０）とが配置さ
れている。前記第１．第２両送風ファン（１８）（２０
）は常時運転され、第２送風フアン（２０）よりも第１
送風フアン（１８）の送風量を多く、且つ風速を速くす
るために、第１送風フアン（１８）の個数を第２送風フ
アン（２０）よりも多くしている。

前記第１仕切板（４）の背部部分には後下がりに傾斜す
る傾斜部（２１）が形成され、又底壁部分には垂直な立
上部（２２）が形成されている関係上、前記内外両層（
６）（７）内の背部区域及び底部区域には通路幅が広く
なる旅路（２３）（２４）（２５）（２６）が形成され
、前記内層（６）の背部区域の旅路（２３）には第１、
第２両蒸発器（１４）（１５）、前記外層（７）の背部
区域の旅路（２４）には第３蒸発器（１９〉、前記内層
（６）の底部区域の旅路（２５）には第１送風フアン（
１８）、前記外層（７）の底部区域の旅路（２６）には
第２送風フアン（２０）が夫々配置されている。

（２７）は前記内層（６）の旅路（２３）内に配置され
、この旅路り２３）を内側路（２８）と外側路（２９）
とに内外２分するステンレス等金属製の分割板で、その
中央には後下がりに傾斜する傾斜部（３０）が形成され
、又前記第１！気ヒータ（１６）よりも下方に延びる下
部には、前記第１蒸発器（１４）の下面と相対するフラ
ンジ（３１）を有する延出部（３２）が形成されている
。この分割板（２７）が傾斜部（３０）を形成したこと
により、内側路（２８）の下部及び外側路（２９）の上
部は前記第１．第２両蒸発器（１４）（１５）を配置す
るための拡幅路（３３）（３４）となる一方で、内側路
（２８〉の上部及び外側路（２９）の下部は冷気流を絞
るための狭幅路（３５）（３６）となる。又前記分割板
（２７）により内側路（２８）の入口幅は外側路（２９
）の入口幅の約２倍となる一方で、外側路（２９）の出
口幅は内側路（２８）の出口幅の約２倍となっており、
着霜のない状態における両蒸発器（１４）（１５）の通
風量を一定としている。

前記第１仕切板（４）及び分割板（２７）には共に同じ
方向に傾斜部（２１）（３０）が形成されている関係上
、第１乃至第３各蒸発器（１４）（１５バ１９）の配置
状態を平面的に見ると、第３蒸発器（１９）の前半分に
第２蒸発器（１５）の後半分が重なり、第２蒸発器（１
５）の前半分に第１蒸発器（１４）の後半分が重なるこ
とになり、３個の蒸発器（１４）（１５）（１９）が配
置されているにもか＼わらず、実質上２個の蒸発器（１
４）（１９）の配置スペースで３個の蒸発器（１４）（
１５）（１９）を配置できる構成となっている。

（３７）は前記第１蒸発器（１４）の前面に配置された
ステンレス等金属製の第３仕切板で、この仕切板の配置
に伴ない、前記第２仕切板（５）の背壁（３８）下部と
の間に上部が開口し、下部が閉本された側路（３９）が
形成される。（４０）は前記背壁（３８）下部に形成さ
れ、前記側路（３９）と貯蔵室（９）の下部区域とを連
通させる多数の通孔である。

第３図は前記低温ショーケース（１）を冷却するための
冷凍装置を示し、この冷凍装置は冷媒圧縮機（４１）、
空冷式凝縮器（４２）、受液器（４３）、乾燥器（４４
）、サイトグラス（４５）、第１乃至第３各電磁弁（４
６）（４７）（４８）、減圧装置である第１乃至第３各
膨張弁（４９）（５０）（５１）、前記第１乃至第３各
蒸発器く１４）（１５）（１９）、気液分離器（５２）
を高圧ガス管（５３）、高圧液管（５４）、この高圧液
管に入口が接続される３本の高圧液枝管（５５）（５６
）（５７）、３木の低圧液管（５Ｂ）（５９）（６０）
、３本の低圧ガス枝管（６１）（６２）（６３）、この
各低圧ガス枝管の出口が接続される低圧ガス管（６４）
を環状に接続することにより、前記第１乃至第３各蒸発
器（１４）（１５）（１９）が対応する第１乃至第３各
電磁弁（４６）（４７）（４ｉ）及び膨張弁（４９）（
５０）（５１）と直列関係をなし、且つ相互に並列関係
をなす閉回路として構成されている。

第４図は冷凍装置の他の実施例を示し、上記第３図で示
した第１乃至第３各電磁弁（４６）＜４７）（４８）及
び第１乃至第３各膨張弁（４９）（５０）（５１）の代
わりに開閉機能及び減圧機能を備えステッピングモータ
により弁軸を上下方向進退自在となす第１乃至第３各電
子膨張弁（６５）（６６）（６７）を用いてもよい。

第１図は前記冷凍装置を作動させるための電気回路で、
３相２００Ｖ電源のＲ，Ｓ、Ｔ各相には後述する圧縮機
用電磁接触器（５２Ｃ）の接点（５２Ｃａ）を介して圧
縮機モータ（ＣＭ）が接続されている。前記Ｓ相には運
転スイッチ（ＳＷ）が接続され、又Ｒ１Ｓ両相間にはデ
ユーティサイクル用（以下り用という）タイマ（Ｔ）が
接続されている。このＤ用タイマ（Ｔ）は例えば３０分
用のサイクルタイマであって、駆動開始から２５分間そ
の接点（ｆｆａ）を閉じ、残りの５分間前記接点（Ｔａ
＞を開き、この５分が経過すると初期状態にリセットき
れる機構となっている。尚、前記接点（工ａ）の閉、間
両時間は制御対象となる貯蔵室（９〉の設定温度に応じ
てその長さを任意に変更できる。（ＴＨ）は前記貯蔵室
（９）の温度を制御するサーモスタット等の温度スイン
チで、前記接点（Ｔａ）及びリレー（Ｘ）と直列回路を
構成する一方、前記り用タイマ（Ｔ）に並列接続されて
いる。この温度スイッチ（ＴＩ）は例えば−６°Ｃ〜＋
５℃の範囲で±０．５℃のディファレンシャルをもって
開閉される機構となっているが、温度スイッチ（ＴＨ）
の特性から冷気温度の変化に即座に追従できない関係上
、設定温度を一３°Ｃ（下限設定温度−３，５℃、上限
設定温度−２，５°Ｃ）としても実際は一４°Ｃで開動
作、−１°Ｃで閉動作を行ない、貯蔵室（９）を約−３
°Ｃの平均温度に制御する。（５２Ｃ）は圧縮機モータ
（ＣＭ）を駆動させるための電磁接触器で、前記冷凍装
置の高圧、低圧両スイッチ（６３１）（６３Ｌ）と直列
回路を構成する一方、前記り用タイマ（Ｔ）に対して並
列接続されている。

（ＳＴ）は霜取用（以下Ｓ用という）タイマで、第１乃
至第４各常開接点（ＳＴａ　１）（ＳＴａｓ　）（ＳＴ
ａｓ　）（ＳＴａｔ　）と、第１．第２両市閉接点（Ｓ
ＴｂＩ）（ＳＴｂｓ）とを備えている。このＳ用タイマ
（５１）は例えば６時間タイマからなるもので、駆動開
始から２時間４５分経過すると、１５分間第１常閉接点
（ＳＴｂ、）を開、第１、第３両市間接点（ＳＴａ、　
）（ＳＴａ、　）を閉とする第１出力を出し、駆動開始
から５時間４５分経過すると、１５分間第２常閉接点（
ＳＴｂｓ）を開、第２．第４内需間接点（ＳＩａ　＊　
）　（ＳＴａ　４　）を閉とする第２出力を出し、６時
間経過すると初期状態にリセットされ、以降同様に第１
．第２両出力を出す機構となっている。前記第１電磁弁
（４６）は前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第１常閉接点（Ｓ
Ｔｂｓ）及び前記リレー（Ｘ）の常開接点（Ｘａ）と直
列回路を構成しており、又前記第２電磁弁（４７）は前
記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第２常閉接点（ＳＴｂ、）と直
列接続されると共に、前記第１常閉接点（ｓＴｈ＋）及
び第１電磁弁（４６）に対して並列接続されている。又
前記第３電磁弁（４８）は前記リレー（Ｘ）の常閉接点
（Ｘｂ’）と直列接続されている。この常閉接点（Ｘｂ
’）には前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第３．第４各常開接
点（ＳＴａ　ｓ　）　（ＳＴａ　ａ　）が並列接続され
ている。又、前記第１電気ヒータ（１６）は前記Ｓ用タ
イマ（ＳＴ）の第１常間接点（ｓｒａ＋）及び第１蒸発
器（１４）の温度乃至はこの蒸発器（１４）を通過した
空気の温度に基づいて開閉される第１高温復帰サーモス
イツチ（ＤＴＩ）と直列接続され、又前記第２電気ヒー
タ（１７）は前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第２常間接点（
ＳＴａ、）及び第２蒸発器（１５）の温度乃至はこの蒸
発器を通過した空気の温度に基づいて開閉される第２高
温復帰サーモスイツチ（ＤＴＩ）と直列接続されている
。前記第１．第２両高温復帰サーモスイッチ（ＤＴ、　
）（ＤＴ、　）は５℃以上で開となって第１．第２両電
気ヒータ（１６）（１７）を遮断状態とし、又５℃未満
で閉となって第１．第２両電気ヒータ（１６）＜１７）
を通電可能状態となすものである。尚、前記第１、第２
両送風ファン（１８）（２０）は運転スイッチ（ＳＷ）
の投入に伴ない連続運転されるように接続されている。

次に第１図乃至第４図を参照して低温ショーケース（１
）の運転について説明する。

運転スイッチ（ＳＷ）を閉じると、Ｄ用タイマ（Ｔ）及
びＳ用タイマ（ＳＴ＞が駆動されることに併わせ、電磁
接触器（５２Ｃ）が励磁され、更に第１．第２両送風フ
ァン（１８）（２０）が運転される。前記電磁接触器（
５２Ｃ）の励磁に伴ない接点（５２Ｃａ）が閉じて圧縮
機モータ（ＣＭ）が駆動されて圧縮機（４１）が運転さ
れ、冷媒循環が開始される。又、前記Ｄタイマ（Ｔ）へ
の通電と同時に接点（Ｔａ）が閉じ、この接点（Ｔａ）
及び温度スイッチ（ＴＨ）を通してリレー（Ｘ）が励磁
されて常開接点（Ｘａ）が閉じると共に、常閉接点（Ｘ
ｂ）が開き、第１．第２両電磁弁（４６）（４７）！ｉ
第１、第２両市閉接点（ＳＴｂｌ　）（ＳＴｈｚ　＞及
び常開接点（Ｘａ）を通して通電開放されると共に、第
３電磁弁（４８）は非通電となって閉鎖される。前記第
１．第２両電磁弁＜４６）（４７）の開放に伴ない第１
．第２両蒸発器（１４）（１５）の冷却運転即ち第１モ
ードが開始され、第１．第２両膨張弁（４９）（５０）
を夫々通して第１、第２両蒸発器（１４）（１５）に減
圧液冷媒が供給されて内層（６）を強制循環されている
冷気流と熱交換される。この熱交換を繰り返すことによ
り冷気流の温度は徐々に下がり、この冷気流により第２
図に示す如く開口（２）番こ形成きれるエアーカーテン
（ＣＡ）も冷たくなる。尚、第３蒸発器（１９）には減
圧液冷媒が供給されていないので、外Ｒ（７）を強制循
環されている保護気流は、前記エアー力−テン（ＣＡ）
の外側にガードエアーカーテン（ＧＡ）として形成され
たときに前記冷気流の影響により若干温度を引き下げら
れることになる。前記第１．第２両蒸発器（１４）（１
５）の冷却運転中、冷気温度が温度スイッチ（Ｔ）ｌ）
の下限設定値に達して温度スイッチ（ＴＩ’）が開とな
るサーモオフ時間のとき、又はＤ用タイマ（Ｔ）のデユ
ーティオフ時間となって接点（Ｔａ）が開となった第２
モードのときには、リレー（Ｘ）が非励磁となって常開
接点（Ｘａ）が開、常閉接点（Ｘｂ）が閉となり、この
開閉動作に伴ない第１゜第２両電磁弁（４６）（４７）
が非通電となって共に閉鎖される一方、第３電磁弁（４
８）は常閉接点（Ｘｂ）を通して通電開放される。前記
第１．第２両電磁弁（４６）（４７）の閉鎖に伴゛ない
第１．第２両蒸発器（１４）（１５）への減圧液冷媒の
供給が中断され、代わりに第３蒸発器（１９）に減圧液
冷媒が供給されて外層（７）を強制循環されている保護
気流と熱交換される。

この熱交換をサーモオフ時間又はデユーティオフ時間の
間、繰り返すことにより保護気流の温度は徐々に下がり
、この保護気流でもって形成されるガードエアーカーテ
ン（ＧＡ）も冷たくなり、冷気流によるエアーカーテン
（ＣＡ）の温度に近づくことになる。この間、第１．第
２両蒸発器（１４）（１５）は第１送風フアン（１８）
によって強制循環される冷気流でもってオフサイクル除
霜される。尚、第３蒸発器（１９）に付着した霜はサー
モオン時間及びデユーティオン時間に保護気流によって
オフサイクル除霜される。

そして冷気温度が温度スイッチ（ＴＨ）の上限設定値に
達して温度スイッチ（ＴＨ）が閉となり、且つデユーテ
ィオン時間となって接点（Ｔａ）が閉となったときには
、リレー（Ｘ）が励磁され常開接点（Ｘａ）が閉、常閉
接点（Ｘｂ’）が開となって第１．第２両電磁弁（４６
）（４７）が通電開放される一方、第３電磁弁（４８）
が非通電閉鎖され、上述した第１．第２両蒸発器（１４
）（１５）による冷却運転即ち第１モードに復帰する。

尚、この冷却運転中にも上述した第２モード即ちサーモ
オフ時間又はデユーティオフ時間が数回とられる。

冷却運転が進行して第１．第２両蒸発器（１４）（１５
）の冷却運転の開始、即ち前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の駆
動から２時間４５分経過すると、Ｓ用タイマ（５丁）か
ら１５分間第１．第３両市間接点（ＳＴａ＋　）（ＳＴ
ａ、）を閉、第１常閉接点（ＳＴｂｌ）を開とする第１
出力が出きれ、第１電気ヒータ（１６）が通電されると
共に、第３常間接点（ＳＴａｍ）を通して第３電磁弁（
４８）が通電開放される反面、第１電磁弁（４６）が非
通電閉鎖となって第１蒸発器（１４）への減圧液冷媒の
供給が中断され、第１蒸発器（１４）の除霜運転即ち第
３モードとなる。この除霜運転の間、Ｄ用タイマ（１）
の動作に関係なく第３電磁弁（４８）が開放されて第３
蒸発器（１９）が冷却運転されると共に、引き続き第２
蒸発器（１５）も冷却運転され、外層（７）を強制循環
されている保護気流と、内層（６）の外側路（２９）を
通過中の冷気流とが冷却され、又、第１蒸発器（１４）
の配置された内層（６）の内側路（２８）を通過中の冷
気流は第１電気ヒータ（１６）の加熱によって徐々に昇
温する。即ち第１蒸発器（１４）の除霜運転に伴ない、
第２．第３両蒸発器（１５）（１９）が冷却運転される
ことになり、この間、Ｄ用タイマ（Ｔ）の開動作は有効
に作用しない。

この第１蒸発器（１４）の除霜運転が進行して第１蒸発
器（１４）を通過した冷気流の温度が５°Ｃに達すると
、第１高温復帰サーモスイツチ（ＤＴ＋）が開となって
第１電気ヒータ（１６）が非通電となり、この後の除霜
終了時刻迄はドレンを排出するための水切り時間となる
。設定された除霜時間が過ぎると、第１蒸発器（１４）
に減圧液冷媒が供給きれ、第１、第２両蒸発器＜１４）
（１５）双方の冷却運転即ち第１モードとなる一方で、
第３蒸発器（１９）は減圧液冷媒の供給を中断されるこ
とになり、第３蒸発器（１９）に付着した霜はサーモオ
ン及びデユーティオン時間中に保護気流によってオフサ
イクル除霜されることになる。尚、この冷却運転中にも
上述した第２モード即ちサーモオフ又はデユーティオフ
時間が数回とられることになる。

更に冷却運転が進行して第１．第２両蒸発器（１４）（
１５）の冷却運転の開始、即ち前記Ｓ用タイマ（５丁）
の駆動から５時間４５分経過すると、Ｓ用タイ？（ＳＴ
）から１５分間第２．第４両常間接点＜ＳＴａｔ）（Ｓ
Ｔａ、）を閉、第２常閉接点（ＳＴｈ、）を開とする第
２出力が出され、第２電気ヒータ（１７）が通電される
と共に、第４常開接点（ＳＴａａ）を通して第３電磁弁
（４８）が通電開放される反面、第２電磁弁（４７）が
非通電閉鎖となって第２蒸発器（１５）への減圧液冷媒
の供給が中断され、第２蒸発器（１５）の除霜運転即ち
第４モードとなる。この除霜運転の間、Ｄ用タイマ（Ｔ
）の動作に関係なく第３電磁弁（４８）が開放されて第
３蒸発器（１９）が冷却運転されると共に、引き続き第
１蒸発器（１４）も冷却運転され、外層（７）を強制循
環されている保護気流と、内層（６）の内側路（２８）
を通過中の冷気流とが冷却され、又、第２蒸発器（１５
）の配置された内層（６）の外側路（２９）を通過中の
冷気流は第２電気ヒータ（１７）の加熱によって徐々に
昇温する。即ち第２蒸発器（１５）の除霜運転に伴ない
、第１．第３両蒸発器（１４）（１９）が冷却運転され
ることになり、この間、Ｄ用タイマ（Ｔ）の開動作は有
効に作用しない。

この第２蒸発器（１５）の除霜運転が進行して第２蒸発
器（１５）を通過した冷気流の温度が５°Ｃに達すると
、第２高温復帰サーモスイツチ（ＤＴ＊）が開となっ上
第２電気ヒータ（１７）が非通電となり、この後の除霜
終了時刻迄はドレンを排出するための水切り時間となる
。設定された除霜時間が過ぎると、第２蒸発器（１５）
に減圧液冷媒が供給され、第１、第２両蒸発器（１４）
（１５）双方の冷却運転即ち第１モードとなる一方で、
第３蒸発器（１９）は減圧液冷媒の供給を中断されるこ
とになり、第３蒸発器（１９）に付着した霜はサーモオ
ン及びデユーティオン時間中に保護気流によってオフサ
イクル除霜されることになる。尚、この冷却運転中にも
上述した第２モード即ちサーモオフ又はデユーティオフ
時間が数回とられることになる。

第２蒸発器（１５）の除霜時間が終了すると、Ｓ用タイ
マ（ＳＴ）が初期状態にリセットされ、上述した第１モ
ード、第３モード、第１モード、第４モードの繰り返し
が行なわれ、第１モードの中で第２モードが行なわれ、
第５図に示すタイムチャートとなる。

前記低温ショーケース（１）の周囲温度２７°Ｃ１周囲
湿度７０％の条件下で、第１．第２両蒸発器（１４）（
１５）の冷媒蒸発温度を一１３℃、第３蒸発器（１９）
の冷媒蒸発温度を一８°Ｃ１貯蔵室（９）の設定温度を
一３℃（上限設定温度−２，５℃、下限設定温度−３，
５°Ｃ）として運転すると、第１モードでは各蒸発器（
１４）（１５）（１９）の蒸発温度は第６図に示す特性
となる。即ち、第１．第２両蒸発器（１４）（１５）は
減圧液冷媒が供給されているサーモオン及びデユーティ
オン時間には一１３℃迄引き下げられる反面、減圧液冷
媒の供給が中断されるサーモオフ又はデユーティオン時
間には一２℃迄上昇する。一方、第３蒸発器（１９）は
減圧液冷媒が供給されているサーモオフ及びデユーティ
オフ時間には一８°Ｃ迄引き下げられる反面、減圧液冷
媒の供給が中断されるサーモオン及びデユーティオン時
間には＋１．５℃迄上昇する。

前記第３蒸発器（１９）は第１．第２両蒸発器（１４）
（１５）に比べ蒸発温度を高く設定されることに併わせ
、第３蒸発器（１９）への減圧液冷媒の供給時間が第１
．第２両蒸発器（１４）（１５）への減圧液冷媒の供給
時間よりも短かくなっている関係上、第１．第２両蒸発
器（１４）（ｔｓ）の蒸発温度よりも第３蒸発器（１９
）の蒸発温度が低くなることはないが、仮に第３蒸発器
（１９）の蒸発温度が第１．第２両蒸発器（１４）（１
５）の蒸発温度よりも低くなったとしても第３蒸発器（
１９）が外層（７）に配置きれており、外層（７）を通
過する保護気流の温度を引き下げる点から見れば好まし
い状態となる。

第７図は前述した周囲温度２７°Ｃ５周囲湿度７０％の
条件下における第３モード、即ち第１蒸発器（１４）の
除霜時の空気温度特性を示し、（Ａ）は貯蔵室（９）の
空気温度、（Ｂ）は第１蒸発器（１４）を通過直後の空
気温度、（Ｃ）は第２蒸発器（１５）を通過直後の空気
温度、（Ｄ）は第３蒸発器（１９）を通過して開口（２
）に吹き出された空気温度である０図によれば空気温度
（Ａ＞及び（Ｂ）は第３モードの開始前には第１．第２
両蒸発器（１４）（１５）が冷却作用をなす第１モード
であるため一５℃であるが、第３モードの開始に伴ない
第１電気ヒータ（１６）の加熱によって空気温度（Ａ）
のみが急激に上昇するが、内側路（２８）を通過するこ
とにより第１電気ヒータ（１６）で加熱され温度上昇し
た空気と、外側路（２９）を通過することにより第２蒸
発器（１５）で冷却され温度低下した空気とが内層（６
）内で合流する関係上、エアーカーテン（ＣＡ）として
開口（２）に吹き出される冷気流の温度は第３モードの
初期から中期にかけてＯ″ＣＣ以下制されるので空気温
度（Ａ）もＯ″ＣＣ以下制きれる。又、第３モードの中
期から後期にかけて第３蒸発器（１９）を通過した空気
がＯ″ＣＣ以下気流として開口（２）に吹き出されてエ
アーカーテン（ＣＡ）の温度を引き下げるガードエアー
カーテン（ＧＡ）として作用する関係上、空気温度（Ａ
）の上昇を０°Ｃを跨がる温度−１℃〜１℃に抑制でき
る。

即ち、第１電気ヒータ（１６）の潜熱は第３モードの初
期から中期にかけて第１蒸発器（１４）の霜を解かすた
めに多く費やきれる反面、内側路（２８）を通過する空
気を加熱するための量は僅かであることに加え、霜が流
路抵抗となるために内側路（２８）を通過する空気の量
は外側路（２９）を通過する空気の量に比べて少ない関
係上、内側路（２８）を通過した空気と、外側路（２９
）を通過した空気とを内層（６）で合流させることによ
り、０°Ｃ以下の冷気流とできるので、空気温度（Ａ）
を０°Ｃ以下に抑制できる。又、第１電気ヒータ（１６
）の潜熱は第３モードの中期から後期にかけて第１蒸発
器（１４）の霜を解かす量よりも第１蒸発器（１４）を
通過する空気を暖める量の方が徐々に多くなることに併
わせ、霜が徐々に解けることに伴ない内側路（２８）を
通過する空気の量が徐々に増す関係上、外側路（２９）
を通過した空気を合流させることにより、内層（６）を
通過する冷気流の温度の上昇を初期から中期程に抑制で
きないが、外層（７）から開口（２）に吹き出されガー
ドエアーカーテン（ＧＡ）を形成する保護気流が０℃以
下であるために開口（２）においてエアーカーテン（Ｃ
Ａ）を冷却できるためにエアーカーテン（ＣＡ）で冷却
される貯蔵室（９）の空気温度（Ａ）の上昇を抑制する
ことができる。

又、内層（６）内に内側路（２８）と外側路（２９）と
が夫々独立して形成され、この内側路、外側路を通過し
た空気の合流区域の上流側に第１．第２両高温復帰サー
モスイッチ（ＤＴＩ　）（ＤＴＩ　）が設けられている
関係上、第３モードの後期において第１高温復帰サーモ
スイツチ（ＤＴＩ＞が５°Ｃに達して開となり第１電気
ヒータ（１６）の通電を遮断した時には、内層（６）か
ら吹き出きれる冷気流の温度は第１高温復帰サーモスイ
ツチ（ＤＴＩ）の温度より低く、従って第１モードに復
帰した場合には、貯蔵室（９）の温度を設定温度に引き
下げる迄の時間が早くなる。

尚、第２蒸発器（１５）が除霜される第４モードの際も
第７図で示す温度特性と同様の特性が得られる。

上述した低温ショーケース（１）の運転方法では、内層
（６）に配置された第１．第２両蒸発器（１４）（１５
）への減圧液冷媒の供給が停止される一方で、外層（７
）に配置された第３蒸発器（１９）に減圧液冷媒が供給
され、第３蒸発器（１９）が冷却作用を行なっているデ
ユーティオフ又は及び温度スイッチ（工Ｈ）が開放され
るサーモオフの何れにおいても外層（７）を強制循環さ
れる空気流を冷却して開口（２）に形成されるガードエ
アーカーテン（ＧＡ）を冷気流にて形成している関係上
、サーモオフ又は及びデユーティオフ時間においても貯
蔵室（９）の冷却が図れ、更に第１．第２両蒸発器（１
４）（１５）のうち一方が強制除霜、他方が冷却される
と共に、第３蒸発器（１９）が冷却されるデユーティ解
除のときにも少なくとも第３蒸発器（１９）で熱交換さ
れた冷気流でもってガードエアーカーテン（ＧＡ）を形
成している関係上、貯蔵室（９）の冷却が図れる。

従って、内！（６）の第１．第２両蒸発器（１４）（１
５）への減圧液冷媒の供給が中断されるサーモオフ又は
及びデユーティオフ時間更には第１．第２両蒸発器（１
４）（１５）の何れか一方が強制除霜されるデユーティ
解除時間には、減圧液冷媒の供給を受ける外層（７）の
第３蒸発器（１９）で熱交換される冷気流によるガード
エアーカーテン（ＧＡ）によって貯蔵室（９）の温度−
Ｆ昇を抑制できることになり、この結果、サーモオフ又
は及びデユーティオフ時間そのものを長く、即ち、圧縮
機（４１）を連続運転することにより、液冷媒を第１乃
至第３各蒸発器（１４）（１５）（１９）に供給する第
１乃至第３各電磁弁（４６）＜４７）（４８）の開閉回
数の軽減が図れると共に、オフサイクル除霜の除霜時間
を長くとれ内層（７）の第１、第２両蒸発器（１４）（
１５）の除霜効果が向上できるばかりでなく、強制除霜
後のプルダウン時間も短かくなり、貯蔵商品の品温の安
定化が図れる。

（ト）発明の効果 上述した本発明によれば内層の蒸発器への減圧液冷媒の
供給が中断されるサーモオフ又は及びデユーティオフ時
間更には内層の蒸発器が強制除霜されるデユーティ解除
時間には、外層の蒸発器で熱交換される冷気流によって
形成されるエアーカーテンでもって貯蔵室の温度上昇を
抑制できることになり、この結果、サーモオフ又は及び
デユーティオフ時間中でも圧縮機の連続運転を行なうこ
とができるので、液冷媒を蒸発器に供給する電磁弁の開
閉回数の軽減が図れると共に、オフサイクル除霜の除霜
時間を長くとれ内層の蒸発器のオフサイクル除霜効果が
向上できるばかりでなく、常時冷却作用を付与でき、従
って、強制除霜後のプルダウン時間も短かくなり、貯蔵
商品の品温の安定化が図れる他、圧縮機の耐久性をも向
上できる。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第７図は本発明にか〜る実施例を示し、第１
図は電気回路図、第２図は低温ショーケースの縦断面図
、第３図は冷凍装置の冷媒回路図、第４図は他の実施例
を示す冷媒回路図、第５図は運転タイムチャート、第６
図は冷媒蒸発温度を示す特性図、第７図は１個の蒸発器
を除霜、２個の蒸発器を冷却としたときにおける低温シ
ョーケースの空気温度を示す特性図である。 （６）・・・内層、　（７）・・・外層、　（１４）・
・・第１蒸発器、　（１５）・・・第２蒸発器、　（１
８）・・・第１送風フアン、　（１９）・・・第３蒸発
器、　（２０）・・・第２送風フアン、　（２７）・・
・分割板、　（２８）・・・内側路、　（２９）・・・
外側路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、内層と外層とに夫々蒸発器を備え、内層の蒸発器へ
   の減圧液冷媒の供給が中断されるサーモオフ又は及びデ
   ューティオフ更には強制除霜の時間に外層の蒸発器に減
   圧液冷媒を供給するようにした低温ショーケースの運転
   方法。