JPH01127806A - ボイラ蒸気温度制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ボイラ蒸気温度制御装置に係り、特にプラン
ト起動時の主蒸気温度昇温制御および負荷変化中におけ
る主蒸気温度・制御に好適なボイラ蒸気温度制御装置に
関する。

〔従来の技術〕

従来のボイラの蒸気温度制御装置は、雑誌　火力原子力
発電　２９巻１２号（昭和５３年１２月発行）に掲載さ
れた［亜臨界圧貫流ボイラの制御性の改善」に示されて
いるように、プラント起動から最大出力までの全負荷帯
において、主蒸気温度の基本制御方式は、燃料調整弁に
よる水燃比制御と、過熱器スプレ弁による過熱器減温器
へのスプレ水量制御の組み合わせであった。

貫流ボイラにおいては、高温の燃焼ガスに対する炉壁水
管の焼損防止は、炉壁水管の内部流体の冷却効果にのみ
依存しているため、起動時から最大出力時までのいかな
る状態でも、炉壁水管の内部流体量を規定値（通常最大
出力時の給水流量の３０％）以上流す必要がある。そこ
で、タービンへ流れる蒸気量がこの規定値以下の状態で
は、給水量とタービンへの蒸気量の差を起動バイパス系
へ流している。このように、起動バイパス系へ蒸気が流
れている運転状態を起動バイパス運転と呼び、そうでな
い運転状態を貫流運転と呼んでいる。

第６ｂ図は、従来技術による蒸気温度制御を行うボイラ
プラントの系統図で、第６ａ図は起動バイパス運転中と
貫流運転中の炉壁水管ＷＷ１５出口からタービン２人口
までの主蒸気管中の蒸気圧力の降下特性を示す。第６ｂ
図の破線は、起動バイパス運転中にバイパスされる蒸気
の流路を示している。第６ａ図に示されているように、
起動バイパス運転中は、過熱器減圧弁３４が全開位置か
ら徐々に開き、全開になるまでの間は１次過熱器（ＩＳ
Ｈ）スプレ弁２２゛の弁前後差圧ΔＰが小さく、起動バ
イパス運転中における主蒸気温度昇温過程では、１次過
熱器スプレ弁２２によってスプレを行うことはできない
。

第７ｂ図に示されている従来技術による蒸気温度制御を
行うボイラプラントにおいて、起動バイパス運転中の主
蒸気温度昇温（以下、ランピングという）前とランピン
グ後の炉壁水管（ＷＷ）　１５出口からタービン入口ま
での蒸気温度の過熱特性が第７ａ図に示されている。第
７ｂ図に示されているプラントのランピングにおいては
、先に述べたように、１次過熱器スプレ井２２の弁前後
差圧ΔＰが少ないためスプレ水を注入することができず
、スプレによる蒸気温度制御ができないので、燃料流量
制御による水燃比制御で主蒸気温度制御が行われる。

貫流運転中のボイラ炉壁水管（ＷＷ）１５出口からター
ビン２人口までの、特に１次過熱器（ＩＳＨ）１９．２
次過熱器（２ＳＨ）１７およびＩＳＨ減温器２１を含ん
だ蒸気温度の変化のようすが、第８ａ図に示されている
。

通常、主蒸気温度の低下を防ぐために、ＩＳＨ減温器出
口蒸気温度の下限値が設定されており、スプレが過注入
されると、蒸気温度がこの下限値よりも低下しないよう
にＩＳＨでの過熱度を増加する図示されていない制御系
が設けられている。

このため、過注入による温度低下を防ぐためのＩＳＨで
の過熱度が大きくなりすぎると、材料の面から決められ
ているＩＳＨメタル温度制限値をこえる蒸気温度になる
おそれがある。

第８ａ図および第８ｂ図に示されている例においては、
１台の減温器で負荷変化中における主蒸気温度変動を制
御するため、この減温器による温度制御幅が大きくなり
、その結果ＩＳＨ出口蒸気温度が前述のＩＳＨメタル温
度制限値をこえるおそれがあるとともに、主蒸気温度を
規定値内に制御することは困難であった。

上述の従来の方式では、第６ａ図および第６ｂ図に示さ
れるように、起動バイパス運転中においては、過熱器ス
プレ弁２２の弁前後差圧ΔＰが小さいため、スプレ水を
注入できないという制限があり、必然的に主蒸気温度制
御を燃料流調弁１３によって行われる水燃比制御に頼ら
ざるを得ず、主蒸気温度の追従性が十分でないとともに
燃料過多となって、主蒸気温度が定格温度より高くなっ
た場合における主蒸気温度の制御手段がない。

また、貫流運転中においては、第６ａ図に示されるよう
に、過熱器スプレ弁２２の弁前後差圧がΔＰ′となるの
で、この過熱器スプレ弁２２によるスプレは可能である
。

しかし、負荷変化中の主蒸気温度変動を水燃比制御と過
熱器スプレ制御により制御しようとしても、燃料は現状
の負荷に見合った蒸気量を確保するべく制御されるのが
優先されるので、過渡的な主蒸気温度変動は、過熱器ス
プレ弁２２によって制御されねばならない。ところが、
主蒸気温度が上りすぎたとき、スプレ水を注入すると、
スプレ注入後の蒸気温度を所定温度以上に維持する制御
が作動して、前段の過熱器出口での蒸気温度が上昇し、
前段過熱器の過熱器メタル温度が材料特性から決まる制
限温度を超えるおそれがあって、主蒸気温度制御に限界
があった。

第５図に、第６ｂ図に示された従来の１段スプレ方式の
ボイラの起動バイパス運転中の併入からランピングと、
貫流運転中の負荷上昇時の主なプロセス量の特性の１例
を示す。本図は、ランピング時の主蒸気温度の乱れが大
きく、特にランピング開始時と終了時の温度変動を燃料
流量を変化させて制御するだけでは十分な結果は得られ
ないこと、負荷上昇中における主蒸気温度変動は、１段
スプレのみによる制御では十分な結果が得られないこと
を示している。

〔発明が解決しようとする問題点〕

上記従来技術は、起動バイパス運転中における主蒸気温
度上昇に対する制御手段および貫流運転中における過熱
器減温器へのスプレに伴う過熱器メタル温度超過の発生
を抑制する手段についての配慮が十分でなく、プラント
負荷め追従性を向上させた場合の主蒸気温度制御性に問
題があった。

本発明の課題は、ボイラの起動バイパス運転および貫流
運転における主蒸気温度の負荷追従性を改善するにある
。

〔問題点を解決するための手段〕

上記課題は、蒸気発生源で生成された蒸気を過熱する過
熱器と、この過熱器に接続して設けられスプレ水により
蒸気を減温する過熱器減温器とを備えたボイラのボイラ
蒸気温度制御装置において、上流側を１次として直列に
接続された少なくとも３次の過熱器と、この過熱器相互
間に過熱器を介して直列に接続された少なくとも２次の
過熱器減温器と、主蒸気温度に基づいて最終次の過熱器
減温器へ供給されるスプレ水量を制御する手段とを備え
たことを特徴とするボイラ蒸気温度制御装置によって達
成される。

また、蒸気発生源で生成された蒸気を過熱する過熱器と
、この過熱器に接続して設けられスプレ水により蒸気を
減温する過熱器減温器とを備えたボイラのボイラ蒸気温
度制御装置において、上流側を１次として直列に接続さ
れた少なくとも３次の過熱器と、この過熱器相互間に過
熱器を介して直列に接続された少なくとも２次の過熱器
減温器と、貫流運転中の主蒸気温度に基づいて最終次の
過熱器減温器へ供給されるスプレ水量を制御する第１の
手段と、起動バイパス運転中の主蒸気温度と他の制限条
件に基づいて最終次の過熱器減温器へ供給されるスプレ
水量を制御する第２の手段と、前記第１および第２の手
段を切り換える第１の切り換え手段と１貫流運転中の１
次過熱器出口温度に基づいて水燃比制御を行う第３の手
段と、起動バイパス運転中の主蒸気温度に基づいて水燃
比制御を行う第４の手段と、前記第３および第４の手段
を切り換える第２の切り換え手段とを備えていることを
特徴とするボイラ蒸気温度制御装置により達成される。

〔作用〕

蒸気発生源に上流側を１次として少なくとも３次の過熱
器が設けられ、この過熱器相互間に過熱器を介して直列
に少なくとも２次の過熱器減温器が設けられたので、最
終次の過熱器減温器にスプレ水を注入する弁の前後差圧
が起動バイパス運転中であってもスプレ水注入に支障な
い大きさとなり、主蒸気温度に基づいて最終次の過熱器
減温器へ供給されるスプレ水量を制御する手段が備えら
れたので、ボイラ全負荷帯において主蒸気温度の最終次
の過熱器減温器による制御が可能となり、貫流運転中は
主蒸気温度が少なくとも２段階の過熱器減温器で制御さ
れるので、それぞれの過熱器減圧器による主蒸気温度制
御幅が狭くてすむ。

また、起動バイパス運転中は、第１の切り換え手段によ
り、最終次の過熱器減温器へ供給されるスプレ水量を制
御する手段が主蒸気温度および他の制限条件に基づく第
２の手段に切り換えられるとともに、第２の切り換え手
段により水燃比制御の手段が主蒸気温度に基づいて水燃
比制御を行う第４の手段に切り換えられ、貫流運転中は
、最終次の過熱器減温器へ供給されるスプレ水量を制御
する手段が第１の切り換え手段により主蒸気温度に基づ
いてスプレ水量を制御する第１の手段に切り換えられる
とともに、水燃比制御の手段が１次過熱器出口温度に基
づいて水燃比制御を行う第３の手段に切り換えられる。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を貫流ボイラを動力源とする発
電プラントに適用した例を、図面を参照して説明する。

第３図に示される発電プラントの主要部は１．ボイラ本
体５と、このボイラ本体５からタービン加減弁２７を経
て蒸気の供給を受ける高圧タービン２と、この高圧ター
ビン２に直結する同軸上に設けられた中圧タービン３お
よび発電機４からなり、負荷（タービン・発電機）から
の要求によってタービン制御装置３０３がタービン加減
弁２７の開度調整を行い、ボイラ自動制御袋＠３０２が
タービン入口蒸気を定格の蒸気圧力、温度に保つべく燃
料流調弁１３により燃料流量１２を、ボイラ給水ポンプ
（ＲＦＰ）６の出口側に設けられた給水流調弁７により
給水量を、また空気ダンパにより空気量を、それぞれ制
御する。

給水流調弁７には、節炭器（ＥＣＯ）１４．蒸気発生源
である炉壁水管（ＷＷ）、１５．１次過熱器（ＩＳＨ）
１９．１次過熱器減温器２１．過熱この順に直列に接続
され、３３Ｈ１６と高圧タービン２は、タービン加減弁
２７を介して主蒸気管で接続されている。

ボイラ本体５で生成された燃焼ガスは、ｌ１ｌＷ１５゜
３ＳＨ１６，２ＳＨ１７，再熱器（ＲＨ）１８゜ｌ５Ｈ
１９，ＥＣ０１４を通り、その後一部は再循環ガスとし
てガス再循環ファン（ＧＲＦ）９およびガス再循環ファ
ン入口ダンパ（ＧＲＦ入ロダンバ）８を経て火炉内へ再
循環され、残りの燃焼ガスは煙突を経て大気へ排出され
る。火炉内へ再循環される燃焼ガスは、ＧＲＦ９および
ＧＲＦ入ロプロダンパ８り再循環量が調整されて、ｎ１
５゜３ＳＨ１６，２ＳＨ１７，ＲＨ１８，ｌ５Ｈ１９゜
ＥＣ０１４での伝熱量を調整する。

水・蒸気系においては、中圧タービン３の排気が復水器
２６により冷却されて復水となり、この復水がＲＦＰ６
により加圧され、給水流調弁７により流量が調整されて
ＥＣ０１４へ流入する。

ＥＣＯ１４で加熱された給水は、ＷＷ１５に流入して加
熱され飽和蒸気が生成される。この飽和蒸気がｌ５Ｈ１
９，２ＳＨ１７，３ＳＨ１６を通過しつつ過熱され、同
時に給水流調弁７を出た給水の一部が１衆過熱器スプレ
弁（ＩＳＨスプレ弁）２２を経て１次過熱器減温器（Ｉ
ＳＨ減温器）２１へと、２吹過熱器スプレ弁（２８Ｈス
プレ弁）２４を経て２次過熱器減温器（ＺＳＨ減温器）
２５へと注入され、蒸気温度が調整される。蒸気は、３
８Ｈ１８を通過するまでに定格の蒸気温度までに過熱さ
れ、タービン加減弁２７を経て高圧タービン２に流入す
る。高圧タービン２で仕事を終えた蒸気は、ＲＨ１８に
てＧＲＦ入ロプロダンパ８り調整された再循環ガス量に
見合ったガス対流熱を吸収して定格温度まで再熱され、
中圧タービン３へ送られる。中圧タービン３で仕事を終
えた蒸気は、排気となって復水器２６へ送られ、再び循
環を繰り返す。

第３図に示されるボイラの起動バイパス運転においては
、バイパスされる蒸気は、ｌ５Ｈ１９の入口よりＩＳＨ
バイパス弁３１を経てフラッシュタンク３３へ送られ、
フラッシュタンク３３で減圧されたのち、過熱器低圧止
弁３２を通して２ＳＨ１７，３ＳＨ１６および主蒸気配
管のウオーミングに使用されたり、高圧給水加熱器、脱
気器へ送られる等して熱回収が図られている。さらに、
余分な水蒸気は、フラッシュタンク水位調整弁３５を経
て復水器２６へ送られている。

次に、ボイラ自動制御装置３０２に含まれている本発明
を適用したボイラ蒸気温度制御装置の第１の実施例を、
第１図を参照して説明する。

ボイラ蒸気温度制御装置１は、入力として燃料量信号１
２２発電機出力信号３５．ＩＳＨ出口温度信号２０．２
３Ｈ出ロ温度信号２３．主蒸気温度（３８Ｈ出口温度）
信号２６を受は入れ、燃料流調弁制御信号４８．　ＩＳ
Ｈスプレ弁操弁操作信号制御装置子発電機出力信号３５
をベースとして、ボイラ静特性により定まるＩＳＨ出口
温度設定値信号４０を出力する関数発生器１０１と。

このＩＳＨ出口温度設定値信号４０とＩＳＨ出口温度信
号２０とを演算して偏差出力信号４１を出力する比較演
算器１０２と、この偏差出力信号４１を比例積分演算し
て第１の水燃比補正信号４２を出力する比例積分器１０
３と、その第１の水燃比補正信号４２と別途演算される
制御信号４３を〃入力され、ボイラの貫流運転中は貫流
運転側に切り換えて第１の水燃比補正信号４２を出力信
号４４として出力し、起動バイパス運転中は起動バイパ
ス運転側に切り換えて制御信号４３を出力信号４４とし
て出力する信号切り換え器１０４と、発電機出力信号３
５をベースとしてボイラ静特性より定まる嬬料流量信号
４５を出力する関数発生器１０５と、この燃料流量信号
４５と信号切り換え器１０４の出力信号４４とを演算し
て燃料流量要求信号４６を出力する加算器１０６と、こ
の燃料流量要求信号４６と燃料量信号１２とを演算して
偏差出力信号４７を出力する比較演算器１０７と、この
偏差出力信号４７を比例演算して燃料流調弁制御信号４
８を出力する比例演算器１０８と、を備えている。

さらに、発電機出力信号３５をベースとしてボイラ静特
性より定まる２ＳＨ出口迄度設定値信号４９を出力する
関数発生器１０９と、この２ＳＨ出口温度設ａｔ信号４
９と２ＳＨ出口温度信号２３とを演算して偏差出力信号
５０を出力する比較演算器１１０ど、この偏差出力信号
５０を演算してＩＳＨスプレ弁制御信号５１を出力する
比例積分器１１１と、ＩＳＨスプレ弁全閉信号５２を出
力する信号発生器１１３と、ＩＳＨスプレ弁制御信号５
１とＩＳＨスプレ弁全閉信号５２とを入力され、ボイラ
の貫流運転中は貫流運転側に切り換えて、ＩｓＨスプレ
弁操作信号５３として１ｓ１１スプレ弁制御信号５１を
出力し、８軛バイパス運転中は起動バイパス運転側に切
り換えて、ＩＳＨスプレ弁全閉信号５２をＩＳＨスプレ
弁操作信号５３として出力する信号切り換え器１１２と
を備えている。

さらに、発電機出力信号３５をベースとしてボイラ静特
性より定まる主蒸気温度設定値信号５４を出力する関数
発生器１１４と、この主蒸気温度設定値信号５４と主蒸
気温度信号２６とを演算して偏差出力信号５５を出力す
る比較演算器１１５と、この偏差出力信号５５を比例積
分演算して制御信号４３を出力する比例積分器１１６と
、２ＳＨスプレ弁２４の全閉信号５６を出力する信号発
生器１１８と、制御信号４３と２ＳＨスプレ弁全閉信号
５６を入力され、起動バイパス運転中は起動バイパス運
転側に切り換えて２ＳＨスプレ弁全閉信号５６を２ＳＨ
スプレ弁操作信号５８として出力し１貫流運転中は貫流
運転側に切り換えて制御信号４３を２ＳＨスプレ弁操作
信号５８として出力する信号切り換え器１１７とを備え
ている。比較演算器１１５と比例積分器１１６とで主蒸
気温度に基づいて２５Ｈスプレ弁へ供給する水量を制御
する手段を構成している。

第１図に示される制御装置によれば、扇動バイパス運転
中は、主蒸気温度信号２６および発電機出力信号３５に
基づいて出力される制御信号４３が種々の演算操作のの
ち、燃料流調弁制御信号４８となって出力されて水燃比
制御が行われているとともに、ＩＳＨスプレ弁２２およ
び２ＳＨスプレ弁２４は全閉される。

貫流運転中は、ＩＳＨ出口温度信号２０および発電機出
力信号３５に基づいて出力される第１の水燃比補正信号
４１が種々の演算操作ののち、燃料流調弁制御信号４８
となって出力されて水燃比制御が行われるとともに、Ｉ
ＳＨスプレ弁２２は２ＳＨ出口温度信号２３および発電
機出力信号３５に基づいて出力されるＩＳＨスプレ弁操
作信号５３により操作され、２ＳＨスプレ弁２４は主蒸
気温度（３ＳＨ出口温度）信号２６および発電機出力信
号３５に基づいて出力される２ＳＨスプレ弁操作信号５
８により操作される。

第１２図に、本実施例における併入、ランピング、負荷
上昇時の主なプロセス量の特性の一例を示す０本図より
明らかなように、貫流運転中の負荷上昇時に安定した蒸
気温度制御が行われており、負荷追従性が向上している
。

次に、本発明の第２の実施例を、第２図を参照して説明
する。なお、第２の実施例については、第１の実施例と
異なっている部分についてのみ説明する。第２の実施例
においては、比例積分器１１６の出力である制御信号４
３は、第２の切り換え手段である信号切り換え器１０４
にのみ入力される。比較演算器１１５が出力する偏差出
力信号５５を入力され、極性を変えて負偏差出力信号５
−７−を出力する符号変換器１１９と、バイアス信号５
９を出力するバイアス信号発生器１２０と、このバイア
ス信号５９と負偏差出力信号５７を演算して偏差信号６
０を出力する加算器１２１と、負偏差出力信号５７と偏
差信号６０を入力され、起動バイパス運転中は起動バイ
パス運転側に切り換えて偏差信号６０を切換出力信号６
１として出力し、貫流運転中は貫流運転側に切り換えて
負偏差信号５７を切換出力信号６１として出力する信号
切り換え器１１７（第１の切り換え手段）と。

切換出力信号６１を演算して２３Ｈスプレ弁操作信号５
８を出力する比例積分器１２２とが設けられ、第１図に
記載された信侵発生器１１８は設けられていない。

第２の実施例によれば、起動バイパス運転中においても
、発電機出力とボイラの静特性から定まる主蒸気温度設
定値信号と主蒸気温度信号の偏差が大きくなったとき、
２ＳＨスプレ弁２４を開いて主蒸気温度を下げる操作を
可能とし、水燃比制御とスプレによる減温操作の協調が
とれた制御方法とし、起動バイパス運転中の燃料過多に
よる主蒸気温度上昇に対処できる。

第２の実施例においては、比較演算器１１５と符号変換
器１１９と比例積分器１２２とが、貫流運転中に主蒸気
温度に基づいてＺＳＨ減温器へ供給されるスプレ水量を
制御する第１の手段を形成し、比較積分器１１５と符号
変換器１１９とバイアス信号発生器１２０と加算器１２
１と比例積分器１２２とで第２の手段を形成している。

また１貫流運転中の水燃比制御は、比較演算器１０２と
比例積分器１０３と加算器１０６と比較演算器１０７と
比較演算器１０８とから形成されている第３の手段によ
り行われ、起動バイパス運転中の水燃比制御は、比較演
算器１１５と比例積分器１１６と加算器１０６と比較演
算器１０７゜１０８とから形成される第４の手段により
行われる。

次に、第９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂ、ｌｌａ。

１１ｂ図により、第２図および第３図に示されるボイラ
の蒸気温度制御につき説明する。

第９ａ図は、起動バイパス運転中と貫九運転中のＷＷ１
５出口からタービン２人口までの蒸気圧力降下特性を示
す。過°熱器を３次とし、スプレを２次としたことによ
り、起動バイパス運転中であってもＳＨ減圧弁３４より
タービン２側に位置している２ＳＨ減温器２５へ接続さ
れている２ＳＨスプレ弁２４の弁前後差圧ΔＰｏは十分
大きいため、２ＳＨ減温器２５へのスプレ注入が可能で
あり、この２ＳＨスプレ弁２４により起動バイパス運転
中の主蒸気温度昇温制御が改善される。

第１０ａ図は、ランピング前とランピング後におけるＷ
Ｗ１５出口からタービン入口までの蒸気温度の過熱特性
を示し、さらにランピング中の燃料過多による主蒸気温
度の上昇を２ＳＨスプレ弁２４を開いて減温した過熱特
性を破線で示している。

第１１ａ図は、貫流運転中のＷＷ１５出口からタービン
入口までの熱吸収バランスを示す０本図においては、Ｗ
Ｗ１５出口からタービン２人口までの過熱過程でｌ５Ｈ
１９，２ＳＨ１７，３ＳＨ１６による過熱と、ＩＳＨ減
温器２１および２ＳＨ減温器２５による減温効果の組み
合わせで主蒸気温度を規定値に安定して制御可能なこと
を示している。従来技術である１段スプレ方式で、蒸気
温度がＩＳＨメタル温度制御限値に達しそうになる問題
は、過熱器を３次にし、ＩＳＨ出口温度をＩＳＨメタル
温度制限値から十分余裕のある低い温度に設定し、２Ｓ
Ｈメモ タル温度制限値よりも高く設定するとともに、２ＳＨ減
温器２５による主蒸気温度制御を行ってＩＳＨ減温器２
１による温度制御幅を小さくして解決している。さらに
、従来、主蒸気温度に基づいて行った水燃比制御をＷＷ
１５出口に近いＩＳＨ出口温度に基づいて行うので、温
度制御の応答性が改善された。

第４図により、第２図による制御のフローを説明する。

まず、演算ブロック４１でプラントが貫流運転中かどう
か判定される。もし１貫流運転中であれば、演算ブロッ
ク４２へ進む。

演算ブロック４２では、信号切り換え器１０４が貫流運
転側に切り換えられ、ＩＳＨ出口温度に基づく水燃比制
御が行われるとともに、信号切り換え器１１２および１
１７が貫流運転側に切り換えられ、２ＳＨ出口温度に基
づ＜ＩＳＨスプレ弁制御および主蒸気温度に基づ＜２Ｓ
Ｈスプレ弁制御が行われる。

もし、起動バイパス運転中であれば、演算ブロック４３
へ進み、信号切り換え器１０４が起動バイパス運転側へ
切り換えられて主蒸気温度に基づく水燃比制御が行われ
るとともに、信号切り換え器１１２および１１７が起動
バイパス運転側に切り換えられて、ＩＳＨスプレ弁が全
閉され主蒸気温度偏差が大きいときだけ２８Ｈスプレ弁
が開かれて燃料過多時の主蒸気温度変動が抑制される。

〔発明の効果〕

本発明によれば、蒸気発生源に上流側を１次として少な
くとも３次の過熱器が設けられ、この過熱器相互間に直
列に少なくとも２次の過熱器減温器が設けられたので、
ボイラ全負荷帯において最終次の過熱器減温器によって
主蒸気温度を制御することが可能となって、主蒸気温度
の制御性が改善され、また起動バイパス運転中は、主蒸
気温度に基づく水燃比制御および主蒸気温度と他の制限
条件に基づく最終次の過熱器減温器へ供給されるスプレ
水量の制御を行い、貫流運転中は、１次過熱器出口温度
に基づく水燃比制御および主蒸気温度に基づく最終次の
過熱器減温器へ供給されるスプレ水量の制御に切り換え
る切り換え手段が設けられたので、貫流運転中の水蒸気
温度が２次の過熱器減温器で行われて、過熱器減温器当
りの主蒸気温度制御幅が小さくてすみ、過熱器メタル温
度制限値にならないよう蒸気温度が制御され、負荷追従
性に優れたプラントが得られる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例を示す制御系統図であり
、第２図は本発明の第２の実施例を示す制御系統図であ
り、第３図は本発明を適用したボイラ発電プラントの系
統図であり、第４図は第２の実施例の制御フローを示す
ブロック図であり、第５図は従来技術による蒸気温度制
御の場合の主要なプロセス量の変動を示す特性図であり
、第６ａ図は従来技術における蒸気圧力降下を示す特性
図であり、第６ｂ図は第６ａ図の特性を示すボイラプラ
ントの例を示す系統図であり、第７ａ図は従来技術によ
る蒸気温度制御の場合のランピング前後の蒸気温度の特
性図であり、第７ｂ図は第７ａ図の特性を示すボイラプ
ラントの例を示す系統図であり、第８ａ図は従来技術に
よる蒸気温度制御の場合の貫流運転中の蒸気温度の特性
図であリ、第８ｂ図は第８ａ図の特性を示すボイラプラ
ントの例を示す系統図であり、第９ａ図は本発明の第２
の実施例を適用したボイラの蒸気圧力降下を示す特性図
であり、第９ｂ図は第９ａ図の特性を示すボイラプラン
トの例を示す系統図であり、゛第１０ａ図は本発明の第
２の実施例を適用したボイラのランピング前後の蒸気温
度の特性図であり、第１０ｂ図は第１０ａ図の特性を示
すボイラプラントの例を示す系統図であり、第１１ａ図
は本発明の第２の実施例を適用したボイラの質流運転中
の蒸気温度の特性図であり、第１１ｂ図は第１１ａ図の
特性を示すボイラプラントの例を示す系統図であり、第
１２図は本発明の第１図に示す実施例を適用したボイラ
プラントの主なプロセス量を示す特性図である。 １・・・ボイラ蒸気温度制御装置、１５・・・蒸気発生
源（炉壁水管ＷＷ）、１６，１７，１９・・・過熱器、
２１．２５・・・過熱器減温器、１１５，１１６・・・
主蒸気温度に基づいて最終法の過熱器減温器へ供給され
るスプレ水を制御する手段（比較演算器、比例積分器）
、１０２，１０３，１０６，１０７゜１０８・・・第３
の手段（比較演算器、比例積分器。 ３加算器、比較演算器、比例演算器）、１０４・・・第
２の切り換え手段（信号切り換え器）、１０６゜１０７
．１０８，１１５，１１６・・・第４の手段（加算器、
比較演算器、比例積分器、比較演算器。 比例積分器）、１１５，１１９，１２０，１２１゜１２
２・・・第２の手段（加算器、符号変換器、バイアス信
号発生器、加算器、比例積分器）、１１５・・・１１９
，１２２・・・第１の手段（加算器、符号変換器、比例
積分器）、１１７・・・第１の切り換え手段（信号切り
換え器）。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、蒸気発生源で生成された蒸気を過熱する過熱器と、
   この過熱器に接続して設けられスプレ水により蒸気を減
   温する過熱器減温器とを備えたボイラのボイラ蒸気温度
   制御装置において、上流側を１次として直列に接続され
   た少なくとも３次の過熱器と、この過熱器相互間に過熱
   器を介して直列に接続された少なくとも２次の過熱器減
   温器と、主蒸気温度に基づいて最終次の過熱器減温器へ
   供給されるスプレ水量を制御する手段とを備えたことを
   特徴とするボイラ蒸気温度制御装置。 ２、蒸気発生源で生成された蒸気を過熱する過熱器と、
   この過熱器に接続して設けられスプレ水により蒸気を減
   温する過熱器減温器とを備えたボイラのボイラ蒸気温度
   制御装置において、上流側を１次として直列に接続され
   た少なくとも３次の過熱器と、この過熱器相互間に過熱
   器を介して直列に接続された少なくとも２次の過熱器減
   温器と、貫流運転中の主蒸気温度に基づいて最終次の過
   熱器減温器へ供給されるスプレ水量を制御する第１の手
   段と、起動バイパス運転中の主蒸気温度と他の制限条件
   に基づいて最終次の過熱器減温器へ供給されるスプレ水
   量を制御する第２の手段と、前記第１および第２の手段
   を切り換える第１の切り換え手段と、貫流運転中の１次
   過熱器出口温度に基づいて水燃比制御を行う第３の手段
   と、起動バイパス運転中の主蒸気温度に基づいて水燃比
   制御を行う第４の手段と、前記第３および第４の手段を
   切り換える第２の切り換え手段とを備えていることを特
   徴とするボイラ蒸気温度制御装置。 ３、起動バイパス運転中の主蒸気温度と他の制限条件に
   基づいて最終次の過熱器減温器へ供給されるスプレ水量
   を制御する第２の手段が、スプレ水量を常に零に維持す
   る手段であることを特徴とする特許請求の範囲第２項記
   載のボイラ蒸気温度制御装置。 ４、起動バイパス運転中の主蒸気温度と他の制限条件に
   基づいて最終次の過熱器減温器へ供給されるスプレ水量
   を制御する第２の手段が、主蒸気温度が設定値よりも所
   定の値以上に大きいとき、最終次の過熱器減温器へスプ
   レ水を供給する手段であることを特徴とする特許請求の
   範囲第２項記載のボイラ蒸気温度制御装置。