JPH01111459A - 金属合金粒子の分離方法 - Google Patents
金属合金粒子の分離方法Info
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- JPH01111459A JPH01111459A JP63227340A JP22734088A JPH01111459A JP H01111459 A JPH01111459 A JP H01111459A JP 63227340 A JP63227340 A JP 63227340A JP 22734088 A JP22734088 A JP 22734088A JP H01111459 A JPH01111459 A JP H01111459A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
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- C22B7/005—Separation by a physical processing technique only, e.g. by mechanical breaking
-
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- B03B5/28—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation
- B03B5/30—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation using heavy liquids or suspensions
- B03B5/32—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation using heavy liquids or suspensions using centrifugal force
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は金属合金粒子の分離方法、特に寸法および導電
性の異なる金属合金粒子の分離方法、更に詳しくは、機
械加工で発生するアルミニウム−リチウム合金および他
の加工用アルミニウム合金とのスクラッップ混合物から
アルミニウム−リチウム合金を分離方法に関するもので
ある。
性の異なる金属合金粒子の分離方法、更に詳しくは、機
械加工で発生するアルミニウム−リチウム合金および他
の加工用アルミニウム合金とのスクラッップ混合物から
アルミニウム−リチウム合金を分離方法に関するもので
ある。
（従来技術とその問題点）
異なるアルミニウム合金を分離回収することについて広
く興味が持たれている。
く興味が持たれている。
この種合金組成物は合金成分およびその相対量に従い、
加工用か鋳造のいずれかに広く分類され、加工用および
鋳造アルミニウムを互いに分離するために技術開発が行
なわれてきた。例えば、モンタグナ等の米国特許第４３
３００９０号には加工用および鋳造アルミニウムの混合
物を熱間でクラッシュし、鋳造アルミニウムをフラグメ
ント化する一方、加工用アルミニウムをフラット化し、
その後スクリーニングにより２種のアルミニウムを分離
するようにしている。
加工用か鋳造のいずれかに広く分類され、加工用および
鋳造アルミニウムを互いに分離するために技術開発が行
なわれてきた。例えば、モンタグナ等の米国特許第４３
３００９０号には加工用および鋳造アルミニウムの混合
物を熱間でクラッシュし、鋳造アルミニウムをフラグメ
ント化する一方、加工用アルミニウムをフラット化し、
その後スクリーニングにより２種のアルミニウムを分離
するようにしている。
非金属から非鉄金属を分離するに渦電流（ｅｄｄｙ）セ
パレータが通常使用されている。このセパレータは導電
性差が充分に大きいなら導電性の異なる金属を分離する
のに使用子ることができる。渦電流を使用するセパレー
タについてはロース等のドイツＯＳ第２０５９６５５号
（１９７１年１月９日発行）、ホブケ等のドイツＯ８第
３４１６５０４号（１９８５年１１月７日発行）および
パース等のヨーロッパ出願第８３４４５号（１９８２年
１２月２７日発行）に記載されている。
パレータが通常使用されている。このセパレータは導電
性差が充分に大きいなら導電性の異なる金属を分離する
のに使用子ることができる。渦電流を使用するセパレー
タについてはロース等のドイツＯＳ第２０５９６５５号
（１９７１年１月９日発行）、ホブケ等のドイツＯ８第
３４１６５０４号（１９８５年１１月７日発行）および
パース等のヨーロッパ出願第８３４４５号（１９８２年
１２月２７日発行）に記載されている。
宇宙産業においてはアルミニウム−リチウム合金を近年
使用されているアルミニウム合金に変えて使用しようと
している。アルミニウム−リチウム合金を使用すると、
１０％の重量低減が行え、この低密度と等価または良好
な機械的物性をデザイン上考慮に入れるならば、１５〜
２０％のｆｆｉ量低減の可能性がある。これを商業的に
成功させるためには、他の航空アルミニウム合金との混
合物からアルミニウム−リチウム合金を経済的に再生利
用することができるようにしなければならない。
使用されているアルミニウム合金に変えて使用しようと
している。アルミニウム−リチウム合金を使用すると、
１０％の重量低減が行え、この低密度と等価または良好
な機械的物性をデザイン上考慮に入れるならば、１５〜
２０％のｆｆｉ量低減の可能性がある。これを商業的に
成功させるためには、他の航空アルミニウム合金との混
合物からアルミニウム−リチウム合金を経済的に再生利
用することができるようにしなければならない。
しかしながら、アルミニウム−リチウム合金と他の航空
用アルミニウム合金が加工用アルミニウム合金であると
、鋳造アルミニウム合金より延性に優れる。このことは
米国特許第４３３００９０号に記載の分離方法が使用で
きないことを意味する。
用アルミニウム合金が加工用アルミニウム合金であると
、鋳造アルミニウム合金より延性に優れる。このことは
米国特許第４３３００９０号に記載の分離方法が使用で
きないことを意味する。
なぜなら、両者ともフラット化された粒子が得られ、ス
クリーンセパレーションになじまないからである。
クリーンセパレーションになじまないからである。
（発明の目的）
フラットなアルミニウム合金粒子の物理的分離方法、例
えば、アルミニウム−リチウム合金と他の加工用アルミ
ニウム合金のスクラッップ混合物からアルミニウム−リ
チウム合金を分離する方法を提供することを目的とする
。
えば、アルミニウム−リチウム合金と他の加工用アルミ
ニウム合金のスクラッップ混合物からアルミニウム−リ
チウム合金を分離する方法を提供することを目的とする
。
（発明の要旨）
本発明によれば、金属合金混合物から他の合金粒子より
も概して小なる寸法で、かつ小なる導電性と密度を有す
る粒子を物理的に分離することができ、これは粒子寸法
差および導電性または密度差を利用して粒子を物理的に
分離することにより達成することができるものである。
も概して小なる寸法で、かつ小なる導電性と密度を有す
る粒子を物理的に分離することができ、これは粒子寸法
差および導電性または密度差を利用して粒子を物理的に
分離することにより達成することができるものである。
具体的には、フラットな粒子の混合物をセパレータテ
ーブルに沿って、迅速変換磁場セパレータ帯を通して移
動させ、寸法大でかつ導電性の良い粒子をテーブルに沿
った通常の軌道からそれさせ、それにより寸法大でかつ
導電性の良い粒子を含む流路と寸法率でかつ導電性の劣
る粒子を含む流路を形成するようにして分離させる。
ーブルに沿って、迅速変換磁場セパレータ帯を通して移
動させ、寸法大でかつ導電性の良い粒子をテーブルに沿
った通常の軌道からそれさせ、それにより寸法大でかつ
導電性の良い粒子を含む流路と寸法率でかつ導電性の劣
る粒子を含む流路を形成するようにして分離させる。
フラットな粒子の混合物をセパレータテーブルに沿い、
該テーブルを振動させることにより移動させると、粒子
はテーブルに沿って長平方向に延びる流路を移動するこ
とになる。上記迅速変換磁場はテーブル表面に概して平
行で、かつテーブルに沿った粒子流路に概して垂直な方
向にセパレータテーブルを横切って移動する。また、テ
ーブルには磁場の移動方向に上方にわずかに側方傾斜を
持たせるのが好ましい。振動テーブルと迅速変換磁場と
振動テーブルのわずか側方傾斜を組み合わせると、寸法
および導電性の異なるフラットな粒子を分離することが
できる。上記迅速変換磁場は振動により粒子のテーブル
との接触が外れると、短時間、寸法が大で、かつ良好な
導電性を有する粒子を優先的に側方傾斜を上昇させると
思われる。
該テーブルを振動させることにより移動させると、粒子
はテーブルに沿って長平方向に延びる流路を移動するこ
とになる。上記迅速変換磁場はテーブル表面に概して平
行で、かつテーブルに沿った粒子流路に概して垂直な方
向にセパレータテーブルを横切って移動する。また、テ
ーブルには磁場の移動方向に上方にわずかに側方傾斜を
持たせるのが好ましい。振動テーブルと迅速変換磁場と
振動テーブルのわずか側方傾斜を組み合わせると、寸法
および導電性の異なるフラットな粒子を分離することが
できる。上記迅速変換磁場は振動により粒子のテーブル
との接触が外れると、短時間、寸法が大で、かつ良好な
導電性を有する粒子を優先的に側方傾斜を上昇させると
思われる。
このようにして、２本の長平方向に延びる流路がテーブ
ルに沿って形成され、粒子は効果的に磁気的にスクリー
ンに付されることになる。
ルに沿って形成され、粒子は効果的に磁気的にスクリー
ンに付されることになる。
他の具体例では、分離は粒子の寸法および導電性を利用
する密度分布（ｄｅｎｓｅ ｍｅｄｉａ）式サイクロン
セパレータにおいて行なわれる。ザイクロンセパレータ
においては、媒体の見掛は密度より高い密度を有する導
入粒子は周囲に移動する。より大なる密度の粒子がより
大きい粒子である傾向はこの移動現象を増大させる。他
方、媒体の見掛は密度より低い密度を有する導入粒子は
中心に移動する。これら粒子が遠心力にほんのわずか影
響を受ける平均値より小さい傾向にあることおよび密度
差は中心への移動に大きな影響を与える。
する密度分布（ｄｅｎｓｅ ｍｅｄｉａ）式サイクロン
セパレータにおいて行なわれる。ザイクロンセパレータ
においては、媒体の見掛は密度より高い密度を有する導
入粒子は周囲に移動する。より大なる密度の粒子がより
大きい粒子である傾向はこの移動現象を増大させる。他
方、媒体の見掛は密度より低い密度を有する導入粒子は
中心に移動する。これら粒子が遠心力にほんのわずか影
響を受ける平均値より小さい傾向にあることおよび密度
差は中心への移動に大きな影響を与える。
寸法の異なるフラットな金属合金粒子はスクラッップ混
合物の破砕により得るのが好ましい。例えば、アルミニ
ウム−リチウム合金と他の加工用アルミニウム合金とを
押しつぶすと、合金の延性度合の差により異なる寸法の
フラットな粒子が得られることが見出されている。この
ように、アルミニウム−リチウム合金は他の加工用アル
ミニウムよりも幾分延性が劣る。したがって、スクラッ
プ混合物を破砕し、全体として均一にフラットとすると
、アルミニウム−リチウム合金粒子は他の機械加工のア
ルミニウム合金粒子上り概して小さくなる。
合物の破砕により得るのが好ましい。例えば、アルミニ
ウム−リチウム合金と他の加工用アルミニウム合金とを
押しつぶすと、合金の延性度合の差により異なる寸法の
フラットな粒子が得られることが見出されている。この
ように、アルミニウム−リチウム合金は他の加工用アル
ミニウムよりも幾分延性が劣る。したがって、スクラッ
プ混合物を破砕し、全体として均一にフラットとすると
、アルミニウム−リチウム合金粒子は他の機械加工のア
ルミニウム合金粒子上り概して小さくなる。
所望の粒子寸法差を得るために、破砕前にスクラッププ
混合物を熱処理して異なる合金間の延性差を増大させる
のが有利である。熱処理中はスクラッップ混合物を通常
、１９０℃以上３００℃まで、好ましくは約２１０−２
２５℃の温度に少なくとも１５−３０分加熱する。この
熱処理によりアルミニウム−リチウム合金成分の破壊靭
性は最小まで低減させる一方、他の加工用アルミニウム
合金に逆にこの特性に影響を与えない。また、熱処理は
スクラッププ混合物の脱オイル処理とじても作用する。
混合物を熱処理して異なる合金間の延性差を増大させる
のが有利である。熱処理中はスクラッップ混合物を通常
、１９０℃以上３００℃まで、好ましくは約２１０−２
２５℃の温度に少なくとも１５−３０分加熱する。この
熱処理によりアルミニウム−リチウム合金成分の破壊靭
性は最小まで低減させる一方、他の加工用アルミニウム
合金に逆にこの特性に影響を与えない。また、熱処理は
スクラッププ混合物の脱オイル処理とじても作用する。
スクラッププ混合物はローラクラシャーにより裁断（Ｓ
ｈｒｅｄ）および／または押しつぶしくＣｒｕｓｈ）に
より破砕するのが好ましく、この操作中、破砕靭性また
は延性の差異は増大され、全体として均一なフラット粒
子を生産するのに役立ち、アルミニウム−リチウム合金
粒子は他の加工用アルミニウム合金粒子より概して小さ
くなる。粒子は各粒子の幅が厚みの少なくとも２倍とな
るように押しつぶされるのが好ましく、幅は２〜２５ｍ
ｍの範囲が好ましい。
ｈｒｅｄ）および／または押しつぶしくＣｒｕｓｈ）に
より破砕するのが好ましく、この操作中、破砕靭性また
は延性の差異は増大され、全体として均一なフラット粒
子を生産するのに役立ち、アルミニウム−リチウム合金
粒子は他の加工用アルミニウム合金粒子より概して小さ
くなる。粒子は各粒子の幅が厚みの少なくとも２倍とな
るように押しつぶされるのが好ましく、幅は２〜２５ｍ
ｍの範囲が好ましい。
迅速変換磁場は永久磁石を有する渦電流セパレータによ
り形成するのが好ましく、該永久磁石はセパレータテー
ブル表面に実質的に平行な面内をテーブル上の粒子流路
に実質的に垂直な方向に移動させる。効果的な分離を行
うために、大きい方の粒子の大部分が磁波長より長い最
大フラット寸法を有し、小さい方の粒子の大部分が磁波
長より短い最大フラット寸法を有するのがよい。
り形成するのが好ましく、該永久磁石はセパレータテー
ブル表面に実質的に平行な面内をテーブル上の粒子流路
に実質的に垂直な方向に移動させる。効果的な分離を行
うために、大きい方の粒子の大部分が磁波長より長い最
大フラット寸法を有し、小さい方の粒子の大部分が磁波
長より短い最大フラット寸法を有するのがよい。
渦電流は変換磁場に置かれた導電性粒子に誘導される電
流で、磁場と渦電流との相互作用により、かかる導電性
粒子に力が作用する。この力は導電性粒子を偏向させる
。渦電流によって発生するこの反発力は粒子寸法、粒子
幾何形状、電導底／密度比（σ／ρ）、磁場強度の関数
であることが見出されている。
流で、磁場と渦電流との相互作用により、かかる導電性
粒子に力が作用する。この力は導電性粒子を偏向させる
。渦電流によって発生するこの反発力は粒子寸法、粒子
幾何形状、電導底／密度比（σ／ρ）、磁場強度の関数
であることが見出されている。
種々の航空用アルミニウム合金の電導塵および密度を基
準にして次の電導底／密度比（σ／ρ）値を得る。
準にして次の電導底／密度比（σ／ρ）値を得る。
合金 （７／ｐ Ｘ １０’ｍ″１０ｈｍ
、ｋｇＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍｇ、
３．７Ｆｅ（ｓｐｅｃｓ内）、自然時効 Ａｌ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍｇ、 ４
．６高ｒｅ、 １９０℃１６ｈ過時効 ２０２４ Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｍｎ Ｔ３５１
６．５２２１９ Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ ＴａＳ２
− ７．６７Ｇ７５ Ａｌ−Ｚｒ−Ｍｇ−Ｃｕ
ＴａＳ１ ７．６７０１０ Ａｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ−Ｃｕ Ｔ７３６５１ ｇ’、４７０７
５ Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ Ｔ７３５１ ８
．にのように、アルミニウムーリヂウム合金粒子は航空
用スクラッップ混合物における他の加工用アルミニウム
合金粒子より寸法は小さく、σ／ρ値は低い。
、ｋｇＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍｇ、
３．７Ｆｅ（ｓｐｅｃｓ内）、自然時効 Ａｌ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍｇ、 ４
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．にのように、アルミニウムーリヂウム合金粒子は航空
用スクラッップ混合物における他の加工用アルミニウム
合金粒子より寸法は小さく、σ／ρ値は低い。
渦電流セパレータは回転軟鋼ディスクまたは移動ベルト
に装着された永久磁石を使用することができるものであ
る。移動ベルトに装着された永久磁石は並行して配設さ
れた多数の振動用流路と関連して使用することができる
。渦電流システムについてはＰ ｒｏｃ、ｏｒ （ｎｔ
、 Ｓ ｙｍｐのＢ ｒａａｍ、 Ｄ ａｌｍｉｊｎお
よびＤ ｕｙｖｅｓｔｙｎよりＲｅｃｙｃｌｅ ａｎｄ
５ｅｃｏｎｄａｒｙＲｅｃｏｖｅｒｙ ｏｆ Ｍｅｔ
ａｌｓ １９８５年版６４１〜６５４頁に報告されて
いる。
に装着された永久磁石を使用することができるものであ
る。移動ベルトに装着された永久磁石は並行して配設さ
れた多数の振動用流路と関連して使用することができる
。渦電流システムについてはＰ ｒｏｃ、ｏｒ （ｎｔ
、 Ｓ ｙｍｐのＢ ｒａａｍ、 Ｄ ａｌｍｉｊｎお
よびＤ ｕｙｖｅｓｔｙｎよりＲｅｃｙｃｌｅ ａｎｄ
５ｅｃｏｎｄａｒｙＲｅｃｏｖｅｒｙ ｏｆ Ｍｅｔ
ａｌｓ １９８５年版６４１〜６５４頁に報告されて
いる。
最大の分離効果を得るために、振動用セパレータテーブ
ルは１〜１０°の範囲、特に約３〜７゜の側方傾動が行
えるのが好ましい。適当な強度の交換用磁場を得るため
に、磁石はＳｍ−ＣｏまたはＮｂ−Ｆｅ−Ｂから製造さ
れるのが好ましく、スクラッップに対して迅速に移動さ
せるのがよい。それにより、磁場は変化し、強い渦電流
と力が導電性スクラッップ内に生成する。
ルは１〜１０°の範囲、特に約３〜７゜の側方傾動が行
えるのが好ましい。適当な強度の交換用磁場を得るため
に、磁石はＳｍ−ＣｏまたはＮｂ−Ｆｅ−Ｂから製造さ
れるのが好ましく、スクラッップに対して迅速に移動さ
せるのがよい。それにより、磁場は変化し、強い渦電流
と力が導電性スクラッップ内に生成する。
振動用セパレータテーブルは粒子流路方向に傾斜させて
もよく、この傾斜量はテーブル上の粒子の保持時間を決
定する。このように、所望の保持時間に依存してテーブ
ルを振動する粒子の移動方向に上下方向に傾斜させるか
、もし磁場の移動方向上方にテーブルをやや側方傾斜さ
せるなら、長平方向には一定であってよい。
もよく、この傾斜量はテーブル上の粒子の保持時間を決
定する。このように、所望の保持時間に依存してテーブ
ルを振動する粒子の移動方向に上下方向に傾斜させるか
、もし磁場の移動方向上方にテーブルをやや側方傾斜さ
せるなら、長平方向には一定であってよい。
密度分布分離は広く使用されている技術で、ザイクロン
セバレータを含み、利用できる装置はマツフグロウヒル
ブックカンパニーの１９８４年６版ケミカルエンジニア
リングに記載されている。ザイクロンセパレータにおい
て、媒体および供給物は共にセパレータに接線方向から
投入され、遠心または求心力の作用により分離がザイク
ロンの円すい形状部に起こる。本発明方法を実施するに
適当な媒体はガラスビードおよび水である。
セバレータを含み、利用できる装置はマツフグロウヒル
ブックカンパニーの１９８４年６版ケミカルエンジニア
リングに記載されている。ザイクロンセパレータにおい
て、媒体および供給物は共にセパレータに接線方向から
投入され、遠心または求心力の作用により分離がザイク
ロンの円すい形状部に起こる。本発明方法を実施するに
適当な媒体はガラスビードおよび水である。
以下、本発明を添付図面に示す具体例に基づき、詳細に
説明する。
説明する。
（実施例）
第１図は本発明方法の工程を示すフローシートで、第２
図は本発明において使用する渦電流セパレータの平面図
、第３図は第２図の側面図である。
図は本発明において使用する渦電流セパレータの平面図
、第３図は第２図の側面図である。
第１図において、スクラッップ混合物即ち切りくずＩＯ
は熱処理部１１に供給される。熱処理は好ましくは２０
０℃以上の温度で、少なくとも１５分間行なわれる。こ
の熱処理により全てのオイルおよび汚染物がスクラップ
プ混合物の表面から除去され、同時にアルミニウムーリ
ヂウム合金成分の破壊靭性は低減し、他方他の加工用ア
ルミニウム合金のこの物性は逆に影響を受けない。
は熱処理部１１に供給される。熱処理は好ましくは２０
０℃以上の温度で、少なくとも１５分間行なわれる。こ
の熱処理により全てのオイルおよび汚染物がスクラップ
プ混合物の表面から除去され、同時にアルミニウムーリ
ヂウム合金成分の破壊靭性は低減し、他方他の加工用ア
ルミニウム合金のこの物性は逆に影響を受けない。
熱処理されたスクラッップはその後シュレッダを通って
比較的小さい粒子寸法に破砕され、ローラクラシャー１
３に送られる。そこで、粒子は更に破砕されてもよく、
全体として均一なフラット粒子に形成される。この均一
なフラット粒子は振動供給機によって該振動供給機に沿
って不連続な単一層を形成するように移送される。この
ようにして渦電流セパレータ１４に移送されると、そこ
で、アルミニウムーリヂウム合金からなる小フラット粒
子と他の加工用アルミニウム合金からなる大フラット粒
子に分離される。
比較的小さい粒子寸法に破砕され、ローラクラシャー１
３に送られる。そこで、粒子は更に破砕されてもよく、
全体として均一なフラット粒子に形成される。この均一
なフラット粒子は振動供給機によって該振動供給機に沿
って不連続な単一層を形成するように移送される。この
ようにして渦電流セパレータ１４に移送されると、そこ
で、アルミニウムーリヂウム合金からなる小フラット粒
子と他の加工用アルミニウム合金からなる大フラット粒
子に分離される。
渦電流セパレータは第２図および第３図に示されるーよ
うに、振動供給機２０がフラットな混合粒子Ｐをフラッ
トな底面２２と側壁２８とを有する振動セパレータテー
ブル２１上に供給する。フラットな粒子Ｐは振動供給機
２１の表面２２に沿って個別の不連続な粒子として単一
層を形成しながら移動し、偏向ゲート２３により実質的
に単一列をなして通過する。粒子がゲート、２３を過ぎ
ると、渦電流の影響下に入る。渦電流はサマリウム−コ
バルト磁石２６を装着した軟鋼プレートからなる回転永
久磁石により発生ずる。
うに、振動供給機２０がフラットな混合粒子Ｐをフラッ
トな底面２２と側壁２８とを有する振動セパレータテー
ブル２１上に供給する。フラットな粒子Ｐは振動供給機
２１の表面２２に沿って個別の不連続な粒子として単一
層を形成しながら移動し、偏向ゲート２３により実質的
に単一列をなして通過する。粒子がゲート、２３を過ぎ
ると、渦電流の影響下に入る。渦電流はサマリウム−コ
バルト磁石２６を装着した軟鋼プレートからなる回転永
久磁石により発生ずる。
回転永久磁石２４は振動する大寸法の良好な導電性を有
する粒子に力を及ぼし、これらを面２２を横切って側部
２２ａまで移動させる。小寸法の導電性の劣る粒子は渦
電流に影響されることが少ないため、面２２の側部２２
ａの実質的に真っ直ぐな流路に沿って連続する。もし、
底面２２が側部２２ａに向かって上方に約４〜５°側方
傾斜にしていると、明確な分離が行なわれることが見出
されている。望むなら、振動供給機２２は供給テーブル
２０と回転永久磁石２４との間において長手方向にわず
かに上方傾斜していてもよい。
する粒子に力を及ぼし、これらを面２２を横切って側部
２２ａまで移動させる。小寸法の導電性の劣る粒子は渦
電流に影響されることが少ないため、面２２の側部２２
ａの実質的に真っ直ぐな流路に沿って連続する。もし、
底面２２が側部２２ａに向かって上方に約４〜５°側方
傾斜にしていると、明確な分離が行なわれることが見出
されている。望むなら、振動供給機２２は供給テーブル
２０と回転永久磁石２４との間において長手方向にわず
かに上方傾斜していてもよい。
分離された粒子は永久磁石２４の中央キャビティ２７を
介して図示しないホッパーに補集される。
介して図示しないホッパーに補集される。
第１図は本発明方法の工程を示すフローシートで、第２
図は本発明において使用する渦電流セパレータの平面図
、第３図は第２図の側面図である。 ！０・・・供給物、１１・・・熱処理部！２・・・シュ
レッダ、１３・・・ローラクラシャー１４・・・渦電流
セパレータ ２０・・・供給テーブル、２１・・・振動供給機２４・
・・永久磁石 特許出願人 アルキャン・インターナショナル・リミテ
ッド
図は本発明において使用する渦電流セパレータの平面図
、第３図は第２図の側面図である。 ！０・・・供給物、１１・・・熱処理部！２・・・シュ
レッダ、１３・・・ローラクラシャー１４・・・渦電流
セパレータ ２０・・・供給テーブル、２１・・・振動供給機２４・
・・永久磁石 特許出願人 アルキャン・インターナショナル・リミテ
ッド
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、（ａ）金属合金混合物をある合金粒子が他の合金粒
子よりも概して小なる寸法で、かつ小なる導電性と密度
を有するように破砕し、 （ｂ）粒子寸法差および導電性または密度差に基づき、
上記混合物を（ｉ）概して小なる寸法で、かつ小なる導
電性と密度を有する粒子群と、（ｉｉ）概して大なる寸
法で、かつ大なる導電性と密度を有する粒子群とに物理
的分離を行うことを特徴とする金属合金粒子の分離方法
。 ２、上記金属合金混合物を熱処理して破砕前にある合金
の破壊靭性を低減させる前記第１項記載の分離方法。 ３、実質的にフラットな粒子に押しつぶすことにより金
属合金混合物を破砕する前記第２項記載の分離方法。 ４、ローラクラシャーを通すことにより粒子をフラット
化する前記第３項記載の分離方法。 ５、上記ローラクラシャーを通す前に熱処理された合金
混合物を裁断する前記第４項記載の分離方法。 ６、金属合金混合物が加工用アルミニウム合金混合物で
ある前記第５項記載の分離方法。 ７、アルミニウム合金混合物がアルミニウム−リチウム
合金および他の加工用アルミニウム合金のスクラッップ
混合物である前記第６項記載の分離方法。 ８、上記分離を金属合金粒子の混合物を迅速変換磁場セ
パレータ帯を通して振動セパレータテーブルに沿って移
動させることにより行ない、寸法大でかつ導電性の良い
粒子をテーブルに沿った通常の軌道からそれさせ、それ
により寸法大でかつ導電性の良い粒子を含む流路と寸法
小でかつ導電性の劣る粒子を含む流路を形成する前記第
１項〜第７項のいずれかに記載の分離方法。 ９、金属合金のフラットな粒子を単一層状態でセパレー
タテーブルに沿って移動させる前記第８項記載の分離方
法。 １０、フラットな粒子の単一層が実質的に１列で磁場セ
パレータ帯に入る前記第９項記載の分離方法。 １１、迅速変換磁場がセパレータテーブルに対し平行に
かつテーブルに沿った粒子流路に対し垂直に移動する永
久磁石により形成される前記第８項記載の分離方法。 １２、セパレータテーブルが上記磁石の移動方向に側方
に上方傾斜している前記第１１項記載の分離方法。 １３、セパレータテーブルが１−１０°側方傾斜を有す
る前記第１２項記載の分離方法。 １４、上記分離を金属合金粒子の混合物を密度分布式サ
イクロンセパレータを通すことにより行ない、寸法大で
かつ導電性の良い粒子を周囲に移動させる一方、寸法小
でかつ導電性の劣る粒子を中心部に移動させる前記第１
項〜第７項のいずれかに記載の分離方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA546685 | 1987-09-11 | ||
| CA546,685 | 1987-09-11 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111459A true JPH01111459A (ja) | 1989-04-28 |
Family
ID=4136422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63227340A Pending JPH01111459A (ja) | 1987-09-11 | 1988-09-09 | 金属合金粒子の分離方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5060871A (ja) |
| EP (1) | EP0307250A3 (ja) |
| JP (1) | JPH01111459A (ja) |
| AU (1) | AU604965B2 (ja) |
| BR (1) | BR8804699A (ja) |
| ZA (1) | ZA886696B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108554622A (zh) * | 2018-05-28 | 2018-09-21 | 成都市容德建筑劳务有限公司 | 建筑垃圾除铁装置 |
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|---|---|---|---|---|
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| SE468078B (sv) * | 1990-11-01 | 1992-11-02 | Scandinavian Recycling Ab | Anordning foer torrseparering av granuler |
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| FR2902800B1 (fr) | 2006-06-23 | 2008-08-22 | Alcan Rhenalu Sa | Procede de recyclage de scrap en alliage d'aluminium provenant de l'industrie aeronautique |
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| WO2019232574A1 (en) * | 2018-06-07 | 2019-12-12 | Aac-Panels Pty Ltd | Recycling of lithium-based electrochemical cells |
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| CN110252458B (zh) * | 2019-07-02 | 2021-05-14 | 郑州工程技术学院 | 一种土木工程建筑废料处理装置 |
| WO2021003554A1 (en) | 2019-07-09 | 2021-01-14 | House Of Metals Company Limited | Method and system for estimating waste metal batch composition |
| US11761056B2 (en) | 2020-06-17 | 2023-09-19 | House Of Metals Company Limited | Systems and methods for recycling waste metal pieces using shot blasting and shot removal |
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| SU1139506A1 (ru) * | 1983-09-28 | 1985-02-15 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Горный Институт Им.Артема | Электродинамический сепаратор |
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-
1988
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- 1988-09-09 AU AU22049/88A patent/AU604965B2/en not_active Ceased
- 1988-09-09 JP JP63227340A patent/JPH01111459A/ja active Pending
- 1988-09-12 EP EP19880308407 patent/EP0307250A3/en not_active Ceased
- 1988-09-12 BR BR8804699A patent/BR8804699A/pt unknown
-
1990
- 1990-03-16 US US07/496,051 patent/US5060871A/en not_active Expired - Fee Related
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| AU604965B2 (en) | 1991-01-03 |
| EP0307250A2 (en) | 1989-03-15 |
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