JPH01111011A - ナイロン４６繊維の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はナイロン４６繊維の製造方法に関するものであ
り、特に衣料用および産業資材用のナイロン４６＄ｌｉ
維を操業性よく製造する方法を提供するものである。

〔従来の技術、〕

従来、ポリアミド系繊維としてはナイロン６、ナイロン
６６がよく知られており、各種の衣料用途、産業資材用
途に使用されてきた。しかし、これまでの衣料用のナイ
ロン６繊維やナイロン６６繊維において、高捲縮化を図
るとき加工温度を高める必要があるが、繊維の耐熱性が
不十分であるため加工温度を十分高めることができず、
高捲縮化は困難であるという問題があった。また、産業
資材用のナイロン６繊維やナイロン６６繊維においては
、耐熱強力や寸法安定性が低いという問題があった。

このため、近年になって、従来のナイロン６繊維やナイ
ロン６６繊維にかわり、耐熱性２寸法安定性１強力保持
特性に優れたナイロン４６繊維が注目されるようになっ
てきた。

ナイロン６やナイロン６６からなる繊維を製造するに際
し、従来から紡糸−延伸を二工程に分けて行う方法、延
伸することな（高速で引取り高配向糸を得る方法、そし
て紡糸後−旦巻取ることなく連続して延伸する直接紡糸
延伸方法等が採用されている。

一方、上記の製造方法によりナイロン４６からなる繊維
を製造するに際し、従来のナイロン６繊維やナイロン６
６繊維用の紡糸装置と紡糸条件を用いて紡糸すると、い
わゆる霜ふり現象（紡糸口金直下で紡出糸条を構成する
個々のフィラメントがランダムに切断する現象を言う）
が発生して、曳糸性が悪くなり、安定して操業をするこ
とができないという問題があった。特に、引取速度が２
０００ｍ／ｍｉｎ以上の高速領域では、上記霜ふり現象
が多発し、安定した曳糸性を得ることは全くできなかっ
た。

ナイロン４６繊維の製造法に関して、特開昭５９−８８
９１０号公報には、高重合度ナイロン４６を溶融紡糸し
、特定の雰囲気温度である口金下方に設けられた加熱フ
ード内を通過させ、固化後非水油剤を付与し、引取ロー
ラにて引取り１次いで連続して２段延伸をすることによ
り、高強力ナイロン４６繊維を製造する方法が提案され
ている。しかし、同号公報に記載された紡糸方法は、２
００〜７００ｍ／ｍｉｎ程度の比較的低い引取速度で、
単糸繊度が２０〜１００デニールの糸条を紡糸延伸する
方法であって、引取速度が２０００ｍ／ｍｉｎ以上の高
速領域で、紡糸引取糸の単糸繊度が１．５〜１０デニー
ルの糸条を紡糸するに際し。

紡糸時のフィラメントの断糸を防止して曳糸性を向上さ
せる方法に関しては、何らの知見も開示されていない。

また、特開昭６０−１３４０１５号公報には。

結晶化速度の大きいポリアミドの溶融紡糸方法が提案さ
れており、紡糸口金直下に設けられた加圧室に溶融ポリ
アミドを直接紡出し、加圧室内で紡出糸条を冷却、固化
した後、引き取ることが記載されている。しかし、同号
公報に記載された紡糸方法は、高圧雰囲気中で冷却、固
化させるという特殊なものであり、同号公報には、汎用
の紡糸装置を用いて紡糸するに際し、曳糸性を向上させ
る方法については何も記載されていない。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は、汎用の紡糸装置を用いて引取速度が２０００
ｍ／ｍｉｎ以上の高速領域で、紡糸引取糸の単糸繊度が
１．５〜１０デニールのナイロン４６繊維を製造するに
際し、霜ふり現象を生じることな（、曳糸性よく安定し
て連続操業をすることができる方法を提供しようとする
ものである。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明者らは、上記の問題点を解決するため。

鋭意検討した結果、ナイロン４６重合体を溶融紡出し、
紡出糸条を冷却後、紡糸口金下方で集束して引取る方法
において、紡糸口金面直下に配設した加熱筒内の紡出糸
近傍の雰囲気温度を特定するとともに、紡糸引取糸の引
取張力を特定することにより、２０００ｍ／ｍｉｎ以上
の高引取速度領域で優れた曳糸性が得られ、かつ未延伸
糸パッケージの後伸びが生じないことを見出し本発明に
到達した。

すなわち１本発明は、相対粘度（９６重量％硫酸を溶媒
とし、濃度１ｇ／ｄ１．温度２５℃で測定）が２．５以
上のナイロン４６重合体を複数の紡糸孔を有する紡糸口
金を通して溶融紡出し２次いで紡糸口金面直下に配設し
た加熱筒を通した後、紡出糸条に直交する冷却気流を吹
き付けて冷却し、引き続いて、紡出糸条を紡糸口金面か
ら下方へ３５０〜１２００ｍｍの間で集束した後、油剤
を付与し、引取速度Ｖ　（ｍ／ｍ１ｎ）を２０００〜５
５００として引取り、紡糸引取糸の単糸繊度Ｄ（デニー
ル）が１．５〜１０の繊維を製造する方法において、下
記ＡおよびＢの条件を満足させることを特徴とするナイ
ロン４６繊維の製造方法を要旨とするものである。

Ａ：紡糸口金面直下に紡出糸条を取り囲む長さ５０〜３
００ｍｍの加熱筒を配設し、紡出糸近傍の雰囲気温度ｔ
（”ｃ）を０式の範囲とすること。

ｔｓ　−２０≦ｔ≦ｔｓ　＋　２５−−−−−−−−−
−−−−一・−・−・・−−−−−−一・・・−・−・
・−・・−・−■〔ただし、　ｔｓは紡糸温度（℃）〕 Ｂ：紡糸引取糸の引取張力Ｔ　（ｇ／デニール）が０式
を満足するようにすること。

＋０．１　　（１＋　（ｖ　−２０００）　ｘｌＯ−’
）・−−−−−−−−−−■本発明におけるナイロン４
６重合体とは１分子鎖の繰り返し単位としてテトラメチ
レンアジパミドを７０重量％以上含有する実質的にポリ
テトラメチレンアジパミドよりなるものであって、１０
重量％未満のカプラミド成分やヘキサメチレンアジパミ
ド成分のような第３成分を共重合した重合体、あるいは
１０重量％未満のポリカプラミドやポリヘキサメチレン
アジパミドをブレンドした重合体をも含むものである。

本発明では、ナイロン４６重合体として相対粘度が２．
５以上のものを使用することが、曳糸性および繊維の力
学的性能を確保する上で必要である。

また、必要に応じて、艶消剤、顔料、光安定剤。

熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤等を添加することも
可能である。

本発明の目的は、ナイロン４６重合体を溶融紡糸して、
紡糸引取糸の単糸繊度が１．５〜１０デニールのナイロ
ン４６繊維を得るに際し、曳糸性の向上を図ることにあ
る。

一般に、溶融重合体を紡糸口金を通して吐出し。

引き続いて冷却細化して繊維を形成するには、紡出糸条
の個々のフィラメントの結晶化を抑制し。

フィラメントにかかる張力の最適化を図り、かつフィラ
メント間の細化環をなくして均一な細化挙動を得ること
が、安定した曳糸性と均一な性能を得る上で重要である
。ナイロン４６繊維の場合、従来のナイロン６繊維やナ
イロン６６繊維に比べ結晶化速度がきわめて大であり、
紡糸口金面直下から結晶化が進行する。このとき、紡出
糸条のフィラメントにかかる張力と結晶化の進行がマツ
チングしていないと、紡糸口金直下で霜ふり現象が発生
して、安定した曳糸性を得ることができない。

本発明者らは、紡糸引取糸の単糸繊度が１．５〜１０デ
ニールのナイロン４６繊維を曳糸性よく製造するために
は、まず、紡糸口金面直下に紡出糸条を取り囲む長さ５
０〜３００ＩｌｌＩＩｌの加熱筒を配設し、紡出糸近傍
の雰囲気温度ｔがの式を満足するようにすることが、曳
糸性の向上を図る上で必要であることを見出した。

紡出糸近傍の雰囲気温度ｔが０式の範囲よりも低いと、
溶融重合体は紡糸口金孔を出た直後から結晶化を始め、
しかも紡出糸条の固化が急速に起こるため、紡糸口金直
下で紡出糸条の個々のフィラメントが切断し、霜ふり現
象が発生する。さらに、紡糸口金面の温度が紡糸温度ｔ
ｓより低くなり。

溶融重合体の紡糸口金孔からの離型性が悪くなってフィ
ラメントの切断を生じる。

一方、同雰囲気温度ｔが０式の範囲よりも高いと、紡糸
口金面直下に配設された加熱筒内における紡出糸条の張
力が低（なりすぎ、紡出糸条の個々のフィラメントの周
囲に発生する随伴気流の相互作用による糸揺れが大きく
なって糸斑を増大させ、さらにはフィラメントの切断を
生じる。

上記加熱筒の長さは５０〜３００ｍｍ、好ましくは、　
１００〜２５０ｍｍとするのがよい。５０ｍｍより短い
と、冷却気流が加熱筒の内部へ流入し、紡出糸条の周囲
に発生する随伴気流と干渉して、加熱筒内の雰囲気温度
の変動や糸揺れを増大させるとともに、紡出糸条の個々
のフィラメントの細化固化を不均一にして糸斑を生じる
ので好ましくない。一方、３ｏｏｌＩＩＩＩ＋より長い
と、引取速度が２０００〜５５００ｍ／ｍｉｎの範囲で
は。

紡出糸条の細化固化中からその固化点近傍までが加熱筒
で覆われることになり、かつ加熱筒内の紡出糸条の張力
が低いため、糸揺れによる糸斑が増大し、ときにはフィ
ラメントの切断を生じるので好ましくない。

次に９本発明では、紡糸引取糸の引取張力Ｔ　（ｇ／デ
ニール）が０式を満足するようにすることが必要である
。

紡糸引取糸の引取張力の調整は、引取速度、紡糸口金孔
径、吐出量、紡糸温度、加熱筒内の雰囲気温度、冷却条
件等の紡糸条件が一定であるとき、紡糸口金面から紡出
糸条の集束位置までの距離（以下。

集束距離と言う）を変更することにより可能である。

紡糸引取糸の引取張力が０．１ｇ／デニールより小さい
と、紡糸口金面直下に配設された加熱筒内における紡出
糸条の張力が低すぎて、紡出糸条の糸揺れが大きくなっ
て糸斑を増大させる。さらに。

第１引取ローラ上で糸条が揺れ、糸道が安定せず。

ときには第１引取ローラに糸条が巻き付く等の問題が生
じる。

一方、同引取張力Ｔが引取速度■および単糸繊度りによ
って規定される値よりも大きいと、紡糸口金孔を出た直
後から加熱筒内にかけて行われる紡出糸条の細化固化に
おいて、固化点に大きな張力が作用するとともに、結晶
化が進行するため、紡出糸条の個々のフィラメントにド
ラフト切断が発生し、霜ふり現象を生じる。

したがって、結晶化の進行と紡出糸条の細化挙動、特に
細化中のフィラメントにかかる紡糸張力との好適なマツ
チングを図ること、すなわち１本発明の紡出糸近傍の雰
囲気温度ｔが０式を満足し。

かつ紡糸引取糸の引取張力Ｔが０式を満足するようにす
ることによって、初めて霜ふり現象が発生しない安定し
た曳糸性を得ることができるのである。

以下９本発明を図面に基づいて説明する。

第１図は本発明の一実施態様を示す溶融紡糸装置の説明
図である。１は紡出糸条、２は紡糸口金。

３は加熱筒、４は紡出糸条に直交する冷却気流を吹き付
ける冷却装置、５は紡出糸条の集束装置（兼。

油剤付与装置）、６は第１引取ローラ、７は第２引取ロ
ーラ、８．９は糸道規制ガイド、　１０はトラバース支
点ガイド、１１は巻取装置、１２はパッケージである。

また、第１図中の第１引取ローラ６前の矢印は、紡糸引
取糸の引取張力Ｔの測定点である。

第１図において、相対粘度２．５以上のナイロン４６か
らなる溶融重合体は紡糸口金２から吐出され。

紡糸口金２の直下に密接して配設された加熱筒３を経て
、冷却装置４により冷却固化される。

溶融吐出された紡出糸条１は紡糸口金２を出た直後から
細化が始まりかつ急速に結晶化しつつ固化される。した
がって、溶融吐出後固化点までの細化挙動において、結
晶化を抑制しつつ、均一でかつ滑らかな細化を行わしめ
るために、長さ５０〜３ＱＯｖ＋＋、好ましくは１００
〜２５０ａ＋ｍの加熱筒３を配設し、かつ加熱筒３の内
部の紡出糸近傍の雰囲気温度ｔが０式を満足するように
するのがよい、この雰囲気温度ｔとは、加熱筒内の温度
を上部から３０ｍｍ、最外周糸条から１０ｗ＋ｍ離れた
位置で測定したものである。

次に、加熱筒３を通過した紡出糸条ｌは集束距離りの位
置で集束され、紡出糸条１の個々のフィラメントの周囲
に発生する空気抵抗力が減少され。

紡糸張力が低められる。紡糸張力は実際上それを測定す
ることが困難なため、その指標として引取張力Ｔ（第１
図中の第１引取ローラ６前の矢印の部位にて測定）を用
い、引取張力Ｔが０式を満足するようにするのがよい。

そのためには、紡出糸条１の集束距離を調節することが
必要であるが。

紡出糸条１の集束距離は３５０〜１２００ｍｍの範囲内
でなければならない。

集束距離が３５０１１ＩＩ１１より小さいと、集束装置
５が紡出糸条１の固化点に近づき、紡出糸条１を構成す
る個々のフィラメント間に融着を生じたり、融着による
毛羽や糸切れを生じたりするので好ましくない。

一方、集束距離が１２００ｍｍより大きいと５個々のフ
ィラメントの周囲に発生する空気抵抗力が大きくなりす
ぎて、０式を満足することができない。

加熱筒３の直下に配設される冷却装置４は、空気または
窒素ガス等の不活性ガスからなる一定温度の気体を紡出
糸条１に直交するように吹き付けて糸条を冷却するもの
である。この冷却装置４の長さは、引取速度や単糸繊度
等の条件により異なるが９本発明の方法においては５０
〜１１５０ｍｍが適当である。要は、紡出糸条１が集束
装置５に到達するまでに２個々のフィラメント間に融着
を生じたりすることがない程度に、紡出糸条１が十分冷
却されるだけの長さがあればよいのである。冷却方法は
、第１図に示したような冷却気流を糸条の片側から吹き
付ける横吹付方法のほか９円周方向から吹き付ける環状
吹付方法でもよい。

紡出糸染工は、冷却装置４を通過した後、油剤付与装置
を兼ねた集束装置５にて集束されつつ油剤を付与され、
第１引取ローラ６にて引取られ。

第２引取ローラ７を経て巻取装置１１により巻取られて
、未延伸糸パッケージ１２を形成する。

本発明において、引取速度は２０００ｍ／ｍｉｎ以上、
５５００ｍ／ｍｉｎまでとする必要がある。５５００ｍ
／１ＩＩｉｎ以上の引取速度は生産性の点からすれば好
ましいことであるが、設備費が大きくなる。実際、現在
市販されている高速巻取機の安定した操業運転可能な最
高巻取速度は５５００ｍ／ｍｉｎであり、仮にこれ以上
の巻取速度を有する高速巻取機を新たに開発したとして
も、生産能力のわりには設備投資費が大きくなりすぎ不
経済である。

紡糸口金孔の横断面形状は特に限定されるものではなく
１円形断面以外にも３葉または４葉以上の多葉断面、中
空断面、扁平断面等の形状とすることが可能である。

また９本発明では必要に応じて、集束装置５から巻取装
置１１までの間でインターレース処理を施してもよい。

本発明に従って得られた紡糸引取糸の単糸繊度が１．５
〜ｌＯデニールのナイロン４６繊維は、延伸または延伸
熱処理等を施すことなくパッケージを形成後、直接後加
工工程に供給して使用し得る。

すなわち、約１５００〜３５００ｍ／ｌｌｌ１ｎの引取
速度で得られたナイロン６およびナイロン６６からなる
高配向未延伸糸は、糸条の縦膨潤を生じてパッケージの
形態不良を来たしたり、経口変化による糸質性能の斑を
生じたりするという問題がある。しかも。

伸度が高く、延伸または延伸熱処理等の後処理を施さな
ければ実用に供し得ない、一方１本発明のナイロン４６
繊維は上記の問題を生じることがなく。

形態の良好なパッケージを得ることができ、かつ糸質性
能も安定しているため、後処理を施すことなく直接後加
工工程において好適に使用することができる。

本発明のナイロン４６繊維は、高配向未延伸糸のみなら
ず、糸質性能面からの必要に応じて、延伸または延伸熱
処理等を施すことも可能である。

延伸を施すにあたっては、紡糸工程で一旦巻取りパッケ
ージを形成した後延伸工程に供給する方法でもよいが、
紡糸後−旦巻取ることなく連続して延伸する直接紡糸延
伸方法の方が、工程の合理化の点で好ましい。

第２図は本発明の一実施態様を示す直接紡糸延伸装置の
説明図である。第１図の紡糸装置の場合と同様にして溶
融紡出された紡出糸条１は加熱筒３を経て冷却固化、集
束、油剤付与後、加熱された引取ローラ１３にて引取ら
れ９次いで引取ローラ１３と加熱された延伸ローラ１４
との間で延伸され。

熱処理を施された後２巻取装置１１により巻取られて、
パッケージ１５を形成する。

なお、延伸倍率は紡糸引取速度に応じて、所望の伸度が
得られる条件とするが１通常は１．０５〜２．５０であ
る。

本発明のナイロン４６繊維は、各種衣料用およびミシン
糸等の産業資材用として好適に使用し得る。

〔実施例〕

以下９本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。な
お、引取張力、糸質性能および熱水収縮率の測定や曳糸
性およびパッケージ形態の評価を次の方法に従って実施
した。

（イ）引取張力　：ロッシールド社製張力測定器タイプ
Ｒ−３１９２を用い、第１引取ローラと紡出糸条との接
点の１０ｃｍ前で測定した。

（ｒｌ）強伸度　　：　ＪＩＳ　Ｌ　１０１３に従って
測定した。

（ハ）０％　　　：計測器工業社製イブホステスタ８０
タイプＣを用い、糸速２００ｍ／ｍｉｎ、サービスセレ
クタ１／２．レンジスケール±１２．５％、ツイス）　
４０００ｒｐｍ、測定糸長４００ｎ＋とじて測定した。

（＝）熱水収縮率：　ＪＩＳ　Ｌ　１０１３に従って測
定した。

（ネ）曳糸性を次の３段階で評価した。

○：霜ふり現象が殆どない。

△：霜ふり現象が若干ある。

×：霜ふり現象が多発して巻取ることができない。

（へ）パッケージ形態を次の３段階で評価した。

Ｏ：良好。

△：連続して巻取ることはできるが形態はやや不良。

×：形態不良のため連続して巻取ることができない。

実施例１ 第１図に示した溶融紡糸装置で５重量％のカプロラクタ
ムを共重合した相対粘度が３．０のナイロン４６重合体
をエクストルーダを用いて溶融押出し。

直径０．３０ｍｍの紡糸孔を２４孔有する紡糸口金２か
ら温度３００℃で溶融紡出した。紡糸口金面直下には。

紡出糸条１を取り囲むようにした長さ２００ｍｍの加熱
筒３を配設し、紡出糸近傍の雰囲気温度を２６０〜３３
０℃の範囲で種々変更した。冷却気流としては。

２０℃の空気を使用し、紡出糸条１の片側から吹き付け
る横吹付方法を採用した。集束装置（兼油剤付与装置Ｆ
）　５で紡出糸条１を集束するとともにエマルジョン系
の油剤を付与し、第１引取ローラ６および第２引取ロー
ラフを介して巻取装置１１で巻取り、パッケージ１２を
形成した。

このとき、溶融重合体の吐出量を調整しながら引取速度
を２０００〜５５００ｍ／ｍｉｎの範囲で変更し、紡糸
引取糸を単糸繊度が１．０〜１２デニール、フィラメン
ト数２４の糸条とした。

引取速度Ｖおよび単糸繊度りの各組み合わせについて、
集束装置５の位置を紡糸口金面から下方へ３００〜１６
００ｍｍの範囲で変更し、第１引取ローラ６の１０ｃｏ
＋前で紡糸引取糸の引取張力Ｔを測定した。

また、上記の各組み合わせについて、紡糸口金２直下で
の霜ふり現象の有無を目視にて観察することにより、曳
糸性を評価した。さらに、得られたパッケージ１２につ
いて９巻上げ直後および５日間経過後のパッケージ形態
を目視により観察し。

後伸びの程度を評価した。結果を第１表に示す。

第１表において、実験陽２，５〜８．１３．１４．１Ｂ
。

１９、２２．２３．２６．２７．３０．３１．３４．３
７〜４０．４５゜４６は実施例であり、集束装置の位置
を調整して９本発明の紡出糸近傍の雰囲気温度ｔが０式
を満足し。

紡糸引取糸の引取張力Ｔが０式を満足するようにしたも
ので、霜ふり現象が発生しない安定した曳糸性を得るこ
とができた。そして、得られたパッケージの形態は１巻
上げ直後のみならず、５日間経過後も後伸びのない良好
なものであった。

第１表において、上記実験隘以外のものは比較実施例で
ある。

実験１１ｍ１と１１は引取速度が２０００＋＊／ｍｉｎ
において。

紡出糸近傍の雰囲気温度ｔが０式を満足しない場合であ
る。ｌ１ｈｌは雰囲気温度が低く、紡出糸条の急速な結
晶化と固化のため、紡糸口金２の直下で紡出糸条１の個
々のフィラメントが切断し、霜ふり現象が発生した。嵐
１１は雰囲気温度が高く、加熱筒３内における紡出糸条
１の張力が低く、糸揺れが大きくなって、糸斑（０％）
が増大した。しかも、得られたパッケージ１２の糸条を
解舒して観察したところ、糸条を構成する個々のフィラ
メント間に融着が認められた。

実験１１ｈ１５．１６は同引取速度において、集束距離
が１２００ｍｍを越えており、紡糸引取糸の引取張力Ｔ
が０式を満足しない場合である。Ｉ’ｈ１５．１６共に
引取張力Ｔが高すぎて、紡出糸条１の細化固化時、固化
点に大きな張力が作用して、紡出糸条１の個々のフィラ
メントに切断が発生し、霜ふり現象が発生した。

実験隘１２は同引取速度において、集束距離が３００ｍ
ｍ、すなわち、集束装置５が加熱筒３下面に密接して配
設された場合であり、引取張力が０．１ｇ／デニールよ
り低く、糸揺れが増し、糸斑（０％）が増大した。

さらに、加熱筒３内部にて紡出糸条１を構成する個々の
フィラメント同士の横方向の間隔が小さいため、フィラ
メント間に融着が生じた。

実験Ｎ１３，４，９．１０は同引取速度において、紡糸
引取糸の単糸繊度りが本発明の規定範囲外の場合である
。１１ｈ３．４は引取張力Ｔが高すぎて、曳糸性は極め
て不良であった。なお、集束距離を３００ｍｍにしても
、曳糸性は好転しなかった。

Ｎａ９は単糸繊度りが大きいため、集束装置の位置が１
１５０＋ｗｍでは紡出糸条ｌの冷却が不十分になり。

フィラメント間に融着が生じた。このため、集束距離を
１１ｈｌＯの１６００ｍｍにしたところ、フィラメント
間の融着は解消したが、引取張力Ｔが高くなり。

曳糸性が低下した。

引取速度が３５００．４３００および５５００ｍ／ｍｉ
ｎにおいても、　２０００ｍ／ｗｉｎの場合と同様、紡
出糸近傍の雰囲気温度ｔが０式を満足せず、紡糸引取糸
の引取張力Ｔが０式を満足しないとき、安定した曳糸性
を得ることができなかった。

以上の実験結果から得られた可動範囲を第３図に示す。

第３図は紡糸引取糸の単糸繊度りと引取張力Ｔの関係を
引取速度Ｖをパラメータとして図示したもので、各引取
速度Ｖに応じた曲線より下の斜線を施した領域が本発明
に規定する可動範囲である。

次に、比較例として、相対粘度が２．６のナイロン６重
合体および相対粘度が２．４のナイロン６６重合体を、
直径０．３Ｏｎ＋ｍの紡糸孔を２４孔有する紡糸口金２
から各々温度２６０℃゛および２８０℃で溶融紡出した
。そして実施例と同様にして、曳糸性やパッケージ１２
の形態を評価した。結果を第２表に示す。

ナイロン６重合体およびナイロン６６重合体において１
本発明の紡出糸近傍の雰囲気温度ｔが０式を満足し、紡
糸引取糸の引取張力Ｔが０式を満足するようにした場合
、引取速度が３５００ｍ／ｗｉｎ以下の条件では、パッ
ケージの後伸びが激しく、安定した巻取りを行うことが
全くできなかった。引取速度が４３００＋ｗ／ｌｌｌ１
ｎ以上では、パッケージの後伸びは解消したが、糸条を
構成する個々のフィラメント間に多数の融着が認められ
、かつループや毛羽も多く、到底実用に供し得ないもの
であった。

実施例２ 実施例１の実験＆６．１９および２７で得られたパッケ
ージ１２を延伸工程に供給して、延伸速度７００ｍ／ｓ
ｉｎ、供給ローラ温度８０℃、延伸域のヒータープレー
ト温度１４０℃の条件で延伸した。

このとき２溶融重合体の吐出量を調整し、７０デニール
／２４フイラメント　（単糸繊度２．９デニール）のナ
イロン４６からなる延伸糸を得た。結果を第３表に示す
。

本発明の実験１に５７．５８および５９は、曳糸性よく
紡糸することができた。さらに、後伸びのない良好な形
態の高配向未延伸糸のパッケージ１２を得たので、解舒
時の糸切れもなく、操業性よく延伸を行うことができた
。

実施例３ 実施例１の実験＆６．１９および２７について、第２図
の直接紡糸延伸装置を用いて、−旦巻取ることなく連続
して引取ローラ１３と延伸ローラ１４との間で延伸し１
次いで巻取り、パッケージ１５を形成した。

延伸に際して、引取ローラ１３の温度を１１０℃として
延伸し、延伸ローラ１４の温度を２００℃として熱処理
を行った。

このとき、実施例２と同様にして、溶融重合体の吐出量
を調整し、７０デニール／２４フイラメント（単糸繊度
２．９デニール）のナイロン４６延伸糸を得た。結果を
第４表に示す。

本発明の実験１１ｈ６０．６１および６２は、紡糸性、
延伸性ともに良好であった。

〔発明の効果〕

本発明によれば、紡糸引取糸の単糸繊度が１．５〜１０
デニールのナイロン４６繊維を、引取速度が２０００＋
ｉ／ｓｉｎ以上の高速領域で製造するに際し、紡糸口金
直下で紡出糸条を構成する個々のフィラメントが断糸す
るのを防止し、曳糸性よく安定して連続操業をすること
ができる。そして、得られたナイロン４６繊維は、衣料
用および産業資材用として好適に使用し得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施態様を示す溶融紡糸装置の説明
図、第２図は本発明の他の実施態様である直接紡糸延伸
装置の説明図、第３図は紡糸引取糸の単糸繊度りと引取
張力Ｔの関係を引取速度Ｖをパラメータとして図示した
もので、各引取速度Ｖに応じた曲線より下の斜線を施し
た領域が本発明の範囲である。 １：紡出糸条　　　　　２：紡糸口金 ３：加熱筒　　　　　　４：冷却装置 ５：集束装置（兼、油剤付与装置） ６：第１引取ローラ　　７：第２引取ローラ１３：引取
ローラ　　　　１４：延伸ローラ特許出願人　　　ユニ
チカ株式会社 窮１図 稟２１！１ 漬３凹 →　単智辷繊ハ【（チヒ）シ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）相対粘度（９６重量％硫酸を溶媒とし、濃度１ｇ
   ／ｄｌ、温度２５℃で測定）が２．５以上のナイロン４
   ６重合体を複数の紡糸孔を有する紡糸口金を通して溶融
   紡出し、次いで紡糸口金面直下に配設した加熱筒を通し
   た後、紡出糸条に直交する冷却気流を吹き付けて冷却し
   、引き続いて、紡出糸条を紡糸口金面から下方へ３５０
   〜１２００ｍｍの間で集束した後、油剤を付与し、引取
   速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）を２０００〜５５００として引取
   り、紡糸引取糸の単糸繊度Ｄ（デニール）が１．５〜１
   ０の繊維を製造する方法において、下記ＡおよびＢの条
   件を満足させることを特徴とするナイロン４６繊維の製
   造方法。 Ａ：紡糸口金面直下に紡出糸条を取り囲む長さ５０〜３
   ００ｍｍの加熱筒を配設し、紡出糸近傍の雰囲気温度を
   ｔ（℃）を［１］式の範囲とすること。 ｔｓ−２０≦ｔ≦ｔｓ＋２５・・・・・・・・・・・・
   ・・・［１］〔ただし、ｔｓは紡糸温度（℃）〕 Ｂ：紡糸引取糸の引取張力Ｔ（ｇ／デニール）が［２］
   式を満足するようにすること。 ０．１≦Ｔ≦１／｛２．５Ｄ〔１−（Ｖ−２０００）×
   １０＾−＾４〕−１｝＋０．１〔１＋（Ｖ−２０００）
   ×１０＾−＾４〕・・・・・・・・・・［２］