JP7621610B2 - 液体処理ノズル - Google Patents

液体処理ノズル Download PDF

Info

Publication number
JP7621610B2
JP7621610B2 JP2022039760A JP2022039760A JP7621610B2 JP 7621610 B2 JP7621610 B2 JP 7621610B2 JP 2022039760 A JP2022039760 A JP 2022039760A JP 2022039760 A JP2022039760 A JP 2022039760A JP 7621610 B2 JP7621610 B2 JP 7621610B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
screw
liquid
thread
nozzle
flow path
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2022039760A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2022091818A (ja
Inventor
啓雄 加藤
文彦 鈴木
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AQUA FUTURE LABORATORY COMPANY LIMITED
Original Assignee
AQUA FUTURE LABORATORY COMPANY LIMITED
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=81707630&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP7621610(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by AQUA FUTURE LABORATORY COMPANY LIMITED filed Critical AQUA FUTURE LABORATORY COMPANY LIMITED
Priority to JP2022039760A priority Critical patent/JP7621610B2/ja
Publication of JP2022091818A publication Critical patent/JP2022091818A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7621610B2 publication Critical patent/JP7621610B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/20—Jet mixers, i.e. mixers using high-speed fluid streams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B01F25/45—Mixers in which the materials to be mixed are pressed together through orifices or interstitial spaces, e.g. between beads
    • B01F25/452—Mixers in which the materials to be mixed are pressed together through orifices or interstitial spaces, e.g. between beads characterised by elements provided with orifices or interstitial spaces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/02—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to produce a jet, spray, or other discharge of particular shape or nature, e.g. in single drops, or having an outlet of particular shape
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/30—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to control volume of flow, e.g. with adjustable passages
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B15/00—Details of spraying plant or spraying apparatus not otherwise provided for; Accessories
    • B05B15/60—Arrangements for mounting, supporting or holding spraying apparatus
    • B05B15/65—Mounting arrangements for fluid connection of the spraying apparatus or its outlets to flow conduits
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E03—WATER SUPPLY; SEWERAGE
    • E03C—DOMESTIC PLUMBING INSTALLATIONS FOR FRESH WATER OR WASTE WATER; SINKS
    • E03C1/00—Domestic plumbing installations for fresh water or waste water; Sinks
    • E03C1/02—Plumbing installations for fresh water
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Nozzles (AREA)
  • Domestic Plumbing Installations (AREA)
  • Details Or Accessories Of Spraying Plant Or Apparatus (AREA)

Description

この発明は、気体を溶存させた液体をキャビテーション処理するための液体処理ノズルに関する。
水の流路にベンチュリやオリフィスにより絞り部を設け、水が高流速化して通過する際の減圧効果により溶存空気を微細気泡として析出させるノズルが種々提案されている（特許文献１～６）。特に、特許文献１、２に開示された方式は、流路の途中にねじ部材を配置し、そのねじ谷、あるいは対向するねじ部材間に形成されたギャップにて水流のさらなる高速化を図るものであり、キャビテーション効率を向上させてより高密度にナノバブルを発生できる旨が謳われている。ここで、キャビテーション効率を高めるには、キャビテーションポイントとなるねじ谷の流路断面内における配置密度（谷点密度）を増加させることが重要である。
例えば、特許文献１、２、７においては、流路断面内にて同一平面上に複数のねじ部材を断面中心の周りに配置することで、断面内の谷点密度を向上させる提案がなされている。また、同文献においては、液体流路の中心軸線方向（流れ方向）にて複数のねじ部材を互いにずれた位置に配置することが可能であり、それによってキャビテーションポイントとなる谷部に液体の流れを繰り返し接触させることができ、微細気泡の発生効率やガス溶解効率の更なる向上に寄与できる旨も開示されている。
ＷＯ２０１６／１７８４３６号公報 ＷＯ２０１６／１９５１１６号公報 ＷＯ２０１３／０１１５７０号公報 ＷＯ２０１０／０５５７０２号公報 ＷＯ２０１３／０１２０６９号公報 特開２０１１－２４０２０６号公報 特許第６７６２４６１号公報
特許文献１、２、７においては、ノズル本体にねじ部材を組み付けるに際し、ノズル本体にねじ孔をドリル等により穿孔した後、ねじ孔内面に雌ねじをタッピングして雌ねじ孔とし、ここに雄ねじからなるねじ部材を螺合させる形態が採用されている。しかしながら、この方式は、ノズル本体へのねじ部材の組み付け強度を確保しやすい利点はあるが、ノズル本体へのねじ孔の穿孔と、ねじ孔内面のタッピングとを順次実施しなければならず、ノズル本体の加工工数が増加する難点がある。また、タッピングが終わった雌ねじ孔にねじ部材を装着する際は、ドライバー等を用いてねじ部材を個別に雌ねじ孔にねじ込む作業が必要であり、ねじ部材組み付けの工数も増える問題がある。これらの課題は、特許文献１、２、７のように、ねじ部材が複数組み付けられた液体処理ノズルの構成が採用される場合により著しい。なお、特許文献７においては、ねじ部材からなるキャビテーション処理部がノズルケーシングとは別体のコアエレメントに組み付けられた構造となっているが、コアエレメントにおいてねじ部材はコア本体の雌ねじ孔に組み付けられている観点において、存する技術的な解決課題は特許文献１、２と何ら変わりはない。
本発明の課題は、キャビテーション処理部をねじ部材で構成した液体処理ノズルにおいて、液体流路に脚部を突出させたねじ部材の組み付け構造を大幅に簡略化でき、製造も容易にすることを目的とする。
本発明は、液体を流通させる配管系に組み込んで使用される液体処理ノズルに関し、両端が開口する形態の収容通路部を有するノズルケーシングと、一方の端面に液体入口を開口し他方の端面に液体出口を開口する貫通形態の液体流路が形成され、ノズルケーシングに形成された流入側開口部に向けて供給される液体が液体流路を経てノズルケーシングの流出側開口部より流出可能となる位置関係にて収容通路部に、外周面側が収容通路部の内周面に対し圧入又は隙間嵌めとなるように挿入されるとともに、外周面から液体流路の内周面に向けて貫通形成されたねじ装着孔を有するコア本体と、頭部及び脚部基端側がコア本体のねじ装着孔内に保持される一方、脚部先端側が液体流路の内面から突出するキャビテーション処理部とされたねじ部材とを有し、キャビテーション処理部と接触した液体がねじ谷部内にて増速する時の減圧作用により、該液体の溶存ガスを過飽和析出させるキャビテーションコアとを備える。そして、コア本体に形成されるねじ装着孔は、ねじ部材の脚部基端側を挿通保持するための脚部挿通部と、コア本体の外周面側の開口部を形成する形で脚部挿通部と一体形成され、該脚部挿通部よりも径大に形成されるとともに頭部を収容する頭部収容部とを備える点を前提構成とする。
そして、本発明の第一にかかる液体処理ノズルは、上記前提構成に加え、以下の要件を具備することを特徴とする。すなわち、脚部挿通部内にて脚部の外周面に形成されている雄ねじ部の外径をｍｄ、雄ねじ部のねじ山高さをｍｔｄとしたとき、脚部挿通部の内径ｈｄが、
ｍｄ＜ｈｄ≦ｍｄ＋０．５ｍｔｄ
の範囲となるように定められ、ねじ部材の脚部はコア本体の脚部挿通部に対し隙間嵌め形態にて挿入されるとともに、ねじ部材の頭部の厚さをｈｔとしたとき、ノズルケーシングの収容通路部の内周面とねじ頭部の頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下となるよう、頭部収容部の形成深さが定められている。
上記本発明の第一にかかる液体処理ノズルにおいては、特許文献７に開示された構成と同様に、ねじ部材によりキャビテーション処理部を形成したキャビテーションコアをノズルケーシングの収容通路部に圧入又は隙間嵌めとなるように挿入した構成とする。他方、コア本体に形成する脚部挿通部の内径ｈｄは、ｍｄ＋０．５ｍｔｄ（望ましくはｍｄ＋０．３ｍｔｄを超えない範囲にて、脚部の外周面に形成されている雄ねじ部の外径ｍｄよりも大きく設定することで、ねじ部材の脚部をコア本体の脚部挿通部に対し隙間嵌め形態にて挿入する構造とする。これにより、コア本体の脚部挿通部にはねじ部材の雄ねじ部を螺合させるための雌ねじ部を予めタッピングする必要がなくなり、ノズル本体の加工工数を削減することができる。また、ねじ装着孔にねじ部材を装着する際も、その脚部挿通部にねじ部材を差し込むだけで装着でき、ドライバー等を用いてねじ部材を個別に雌ねじ孔にねじ込む作業が不要となる。一方、脚部挿通部に雌ねじ部を形成しないことは、脚部挿通部内におけるねじ部材のスラスト方向の位置が螺合により規制できないことを意味する。しかしながら、本発明の液体処理ノズルにおいては、ノズルケーシングの収容通路部の内周面とねじ頭部の頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下（望ましくは、０．３ｈｔ以下）となっていることで、ねじ頭部の頂面位置がノズルケーシング（の収容通路部の内周面）により規制され、ねじ装着孔内のねじ部材にスラスト方向のがたつきが過度に生じる心配もない。よって、キャビテーションコアの液体流路に液体を流通することでキャビテーション処理を問題なく実施することができる。
次に、本発明の第二にかかる液体処理ノズルは、前述の前提構成に加え、以下の要件を具備することを特徴とする。すなわち、脚部挿通部内にて脚部の外周面に形成されている雄ねじ部の外径をｍｄ、雄ねじ部のねじ山高さをｍｔｄとしたとき、脚部挿通部の内径ｈｄが、
ｍｄ－０．５ｍｔｄ≦ｈｄ＜ｍｄ
の範囲となるように定められ、ねじ部材の脚部はコア本体の脚部挿通部に対しセルフタッピング形態にてねじ込まれるとともに、ねじ部材の頭部の厚さをｈｔとしたとき、ノズルケーシングの収容通路部の内周面とねじ頭部の頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下となるよう、頭部収容部の形成深さが定められている。
上記本発明の第二にかかる液体処理ノズルの上記第一の構成との相違点は、ねじ部材の脚部をコア本体の脚部挿通部に対し隙間嵌め形態にて挿入するのではなく、脚部挿通部の内径ｈｄをねじ部材の雄ねじ部の外径ｍｄよりも少し小さい値、雄ねじ部のねじ山高さをｍｔｄとして、ｍｄ－０．５ｍｔｄ以上（望ましくは、ｍｄ－０．３ｍｔｄ以上）に設定することで、ねじ部材の脚部をコア本体の脚部挿通部に対しセルフタッピング形態にてねじ込む構成とする。この構成によっても、コア本体の脚部挿通部にはねじ部材の雄ねじ部を螺合させるための雌ねじ部を予めタッピングしておく必要がなくなり、ノズル本体の加工工数を削減することができる。
なお、この構成では、脚部挿通部にねじ部材の脚部を装着するに際して、ドライバー等により、ねじ部材を脚部挿通部にセルフタッピングしながらねじ込む作業が必要となる。しかし、セルフタッピングにより脚部挿通部の内面には浅い雌ねじ部が刻設される結果、例えば、キャビテーション処理の繰り返しにより摩耗したねじ部材を交換したい場合や、脚長の異なるねじ部材を脚部挿通部に誤組付けした場合などにおいて、組み付け時とは逆方向にねじ部材を回転させることにより、ねじ部材を脚部挿通部から容易に抜き取ることができる利点が生ずる。
セルフタッピングにより刻設される雌ねじ部とねじ部材の雄ねじ部との半径方向のラップ長は０．５ｍｔｄ以下の小さい値となるので、脚部挿通部内におけるねじ部材のスラスト方向の位置は、前述の第一の構成ほどではないものの、螺合による確実な規制は期待できない。しかしながら、本第二の構成においても、ノズルケーシングの収容通路部の内周面とねじ頭部の頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下となっていることで、ねじ頭部の頂面位置がノズルケーシング（の収容通路部の内周面）により規制されるため、ねじ装着孔内のねじ部材にスラスト方向のがたつきが過度に生じる心配はない。よって、キャビテーションコアの液体流路に液体を流通することでキャビテーション処理を問題なく実施することができる。
なお、脚部挿通部の内径ｈｄがｍｄ－０．５ｍｔｄ未満では、セルフタッピングにより、脚部挿通部内に雌ねじ部を刻設することが難しくなる。また、雌ねじ部を刻設することによる上記の効果を確実にするには、脚部挿通部の内径ｈｄはｍｄ－０．１ｍｔ以下に設定することがより望ましい。また、脚部挿通部にねじ部材をセルフタッピングによりねじ込む作業が特に容易になるのは、ねじ部材が金属製であり、コア本体が樹脂材料にて構成される場合である。
また、本発明の液体処理ノズルの第一及び第二のいずれの構成においても、ねじ装着孔内のねじ部材にスラスト方向のがたつきをより効果的に抑制するためには、ねじ部材の頭部の頂面がノズルケーシングの収容通路部の内周面に対し当て止めされていることが望ましい。
以下、本発明に付加可能な要件について、さらに詳しく説明する。
特許文献１、２においては、液体処理ノズルにおいて断面内に形成される谷点のうち、キャビテーションポイントとして顕著に機能するのは、液体流速が高くなる断面中心領域、特に中心軸線から流路断面の半径７０％までの領域に位置する谷点（７０％谷点）である点について言及されている。例えば、特許文献２においては、その図８等に開示されているごとく、流路断面内にて同一平面上に複数のねじ部材を中心軸線の周りに配置することで、断面内の谷点密度を向上させる提案を行なっている。また、同文献においては、液体流路の軸線方向（流れ方向）にて複数のねじ部材を互いにずれた位置に配置することが可能であり、それによってキャビテーションポイントとなる谷部に液体の流れを繰り返し接触させることができ、微細気泡の発生効率やガス溶解効率の更なる向上に寄与できる旨も開示されている（第５ページ９行～１３行）。
特許文献２が開示する構成では、７０％谷点密度については、流路断面の半径７０％以内の領域に空隙として形成される流通領域の断面積（７０％断面積）により７０％谷点数を除した値として算出され、表４の番号１０６のノズル試験品における１．８（個／ｍｍ２）が最大値である。本明細書においては、後述のごとく、ねじ部に占有される領域も含めた流路全断面積にて７０％谷点数を除した値を７０％谷点面積密度の定義として採用するが、特許文献２における上記番号１０６のノズル試験品の７０％谷点密度を該定義の７０％谷点面積密度に換算すれば１．１（個／ｍｍ２）程度の値となる。
特許文献２が開示するねじ部材配置においては、７０％谷点面積密度の値は上記の１．１（個／ｍｍ２）がほぼ限界値とみなされている。その理由は、該文献の第４頁５０行以降に記載されているごとく、ねじ部材の先端部が３つ以上の方向から中心軸線に向けて集合する関係上、流路断面の中心付近には谷点の配置が幾何学的に不能となる領域が存在するためである。また、特許文献２に開示されている液体流路は内径Ｄが７ｍｍ以下のものであり、得られる流量は液圧０．１ＭＰａにおいて２５Ｌ／分程度までである（文献第４頁５８行～６４行参照）。そして、そのような大流量のノズルの具体例については、脚部長を流路内径に合わせて増加させる点が示唆されている。この場合、流路の流通断面積は流路内径の２乗に比例して増加するのに対し、谷点数はねじの脚部長ひいては流路内径の１乗に比例して増加するのみであるから、この方式では流路内径の拡大に伴い谷点密度は急速に減少するので、十分なキャビテーション効率を達成できなくなる場合があるといえる。
この場合、同一面上に配置するねじ部材の数を増やすことで谷点密度を確保することが考えられるが、ねじ部材の占有面積率の増加により、流路断面内径に見合った流量が得られなくなるジレンマがある。また、内径Ｄが比較的小さいノズルの場合、ねじ部材の占有面積率が増加すると圧損が急速に増し、通常の水道水圧（０．０３～０．２ＭＰａ程度）での液体流通を行なうとした場合、流速低下によりキャビテーション効率が損なわれる懸念もあるといえる。
上記の新たな課題を解決するに際しては、例えば以下の構成を前提部分として考える。すなわち、キャビテーションコアにおいてキャビテーション処理部をなすねじ部材として、ねじピッチ及びねじ谷深さが０．１０ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下、公称ねじ径Ｍが１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の複数のねじ部材を備える。キャビテーション処理部には、液体流路の中心軸線と直交する仮想的なねじ配置面が該中心軸線に沿って複数設定されるとともに、ねじ部材が２つ以上のねじ配置面に分配されて、脚部の長手方向が該ねじ配置面に沿うように配置される。そして、気体が溶存した液体を液体入口から液体出口に向けて流通させ、キャビテーション処理部にてねじ部材の脚部外周面に形成されたねじ谷に液体を増速しつつ接触させることにより、該液体に溶存ガスの減圧析出に基づくキャビテーション処理を行なう。そして、上記新たな課題を解決する上で、キャビテーション処理部は次のような構成を具備していることが望ましい。
・総数にて８以上のねじ部材が、２つ以上のねじ配置面に分配される形で配置される（以下、１つのねじ配置面に配置されたねじ部材のグループのことを「面ねじ組」ともいう）。
・各ねじ配置面において、液体流路の全断面積に占める液体流通領域の割合として定められる面内流通面積率が４０％以上に確保され、液体流路の液体流通領域の面積（全流通断面積）が３．８ｍｍ２以上に確保される。
・中心軸線と直交する平面への投影にて液体流路の中心軸線から該液体流路の半径の７０％以内の領域に位置する谷点を全ねじ配置面について合計した総数を、液体流路の断面積で除した値を７０％谷点面積密度と定義したとき、７０％谷点面積密度の値が２．０個／ｍｍ２以上に確保される。
・中心軸線方向に互いに隣接するねじ配置面の間隔が公称ねじ径以上に確保される。
上記の構成の採用により、通常の水道水圧程度でも十分な液体流速を確保しつつ７０％谷点密度を飛躍的に向上でき、特に流路断面積を大幅に拡大した大流量ノズルにおいても単純な構造により７０％谷点密度を十分な値に確保することができる。以下、詳細に説明する。
まず、ねじ部材のねじ山ピッチ及びねじ谷深さの数値範囲を上記のように設定する理由については、以下の通りである。まず、ねじ谷の深さが０．１ｍｍ未満ではねじ谷におけるキャビテーション効果（溶存気体の減圧による気泡析出効果）が顕著でなくなり、ねじ谷深さが０．４０ｍｍ以上ではキャビテーション効果の向上は頭打ちとなる場合がある。また、ねじ山ピッチが０．４０ｍｍ以上に増大すると、脚部の単位長当たりのねじ谷数が減じるので、７０％谷点の面積密度を向上できなくなる場合がある。よって、ねじ山ピッチ及びねじ谷深さは０．１０ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下に設定するのがよい。また、ねじ部材の強度確保と、流路断面がねじ部材により過度に占有されないようにすること、ひいては水道圧程度の通常の送液圧でも液体流通量を十分確保できるようにする観点から、ねじ部材の公称ねじ径は１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下に設定するのがよい。この公称ねじ径の値の範囲は、上記のねじ山ピッチ及びねじ谷深さをカバーするＪＩＳ並目ピッチねじの公称ねじ径の範囲とほぼ一致する。以上の技術的な前提は、特許文献２と同じである。
上記のようなねじ部材は液体流路内に総数にて８以上配置することが望ましい。これは、特許文献２において１つの液体流路内に配置されるねじ部材の最大数（第４頁５６行）に相当する。そして、この８以上のねじ部材を１つのねじ配置面内に密集させて配置するのではなく、複数（２以上）の面ねじ組に区分して、複数のねじ配置面に分散配置することで７０％谷点密度の増加をより容易に図ることができる。
各ねじ配置面において面内流通面積率が過度に小さくなると、水流とねじ部材との接触面積が過剰となり、圧損による流量低下が著しくなる。その結果、通常水道圧による液体流通時において十分な流速が得られる領域は、中心軸線から半径７０％よりもさらに縮小し、キャビテーションポイントとして有効に機能する谷点数を十分に確保できなくなる。また、面内流通面積率がある程度大きくても、流路断面内径の縮小により液体流通領域の面積の絶対値が小さくなりすぎると、流量低下が同様に著しくなる。
本発明者は本状況に鑑み鋭意検討した結果、各ねじ配置面にて、面内流通面積率が４０％以上に確保され、液体流通領域の面積が３．８ｍｍ２以上確保されていれば、上記のような問題が解消され、個々のねじ配置面を液体流が通過する際の圧損が顕著に減じられることが判明した。そして、隣接するねじ配置面（面ねじ組）の間隔を、使用されるねじ部材の公称ねじ径以上に確保することで、上記のような条件を充足する面ねじ組を液体流路の中心軸線方向に複数連ねて配置しても、面ねじ組を単独で配置する場合と比較した場合の圧損の増加代を極めて小さくとどめることができ、１つの液体流路内に従来よりも多くのねじ部材が配置されているにも関わらず、断面内にて必要な流速を十分に確保できるようになる。その結果、７０％谷点面積密度の値を、従来困難であった１．６個／ｍｍ２以上に設定した場合に、７０％谷点をなすねじ谷にて十分な流速が確保され、キャビテーション効率に極めて優れた液体処理ノズルが実現することとなる。
各ねじ配置面にて、面内流通面積率が４０％未満の場合、あるいは液体流通領域の面積が３．８ｍｍ２未満の場合は、ねじ配置面に配置される個々の面ねじ組の圧損が大きくなり、７０％谷点をなすねじ谷にて十分な流速を確保できなくなる場合がある。また、隣接する２つのねじ配置面（面ねじ組）の間隔が使用されるねじ部材の公称ねじ径よりも小さくなると、それら２つの面ねじ組の合成圧損が大きくなり、同様に７０％谷点をなすねじ谷にて十分な流速を確保できなくなる場合がある。
特許文献２においては、液体流路の中心軸線方向にて複数のねじ部材を互いにずれた位置に配置する構成も示唆されている。しかし、具体例として開示されているのは、総数にて４本のねじ部材を２本ずつの２組に分割して中心軸線方向にずらして配置した構成のみであり（特許文献２：図１９参照）、７０％ねじ谷面積密度の増加には貢献していない。また、該構成よりもさらにねじ部材の総数を増加させた場合の、液体流通時の圧損に及ぼす影響についても何ら言及されていない。例えば、特許文献２の第５頁９～１３行には、「衝突部を流れ方向に複数設けることができ、キャビテーションポイントとなる谷部に、流れを繰り返し接触させることが可能となるので、微細気泡の発生効率や後述のガス溶解効率の更なる向上に寄与する。」との記載があるが、衝突部を流れ方向に複数設ける際の圧損の増加を抑制するための解決手法については、何らの具体的な示唆を与えるものではない。
上記構成の液体処理ノズルにおいては、液体流路の液体流通領域の面積を、各ねじ配置面においてより望ましくは５．０ｍｍ２以上確保するのがよい。本発明者は、面内流通面積率を４０％以上に確保しつつ液体流通領域の面積を種々に変更した液体処理ノズルを作成し、通常水道圧における通水テストを実施した結果、液体流通領域の面積が５．０ｍｍ２以上では、該面積の増加に伴い流量がほぼ直線的に増加する傾向を示すのに対し、５．０ｍｍ２未満では、流量は該直線的な関係から下方に外れ、液体流通領域の面積の対数に依存して急速に減少することを見出した。これは、通常の水道圧による流通条件では、液体流通領域の面積が５．０ｍｍ２未満となったとき、ノズル内の面ねじ組の挿入数が１つ増えるごとに増大する圧損の増加代が急激に大きくなり、断面積に見合った流量が得られなくなることを意味する。よって、面ねじ組の数を増やし、７０％谷点面積密度の値をさらに増加させる構成を実現する上で、液体流通領域の面積を５．０ｍｍ２以上に確保することは極めて重要である。この場合、７０％谷点面積密度の値は２．０個／ｍｍ２（特許文献２が開示する最大値（１．１個／ｍｍ２）の約２倍）以上に確保することも可能となる。
ねじ配置面上にてねじ部材は、液体流路の円形の軸断面の直径に脚部の長手方向を一致させる位置関係にて配置することが望ましい。液体流路の円形の軸断面の直径に脚部の長手方向を一致させることで、ねじ部材の先端は流速が大きくなる液体流路の中心軸線に近づくので、７０％谷点数を増加させる上で有利に作用する。この場合、ねじ部材を３本以上含むねじ配置面を中心軸線方向に２面以上設定することで、ノズル全体の７０％谷点面積密度の値を顕著に向上でき、キャビテーション発生効率を大幅に高めることができる。また、ねじ配置面上の３本以上のねじ部材は、各ねじの脚部の先端面が中心軸線を取り囲むことにより中心ギャップを形成するように配置することで、最も高流速となる断面中央の流れ（中心流）が液体流通ギャップの形成により妨げられにくくなり、キャビテーション発生効率のさらなる向上を図ることができる。
互いに隣接するねじ配置面にてねじ部材の脚部は、平面への投影において長手方向を一致させつつ互いに重なり合う位置関係にて配置することが望ましい。該構成によると、多数のねじ部材との接触が許容されているにも関わらず圧損が特に小さい液体処理ノズル、ひいては７０％谷点数を飛躍的に増加させつつも低圧損となる液体処理ノズルを実現することができる。
該構成の液体処理ノズルにおいては、隣接するねじ配置面（面ねじ組）間の距離をねじ部材の公称ねじ径に等しい限界値にまで接近させても圧損増加が生じにくく、結果として液体流路の中心軸線方向におけるねじ部材の配置間隔をより密にすることができ、キャビテーション発生効率に優れた液体処理ノズルをコンパクトに構成できる利点が生ずる。該効果は、隣接するねじ配置面（面ねじ組）間の距離を、公称ねじ径の２倍以下にとどめたときに特に顕著である。また、ねじ部材として脚部よりも径大の頭部を有するものを使用する際には、ねじ配置面（面ねじ組）の間隔は該頭部の外径よりも大きく設定されることとなる。
例えば、互いに隣接するねじ配置面のそれぞれにおいて３以上の同数のねじ部材が、脚部が液体流路の断面半径方向に沿うように中心軸線周りに等角度間隔にて配置される構成を採用する場合、中心軸線周りにおけるねじ部材の配置角度位相が隣接するねじ配置面にて一致するように定めておくとよい。このようにすると、複数のねじ配置面のねじ部材が中心軸線方向に壁部状に連なりあい、流路断面は該壁部状のねじ列により分割区画されるとともに、その区画された領域内には他のねじ部材が介在しないため、多数のねじが配置されるにもかかわらず液体の衝突抵抗は大きく低減される。そして、上記壁部状のねじ列により区画された領域の内面には個々のねじ部材のねじ谷が多数密に配列し、キャビテーション効率を飛躍的に高めることができる。
一方、互いに隣接するねじ配置面でねじ部材の脚部は、平面への投影において長手方向を互いに交差させる位置関係にて配置することも可能である。この構成では、複数の面ねじ組を液体流が通過する際の、個々のねじ部材と液体流との衝突による損失はやや大きくなるが、液体を衝突により生ずる乱流により攪拌する効果がより顕著となる。例えば、上記構成の液体処理ノズルに、気体（空気、酸素、炭酸ガス、窒素、水素、オゾンなどから選ばれる１種又は２種以上）と液体（水、食用油、ガソリンや軽油などの液体化石燃料、アルコールなど）との混合流を供給すれば、上記の攪拌効果により液体に気体を溶解させる効率を高めることができる。また、相互溶解度の小さい液体同士（例えば、親水性の小さい有機液体と水系液体）を攪拌混合して、エマルジョンを形成したりする目的にも有効に採用可能である。
上記の構成では、中心軸線方向におけるねじ配置面の間隔をねじ部材の公称ねじ径の２．０倍以上に設定するのがよい。これにより、複数の面ねじ組に液体を流通させる際の圧損低減を図ることができる。ねじ配置面の間隔は、より望ましくは４．０倍以上に設定するのがよい。
例えば、互いに隣接するねじ配置面のそれぞれにおいて３以上の同数のねじ部材が、脚部が液体流路の断面半径方向に沿うように中心軸線周りに等角度間隔にて配置される場合、上記の構成を採用するには、中心軸線周りにおけるねじ部材の配置角度位相が隣接するねじ配置面にて互いにずれた形で定められることとなる。
本発明の作用及び効果の詳細については、「課題を解決するための手段」の欄にすでに記載したので、ここでは繰り返さない。
本発明の液体処理ノズルの一実施形態を示す横断面図。 キャビテーションコアの各ねじ配置面におけるねじ部材レイアウトを示す軸断面図。 ねじ装着孔内のねじ部材の配置形態を、本発明の第一の構成の一実施形態として示す軸断面図。 図３Ａにおけるねじ部材の雄ねじ部近傍を拡大して示す軸断面図。 ねじ装着孔内のねじ部材の配置形態を、本発明の第二の構成の一実施形態として示す軸断面図。 図４Ａにおけるねじ部材の雄ねじ部近傍を拡大して示す軸断面図。 ねじ装着孔内におけるねじ部材の、頭部近傍の配置形態にかかる第一の実施形態を拡大して示す軸断面図。 同じく第二の実施形態を拡大して示す軸断面図。 同じく第三の実施形態を拡大して示す軸断面図。 図２の要部を拡大して示す軸断面図。 図１の液体処理ノズルにおいて、図２のレイアウトの面ねじ組を中心軸線方向に４組配置した液体処理ノズルの要部横断面図。 同じく８組配置した液体処理ノズルの要部横断面図。 図１の液体処理ノズルにおいて、一方の面ねじ組を４５°回転させた構造を示す要部横断面図。 図１の液体処理ノズルにおいて、一方の面ねじ組を図１１のレイアウトとした液体処理ノズルの要部横断面図。 図１２の構造において、面ねじ組を互いに直交するねじ部材対に分割し、それぞれ中心軸線方向に位置をずらして配置した液体処理ノズルの要部横断面図。 図１２の液体処理ノズルと同様の面ねじ組の対を中心軸線方向に２組配置した液体処理ノズルの要部横断面図。 キャビテーション処理部に気体導入機構を設けた液体処理ノズルの一実施形態を示す横断面図。 面ねじ組を３本のねじ部材で構成した液体処理ノズルの要部軸断面図。 面ねじ組を８本のねじ部材で構成した液体処理ノズルの要部軸断面図。 面ねじ組を４本のねじ部材により、中心ギャップを形成しない形で構成した液体処理ノズルの要部軸断面図。 図１８の面ねじ組を中心軸線方向に２組配置した液体処理ノズルの要部横断面図。 ４本のねじ部材を十字状に配置した液体処理ノズルにおいて、一定動水圧にて水を流通させた時の、全流通断面積（液体流通領域の面積）と流量との関係を示すグラフ。 ４本のねじ部材を十字状に配置した液体処理ノズルの断面内流速分布を、断面内径が４．２ｍｍのノズルと断面内径が３．５ｍｍノズルとで比較して示すグラフ。 面ねじ組を交互に４５°回転させて複数配置した各種液体処理ノズルの通水動水圧と流量との関係を、比較例の液体処理ノズルについての結果とともに示すグラフ。 面ねじ組を互いに重なる位相関係にて複数配置した各種液体処理ノズルの通水動水圧と流量との関係を、面ねじ組を互いに４５°回転させて二組配置した液体処理ノズルについての結果とともに示すグラフ。 処理水のぬめり汚れ除去能力を評価する装置の構造を示す図。 比較例の液体処理ノズルの要部軸断面図。 実験例に使用した液体処理ノズルの各部の寸法関係を説明する図。 通水テストに使用した試験装置の模式図。
以下、本発明の実施の形態を添付の図面に基づき説明する。
図１は、本発明の液体処理ノズルの全体構成の一例を示す横断面図である。液体処理ノズル１は、全体の外観が円筒状に形成され、中心軸線Ｏの向きに円形断面の１つの液体流路３が貫通形成されている。液体流路３は一方の端（図面右側）に流入側開口部４を、他方の端に流出側開口部５を開口しており、その流れ方向中間位置には流入側開口部４及び流出側開口部５よりも径小の絞り部９が液体流路３の一部区間をなす形で形成されている。液体流路３は絞り部９よりも流入側開口部４側が流入側テーパ部６とされ、流出側開口部５側が流出側テーパ部７とされる。そして、絞り部９には、脚部先端側が流路内側に突出するようにねじ部材１０が組み付けられ、キャビテーション処理部ＣＶを形成している。処理対象となる液体は、例えば水（あるいは必要に応じて所望の溶質成分を溶かし込んだ水溶液）であるが、水以外の液体（例えば、アルコール等の有機溶媒、ガソリンや軽油などの化石燃料、食用油など）を用いてもよい。
液体処理ノズル１は、ノズルケーシング２とキャビテーションコア２ＣＶとを含んで構成される。本実施形態において液体処理ノズル１は、キャビテーションコア２ＣＶ、ノズルケーシング２を構成する流入側ケーシング２ＣＡ及び流出側ケーシング２ＣＢ、及びテーパピース２ＣＰの４つの主要パーツからなる。また、キャビテーションコア２ＣＶは、コア本体２ＣＶＭとねじ部材１０とを有する。
ノズルケーシング２の流入側ケーシング２ＣＡには、液体流通方向（中心軸線Ｏの方向）にて両端が開口する形態の収容通路部５１を有する。具体的には、流入側ケーシング２ＣＡは、流入側開口部４を開口形成する雌ねじ継手部１６（流入側管継手部）を有し、この雌ねじ継手部１６の下流に続く形で液体流通方向に漸次縮径する形で流入側テーパ部６が形成されている。また、流入側テーパ部６の流出開口につながる形で該流出開口と同一内径の円筒面部９Ｂが形成されている。この円筒面部９Ｂは絞り部９の一部を形成する。収容通路部５１は円筒面部９Ｂよりも径大であり、段付面５２を生ずる形で円筒面部９Ｂと連通している。この収容通路部５１の液体流通方向における下流側には、ケーシング接続用の雌ねじ部５３が、段付面５２を生ずる形で該収容通路部５１よりも径大に形成されている。
次に、キャビテーションコア２ＣＶのコア本体２ＣＶＭには、中心軸線Ｏの方向における一方の端面に液体入口を開口し他方の端面に液体出口を開口する液体流路９Ａが貫通形成され、ノズルケーシング２の流入側開口部４に向けて供給される液体が液体流路９Ａを経て流出側開口部５より流出可能となる位置関係にて、外周面側が収容通路部５１の内周面に対し圧入又は隙間嵌めとなるように中心軸線Ｏの方向に挿入されている。具体的には、コア本体２ＣＶＭは外周面が円筒面状であり、収容通路部５１に対し雌ねじ部５３側から同軸的に挿入されている。
図２はキャビテーションコア２ＣＶの軸断面図であり、コア本体２ＣＶＭの外周面から液体流路９Ａの内周面に向けて貫通する形態でねじ装着孔１９が形成されている。ねじ部材１０は、頭部１０ｈ及び脚部１０ｆの基端側がコア本体２ＣＶＭのねじ装着孔１９内に保持される一方、脚部１０ｆの先端側が液体流路９Ａの内面から突出し、キャビテーション処理部ＣＶを形成している。コア本体２ＣＶＭに対しねじ装着孔１９は複数形成され、そのそれぞれにねじ部材１０が装着されている。キャビテーション処理部ＣＶにおいて液体は、脚部１０ｆに形成された雄ねじ部ｍｔと接触するに伴い、ねじ谷部内にて増速する時の減圧作用により溶存ガスを過飽和析出させる。
図１に戻り、テーパピース２ＣＰは外周面が円筒面状とされ、キャビテーションコア２ＣＶの下流側に隣接する形で収容通路部５１に中心軸線Ｏの向きに挿入配置されている。テーパピース２ＣＰには、液体流通方向（中心軸線Ｏの方向）にて両端が開口する形態の第一テーパ部７Ａが貫通形成されている。第一テーパ部７Ａは流出側テーパ部７の上流側の一部をなすものであり、その流入側の開口は、キャビテーションコア２ＣＶの液体流路９Ａと同一内径に形成されるとともに、流出側の開口に向けて漸次拡径する形で形成されている。
また、流出側ケーシング２ＣＢは流出側開口部５を開口形成する雌ねじ継手部１７（流出側管継手部）を有し、この雌ねじ継手部１７の上流には流出側ケーシング２ＣＢの流入側の開口を形成する第二テーパ部７Ｂが形成されている。第二テーパ部７Ｂは流出側テーパ部７の下流側の一部をなすものであり、テーパピース２ＣＰの流出側開口と同一内径をなす流入側の開口に向けて漸次縮径する形で形成されている。また、流入側の開口が位置する上流端部分は段付面５５により縮径され、その外周面には流入側ケーシング２ＣＡの雌ねじ部５３と螺合する雄ねじ部５６が形成されている。テーパピース２ＣＰの下流側の端面は、流出側ケーシング２ＣＢの上流側の端面により、中心軸線Ｏの方向における下流側への移動が規制されている。
上記の構成において、流出側テーパ部７は流入側テーパ部６よりも液体流通方向における区間長が大きくなるように形成されている。流出側テーパ部７の区間長をこのように大きく定めることで、液体を流通した場合にテーパ面内周に沿う旋回流の形成が顕著となる。例えばキャビテーションコア２ＣＶで減圧析出した溶存気体が多少大きく気泡成長しても、流出側テーパ部７に沿う旋回流に巻き込むことで微粉砕することができる。また、図１５に示す後述の変形例のごとく、流通する液体に外部から可溶性ガスを導入する場合は、この旋回流に巻き込むことで可溶性ガスの溶解効率を向上させることができる。
また、流出側テーパ部７を、テーパピース２ＣＰの第一テーパ部７Ａと流出側ケーシング２ＣＢの第二テーパ部７Ｂとにより分割形成することで、例えば流出側テーパ部７を内面切削により形成する場合の切削工具の軸線方向の挿入長を短くでき、加工の実施は各段に容易となる。なお、より区間長の長い流出側テーパ部７を形成したい場合、テーパピース２ＣＰを２個以上にさらに分割することも可能である。
流入側ケーシング２ＣＡ、流出側ケーシング２ＣＢ、テーパピース２ＣＰ及びコア本体２ＣＶＭの材質は、たとえばＡＢＳ、ナイロン、ポリカーボネート、ポリアセタール、ＰＴＦＥなどの樹脂であるが、ステンレス鋼や真鍮などの金属やアルミナ等のセラミックスとしてもよく、用途に応じて適宜選択される。また、ねじ部材１０の材質はたとえばステンレス鋼であるが、用途に応じて、より耐食性の高いチタンやハステロイ、インコネル（いずれも商標名）などの耐熱合金を用いてもよいし、耐摩耗性が問題となる場合は石英やアルミナなどのセラミック材料を用いることも可能である。特に、金属コンタミを嫌う分野（たとえば半導体分野）への適用には、石英の採用が好適であり、この場合は樹脂製のキャビテーションコア２ＣＶはたとえばＰＴＦＥで構成するとよい。
次に、図３Ａは、コア本体２ＣＶＭのねじ装着孔１９に対するねじ部材１０の配置形態を拡大して示す軸断面図であり、図３Ｂは、その雄ねじ部ｍｔ近傍をさらに拡大して示す図である。コア本体２ＣＶＭに形成されるねじ装着孔１９は、ねじ部材１０の脚部１０ｆ基端側を挿通保持するための脚部挿通部１９ｆと、コア本体２ＣＶＭの外周面側の開口部を形成する形で脚部挿通部１９ｆと一体形成され、該脚部挿通部１９ｆよりも径大に形成されるとともに頭部を収容する頭部収容部１９ｈとを備える。脚部挿通部１９ｆ内にて脚部１０ｆの外周面に形成されている雄ねじ部１０ｍｔの外径をｍｄ、雄ねじ部１０ｍｔのねじ山高さをｍｔｄとしたとき、脚部挿通部１９ｆの内径ｈｄが、
ｍｄ＜ｈｄ≦ｍｄ＋０．５ｍｔｄ
の範囲となるように定められている（本発明の第一の構成）。
また、図５に拡大して示すように、ねじ部材１０の頭部の厚さをｈｔとしたとき、頭部収容部１９ｈの形成深さは、流入側ケーシング２ＣＡの収容通路部５１の内周面５１Ｐとねじ頭部１０ｈの頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下となるように定められている。図５において、コア本体２ＣＶＭは流入側ケーシング２ＣＡに隙間嵌めされており、収容通路部５１の内周面５１Ｐとコア本体２ＣＶＭの外周面２ＣＶＰとの間には狭小な隙間ＧＰ１（例えば０．１５ｍｍ以下）が形成されている。一方、ねじ頭部１０ｈの頂面は、隙間ＧＰ１に対応する高さだけ頭部収容部１９ｈの開口から突出することで、収容通路部５１の内周面５１Ｐに当て止めされた状態になっている。また、図５においては、ねじ部材１０の頭部１０ｈの外周面と頭部収容部１９ｈの内周面との間には隙間ＧＰ２が形成されている。
図１の液体処理ノズル１は次のようにして組み立てることができる。まず、コア本体２ＣＶＭの各ねじ装着孔１９にねじ部材１０を図２の状態となるように装着し、キャビテーションコア２ＣＶを組み立てる。脚部挿通部１９ｆの内径ｈｄが、
ｍｄ＜ｈｄ≦ｍｄ＋０．５ｍｔｄ
の範囲となるように定められていることから、ねじ部材１０の脚部１０ｆは、コア本体２ＣＶＭの脚部挿通部１９ｆに対し隙間嵌め形態にて挿入可能であり、ドライバー等の工具は不要である。次いで、流入側ケーシング２ＣＡの収容通路部５１に組み立て済みのキャビテーションコア２ＣＶを、さらにテーパピース２ＣＰを順次挿入する。この状態で、流出側ケーシング２ＣＢの雄ねじ部５６を流入側ケーシング２ＣＡの雌ねじ部５３にねじ込んで締結すれば、液体処理ノズル１は図１の状態に組み立て完了する。
上記の構成により、コア本体２ＣＶＭの脚部挿通部１９ｆには、ねじ部材１０の雄ねじ部１０ｍｔを螺合させるための雌ねじ部を予め深くタッピングしておく必要がなくなり、加工工数を削減することができる。また、ねじ装着孔１９にねじ部材１０を装着する際も、その脚部挿通部１９ｆにねじ部材１０を差し込むだけで装着でき、ドライバー等を用いてねじ部材１０を個別に雌ねじ孔にねじ込む作業が不要となる。また、ねじ部材１０の頭部１０ｈの頂面が流入側ケーシング２ＣＡの収容通路部５１の内周面に対し当て止めされていることで、ねじ頭部１０ｈの頂面位置が流入側ケーシング２ＣＡ（の収容通路部５１の内周面）により規制され、ねじ装着孔１９内のねじ部材１０にスラスト方向のがたつきが生じる心配がない。よって、キャビテーションコア２ＣＶの液体流路９Ａに液体を流通することでキャビテーション処理を問題なく実施することができる。
なお、図６に示すように、コア本体２ＣＶＭは収容通路部５１に対し圧入する形で装着することもできる。この場合、コア本体２ＣＶＭの外周面と収容通路部５１の内周面は密着し、隙間は形成されない。その際、ねじ部材１０の頂面がコア本体２ＣＶＭの外周面と面一となるように、頭部収容部１９ｈの形成深さを定めておく。また、ねじ部材１０の頭部１０ｈの外周面を頭部収容部１９ｈの内周面に密着させるようにしてもよい。この構成によれば、キャビテーションコア２ＣＶを収容通路部５１に装着する際に、コア本体２ＣＶＭのねじ装着孔１９からねじ部材１０が抜け落ちる不具合を生じにくくすることができる。他方、図７に示すように、頭部の厚さをｈｔとしたとき、収容通路部５１の内周面５１Ｐとねじ頭部１０ｈの頂面との間に、０．５ｈｔ以下の範囲であれば隙間ＧＰ３を形成するようにしてもよい。
次に、図４Ａ及び図４Ｂに示すように、脚部挿通部１９ｆの内径ｈｄは、
ｍｄ－０．５ｍｔｄ≦ｈｄ＜ｍｄ
の範囲となるように定めることもできる（本発明の第二の構成）。図４Ｂに示す如く、ねじ部材１０の脚部１０ｆはコア本体２ＣＶＭの脚部挿通部１９ｆに対しセルフタッピング形態にてねじ込まれる。また、この構成を採用する場合においても、流入側ケーシング２ＣＡの収容通路部５１の内周面とねじ頭部１０ｈの頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下となるよう、頭部収容部１９ｈの形成深さが定められる。符号１０ｅはドライバー等の工具を係合させるための工具係合凹部である。
上記の構成おいても、コア本体２ＣＶＭの脚部挿通部１９ｆに雌ねじ部を予めタッピングする必要はない。他方、脚部挿通部１９ｆにねじ部材１０の脚部１０ｆを装着するに際して、ドライバー等により、ねじ部材１０を脚部挿通部１９ｆにセルフタッピングしながらねじ込む作業が必要となる。しかし、セルフタッピングにより脚部挿通部１９ｆの内面には浅い雌ねじ部が刻設される結果、例えば、キャビテーション処理の繰り返しにより摩耗したねじ部材１０を交換したい場合や、脚長の異なるねじ部材１０を脚部挿通部１９ｆに誤組付けした場合などにおいて、組み付け時とは逆方向にねじ部材１０を回転させることにより、ねじ部材１０を脚部挿通部１９ｆから容易に抜き取ることができる利点が生ずる。
また、図４Ｂに示す如く、セルフタッピングにより刻設される雌ねじ部１９ｆｔとねじ部材１０の雄ねじ部１０ｍｔとの半径方向のラップ長は０．５ｍｔｄ以下の小さい値となる。脚部挿通部１９ｆ内におけるねじ部材１０のスラスト方向の位置は、前述の第一の構成ほどではないものの、螺合による確実な規制は期待できない。しかしながら、ねじ頭部１０ｈの頂面位置が流入側ケーシング２ＣＡ（の収容通路部５１の内周面）により規制されるため、ねじ装着孔１９内のねじ部材１０にスラスト方向のがたつきが過度に生じる心配はない。さらに、ラップ長は小さいがねじ部材１０と脚部挿通部１９ｆとが螺合していることで、キャビテーションコア２ＣＶを収容通路部５１に装着する際に、コア本体２ＣＶＭのねじ装着孔１９からねじ部材１０が抜け落ちる不具合を生じにくい利点も生じる。
以下、液体処理ノズル１の具体的構成について、さらに詳細に説明する。
ねじ部材１０は、ねじピッチ及びねじ谷深さが０．１０ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下、公称ねじ径Ｍが１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下のものが使用されている。本実施形態にてねじ部材１０は、ＪＩＳに定められた０番１種なべ小ねじが使用されている。キャビテーション処理部ＣＶには、液体流路３の中心軸線Ｏと直交する仮想的なねじ配置面が該中心軸線Ｏに沿って複数、図１においてはＬＰ１，ＬＰ２の２面が設定されている。上記のねじ部材１０は、脚部の長手方向が個々のねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２に沿うように配置される。図１の実施形態においてねじ部材１０の総数は８であり（後述するように、８を超える数であってもよい）、各ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２に対し２つ以上、図１においては４つずつ分配されている。
図１において各ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２においてねじ部材１０は、図２に示すレイアウトに従い配置されている。具体的には、各ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２上の４本のねじ部材１０は互いに直交する十字形態に配置され、脚部先端が絞り部９内へ突出するようにして、各々キャビテーションコア２ＣＶに形成されたねじ装着孔１９の脚部挿通部１９ｆに、その壁部外周面側から挿入されている。ねじ装着孔１９とねじ部材１０とは接着剤等によりセッティング固定することができる。図８は、絞り部９の内側をさらに拡大して示すものであり、ねじ部材１０と絞り部９の内周面との間には主流通領域２１が形成されている。また、各絞り部９において、４つのねじ部材１０が形成する十字の中心位置には、液体流通ギャップ１５が形成されている。液体流通ギャップ１５を形成する４つのねじ部材１０の先端面は平坦に形成され、中心軸線と直交する平面への投影において液体流通ギャップ１５は正方形状に形成されている。
図８において、各ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２における液体流通領域の面積（以下、全流通断面積ともいう）ａを、液体流路の投影領域の外周縁内側の全面積（ここでは、図１の絞り部９の円形軸断面の面積：内径をｄとしてπｄ２／４））をＳ１、ねじ部材１０（４本のねじ部材）の投影領域面積をＳ２として、
ａ＝Ｓ１－Ｓ２ （単位：ｍｍ２）
として定義する。この実施形態では、主流通領域２１と液体流通ギャップ１５との合計面積が全流通断面積ａに相当する。図１に示すごとく、流入側開口部４及び流出側開口部５の開口径は、絞り部９の内径よりも大きい。すなわち、流入側開口部４及び流出側開口部５の開口断面積は全流通断面積ａよりも大きく設定されている。また、流出側テーパ部７と流入側テーパ部６とは絞り比は同じであるが、区間長は流出側テーパ部７の方が大きく設定されている。そして、各ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２において、全流通断面積ａは３．８ｍｍ２以上確保され、液体流路の全断面積Ｓ１に占める液体流通領域の割合（すなわち、ａ／Ｓ１×１００（％））として定められる面内流通面積率は４０％以上に確保されている。
図８において、ねじ部材１０の投影外形線に現れる谷部の深さｈは０．１ｍｍ以上確保されている。また、中心軸線Ｏの投影点を中心として液体流路の内周縁までの距離の７０％に相当する半径にて描いた円を基準円Ｃ７０として定めたとき、谷部の最底位置を表す谷点のうち、基準円Ｃ７０の内側に位置するもの（○で表示）の数、つまり、中心軸線Ｏと直交する平面への投影にて液体流路３の中心軸線Ｏから該液体流路３の半径の７０％以内の領域に位置する谷点の数を７０％谷点数Ｎ７０と定義する。そして、該７０％谷点数Ｎ７０の値を全ねじ配置面について合計した値を、液体流路３（絞り部９）の全断面積Ｓ１で除した値を７０％谷点面積密度と定義する。図１の液体処理ノズル１においては、７０％谷点面積密度の値が１．６個／ｍｍ２以上に確保されている。
図１において、互いに隣接するねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２にてねじ部材１０の脚部は、中心軸線Ｏと直交する平面への投影において長手方向を一致させつつ互いに重なり合う位置関係にて配置されている。具体的には、十字状に配置された４本のねじ部材１０からなる面ねじ組が、ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２にて互いに重なり合う位置関係（すなわち、十字状の面ねじ組の中心軸線Ｏ周りの配置角度位相が互いに一致する位置関係：以下、このような配置を「同相配置」という）にて配置されている。また、隣接するねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２間の面間隔ｄｐは、図２のねじ頭部１０ｈの外径をｄｈ、脚部１０ｆの公称ねじ径をＭとして、例えば１．０５ｄｈ以上２Ｍ以下に設定されている。
図１の液体処理ノズル１に対し、たとえば、流出側開口部５側を開放して流入側開口部４に動圧が通常水道圧（例えば、０．０７７ＭＰａ）程度となるように、液体として例えば水を流通させた場合の作用について説明する。この水はたとえば、空気が溶存しているものとする（たとえば、２０℃（常温）での酸素濃度は約８ｐｐｍ）。水流はまずテーパ部６及び絞り部９で絞られ、ねじ部材１０と絞り部９内周面との間に形成される図２の主流通領域２１と液体流通ギャップ１５とからなる液流通領域にてねじ部材１０に衝突しながらこれを通過する。
そして、ねじ部材１０の外周面を通過する時に、ねじ谷部に高速領域を、ねじ山部に低速領域をそれぞれ形成する。すると、ねじ谷部の高速領域はベルヌーイの定理により負圧領域となり、キャビテーションが生ずる。ねじ谷部はねじ部材の外周に複数巻形成され、かつ８本以上のねじ部材１０が複数のねじ配置面ＬＰ１、ＬＰ２に分配配置されていることから、キャビテーションは絞り部９内の谷部にて同時多発的に起こることとなる。すると、水流がねじ部材１０に衝突する際に、ねじ谷部での溶存空気の減圧析出が沸騰的に激しく起こり、ねじ部材１０の表面及び液体流路３の内面との間で水流を激しく摩擦しつつ撹拌する。
図１の液体処理ノズル１は、各ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２にて、面内流通面積率が４０％以上に確保され、全流通断面積が３．８ｍｍ２以上に確保され、さらに隣接するねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２（面ねじ組）の間隔ｄｐが、使用されるねじ部材１０の公称ねじ径よりも大きく確保されている。これにより、面ねじ組を中心軸線Ｏの方向に複数連ねて配置してもノズルの圧損増加を極めて小さくとどめることができる。その結果、１つの液体流路３内に従来よりも多くのねじ部材が配置されているにも関わらず、断面内にて必要な流速を十分に確保できるようになる。例えば、特許文献２では１．１個／ｍｍ２程度が限界と思われていた７０％谷点面積密度の値を、十分な流速を確保しつつも一挙に１．６個／ｍｍ２以上もの大きな値に設定できるようになる。
本発明者は、特許文献２において、当該文献に開示された液体処理ノズルによりキャビテーション処理を行なった水は肌や髪などへの浸透性が向上すること、該浸透性の向上効果は、液体処理ノズルの７０％谷点密度が大きくなるほど顕著となることを示唆した。また、肌や髪の構成成分は高分子であるたんぱく質であり、こうした高分子ネットワークからなる構造体への分子レベルでの水の浸透性改善については、水の中に微小気泡が介在することによる効果のみでは説明がつかない側面があること、例えば、水の物理的な性状、特に、極性分子である水の集団的（統計的）な振る舞いに微細気泡が関与し、水の浸透力等が増している可能性があること、などについても言及した。しかし、７０％谷点面積密度の値が上記の大きな値に拡大したノズルを用いてキャビテーション処理を行なった場合に、処理後の液体の特性がどのように改善されるかについては、特許文献２は沈黙している。
上記の液体処理ノズル１にてキャビテーション処理を行なった水は、例えばレーザー回折式粒度計などにより測定すれば、特許文献２と同様に、平均径が１００ｎｍ～３００ｎｍ程度のナノ域の微小気泡を多量に含んだ水になっていることを確認できる。しかし、後述の実験結果から明らかな通り、レーザー回折式粒度計によって確認できる上記平均径の微小気泡は、キャビテーション処理後タンクなどに貯留して数分放置すれば大部分が消失し、通常の感度のレーザー回折式粒度計では検出できなくなる。しかし、この微小気泡が検出されなくなった貯留後の処理水であっても、７０％谷点面積密度を高めた液体処理ノズルを用いれば、キャビテーション処理に伴う浸透性改善等の効果は、微小気泡が検出されるノズル流通直後の処理水と同様に発揮される。
以下、本発明の液体処理ノズルの種々の変形例について説明する。
図９は、図１の液体処理ノズル１のキャビテーション処理部ＣＶを、図２に示すレイアウトの面ねじ組を中心軸線Ｏの方向に４組配置した構成を示す。具体的には、中心軸線Ｏの向きに４つのねじ配置面ＬＰ１～ＬＰ４が、図１と同じ面間隔ｄｐにて配置され、図２の十字状の面ねじ組が互いに重なるように（すなわち、同相に）配置されている。この場合、１６本のねじ部材１０が４つのねじ配置面ＬＰ１～ＬＰ４に分配されることとなる。また、図１０は、図２の面ねじ組を８つのねじ配置面ＬＰ１～ＬＰ８に対し同相に配置したキャビテーション処理部ＣＶの例を示す。この場合、３２本のねじ部材１０が８つのねじ配置面ＬＰ１～ＬＰ８に分配されることとなる。各キャビテーション処理部ＣＶの７０％谷点面積密度は、図２の構成と比較して、図９の構成では２倍に、図１０の構成では４倍に増加させることができる。
次に、図１１は、図１の液体処理ノズル１と同様の面ねじ組を４５°回転させた状態を示している。そして、図１の液体処理ノズル１の２つのねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２のうち、一方のねじ配置面ＬＰ２の十字状の面ねじ組を、他方のねじ配置面ＬＰ１の面ねじ組に対して中心軸線Ｏの周りに４５°だけ回転させ、図１１の状態とした場合のキャビテーション処理部ＣＶの例を、図１２に示している。該構成のキャビテーション処理部ＣＶは、図２の構成と同等の７０％谷点面積密度を実現できるが、ねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２の面間隔ｄｐが図１の構成と同一の場合は、液体流通時の圧損が若干大きくなる。しかし、面間隔ｄｐを適度に拡大することで該圧損は減じられ、図２の構成のキャビテーション処理部ＣＶとほぼ同等のキャビテーション処理能力を発揮する。また、液体の乱流攪拌効果は図１の構成よりも大きいため、混相流供給により気体を液体に溶解させる目的においてはより有利となる。
図１３は、図１２の構成において、面ねじ組を互いに直交するねじ部材対に分割し、それぞれ中心軸線Ｏの向きに位置をずらして配置したキャビテーション処理部ＣＶの例を示す。具体的には、図１においてねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ２上に配置されていた各々４本のねじ部材１０が、図１３の構成では、ねじ部材１０の公称ねじ径Ｍだけ隔てられた２つのねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ１’及びＬＰ２，ＬＰ２’に、互いに直交する２本ずつを分散させて配置している。すなわち、８本のねじ部材１０を４つのねじ配置面ＬＰ１，ＬＰ１’，ＬＰ２，ＬＰ２’に分配した例を示すものである。また、ねじ配置面ＬＰ１’とねじ配置面ＬＰ２との間隔は、公称ねじ径Ｍよりも大きく（例えば１．５Ｍ～２．０Ｍ程度）に設定されている。該構成における７０％谷点面積密度は図２の構成と同等である。
また、図１４は、図２のレイアウトの面ねじ組と、図１１のレイアウトの面ねじ組とを、４つのねじ配置面ＬＰ１～ＬＰ４に対し、交互に２つずつ合計４組配置したキャビテーション処理部ＣＶの例を示す。この例では、１６本のねじ部材１０が４つのねじ配置面ＬＰ１～ＬＰ４に４本ずつ分配配置されている。該構成における７０％谷点面積密度は図２の構成の２倍となる。
図１５は、キャビテーション処理部に気体導入機構を設けた液体処理ノズルの一実施形態を示す横断面図である。該液体処理ノズル３０１は、図１のキャビテーションノズル１と基本構造は同じであり、以下の点にて相違するものとなっている。すなわち、流入側ケーシング２ＣＡには、該流入側ケーシング２ＣＡの外周面に開口し、キャビテーション処理部ＣＶよりも上流にて絞り部９に連通する気体導入孔２８が形成されている。気体導入孔２８の流入側ケーシング２ＣＡの外周面側の開口にはめねじ孔２９が形成され、ここに気体供給管を接続するための図示しない気体導入用継手が取付可能となっている。これら気体導入孔２８及び気体導入用継手が気体導入機構を構成し、該気体導入用継手に気体供給配管（図示せず）を接続すれば、絞り部９内に溶解するべき気体を簡単に導入することができる。例えば、エアコンプレッサ（図示せず）からの気体供給配管を接続することで被処理水に空気を溶解でき、例えば溶存空気の欠乏した被処理水においてもキャビテーションに必要な溶存空気量を確保できる。
上記の種々の実施形態では、ねじ配置面に対しねじ部材を４本十字状に配置していたが、ねじ配置面におけるねじ部材の配置数及び配置形態はこれらに限定されるものではない。図１６は、面ねじ組を３本のねじ部材１０で構成した例を示すものである。３本のねじ部材１０の先端面は三角形状の液体流通ギャップ１５を形成している。
また、図１の構成において、液体流路３（絞り部９）の内径が拡大した場合、全流通断面積が３．８ｍｍ２以上確保され、かつ、面内流通面積率が４０％以上に確保される条件が充足されるのであれば、１つのねじ配置面上に配置するねじ部材の数、すなわち、面ねじ組の構成ねじ部材数は４つを超えた数とすること、例えば６本や８本としてもよい。図１７は、面ねじ組を８本のねじ部材で構成した例を示している。
また、ねじ部材を液体流路３（絞り部９）の内径（直径）に沿って配置する場合、該内径を横断するねじ部材を用いることで、中心ギャップを省略する構成も可能である。図１８は、面ねじ組を４本のねじ部材により、中心ギャップを形成しない形で構成した例を示す。また、図１９は、図１８の面ねじ組を、中心軸線Ｏの方向に位置をずらし、かつ角度位相を４５°ずらして２組配置した例を示すものである。特に、絞り部９の内径が１０ｍｍを超える大流量のノズルにおいては、中心ギャップを省略しても中心軸線Ｏ付近の流速は十分に確保でき、高流速となる中心軸線Ｏ付近のねじ谷数を増加させる上での支障がない。
以下、本発明の液体処理ノズルを用いて処理した水の、種々の効果を確認するために行った実験の結果について説明する。
試験用の液体処理ノズル（以下、「試験ノズル」と称する）として、図１に示す形状のものを種々作成した。図２６に図１の各部の寸法関係を図示している。キャビテーションコア２ＣＶの材質はＡＢＳ樹脂であり、流入側開口部４と流出側開口部５の内径はφ２０ｍｍ、流入側テーパ部６及び流出側テーパ部７の流れ方向の長さはそれぞれ１５ｍｍ及び４５ｍｍである。また、キャビテーション処理部において絞り部９の長さＬは１２ｍｍ（面ねじ組数４まで）ないし１７ｍｍ（面ねじ組数８）、絞り部９の内径Ｄはφ４．２（２孔）～φ１１．５ｍｍの種々の値に設定した。
採用したねじ部材は、ＪＩＳ：Ｂ０２０５（１９９７）に規定されたメートル並目ピッチを有する０番１種なべ小ねじであり、材質はステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）である。また、脚部の公称ねじ径はＭ１．０（ねじピッチ：０．２５ｍｍ、ねじ頭外径：１．８ｍｍ）、Ｍ１．４（ねじピッチ：０．３０ｍｍ、ねじ頭外径：２．０ｍｍ）、Ｍ１．６（ねじピッチ：０．３５ｍｍ、ねじ頭外径：２．４ｍｍ）、Ｍ２．０（ねじピッチ：０．４０ｍｍ、ねじ頭外径：３．０ｍｍ）である。また、各ねじともねじ山の高さｍｔｄはねじピッチの約５０％であり、ねじ装着孔１９の脚部挿通部１９ｆの内径は公称ねじ径に等しく定めている。キャビテーション処理部におけるねじ配置面（面ねじ組）の数は１～８であり、種々の面間隔にて設定している。なお、比較のため、図２５に示す如く、キャビテーション処理部に形成した隔壁部８に２つの絞り部９を形成し、各絞り部９について十字形態に４本のねじ部材１０を配置した液体処理ノズルも作成した。
各ねじ配置面のねじ部材（面ねじ組）の配置数及びレイアウトは、図１６に示す３本、図２及び図１１に示す４本及び図１７に示す８本であり、隣接するねじ配置面の面ねじ組の位置関係（角度位相）は、図１、９、１０に示す同相か、図１２～図１４に示す４５°（ねじ配置面が３以上の場合は交互に４５°ずらした配置）のいずれかとした。また、個々のねじ配置面の全流通断面積ａは５．１～５６．８ｍｍ２、面内流通面積率は２６．０％～７３．７％の種々の値とした。なお、表３の番号１３及び番号１５の試験ノズルについては、直径方向に２本のみねじ部材を配置した１つのねじ配置面を１つ含むように構成した（表中、「１／２」と表示）。
また、絞り部内のねじ部材のレイアウトを示す投影画像上で各ねじ配置面上の基準円内側の７０％谷点数を計数し、これをねじ配置面で合計した値を絞り孔の全断面積で除することにより、７０％谷点面積密度の値を各試験ノズルについて算出した。作成した各ノズルについて、絞り部内径、組内ねじ数、面ねじ組数、面ねじ組配置、面ねじ組間隔、各ねじ配置面の面内流通断面積、各ねじ配置面の面内流通面積率、流量、７０％谷点総数、７０％谷点面積密度及び７０％谷点流量密度の各値を、表１～表４にまとめて示している。なお、＊を付与した番号のノズルは参照用ノズルであることを示す。また、表１及び表３の各試験ノズルにおいては、公称ねじ径が上記Ｍ１．４のねじ部材を使用している。
上記の試験用ノズルを用い、以下のような試験を行なった。
（１）通水テスト
図２７に示す試験装置を構築し、各試験ノズルを組み込んで通水テストを行なった。具体的には、水温２０℃、溶存酸素濃度６ｐｐｍの水道水を容量５０Ｌの貯留タンクに注水した。配管系は内径２０ｍｍのＰＶＣ管を用いて作成した。吸引配管は一端をベーンポンプの吸引側に接続し、他端側を貯留タンクに挿入した。一方、ポンプ吐出側の配管は試験ノズルを装着する試験配管と、試験ノズルを経由しない逃がし配管とに分岐し、逃がし配管を通る水は貯留タンクに戻される。試験配管の先端には試験ノズルが装着され、その上流に動水圧計と流量計とが挿入される。この状態でベーンポンプを駆動することにより、試験ノズルを開放通水した時の動水圧と流量とが読み取り可能である。また、試験ノズルを通過した処理水は回収タンクに回収される。逃がし配管上には流量調整弁が設けられ、その開度を調整することで、ノズルに付加される動水圧及び流量が任意の値に無段階に設定可能である。
通水テストは、動水圧を０．０７７ＭＰａに固定設定した時の流量を全ての試験ノズルについて測定したほか、特に選定したいくつかの試験ノズルについては、動水圧を種々に変更した時の流量変化についての測定を行なっている。また、ねじ配置面を１面のみとし、ねじ部材（面ねじ組）の配置数及びレイアウトを図２に示す４本とし、絞り部９の内径及びねじ部材１０の公称ねじ径Ｍにより全流通断面積ａを種々に変更した試験ノズルを用い、動水圧を０．０７７ＭＰａに固定設定した時の流通断面積と流量の関係を調べる試験も別途行なっている。
（２）ぬめり汚れ洗浄力評価テスト
バイオフィルムに類似したぬめり汚れのモデルとしてひきわり納豆を用い、図２４の装置２００を用いて、各試験ノズルを通水させた水道水の洗浄力評価を行なった。装置２００の要部をなす散水ノズル２０１は、内径２０ｍｍのＰＶＣ管の先端をキャップで封止するとともに、管軸線方向に５ｍｍ間隔で管壁部を貫通するノズル孔を複数ドリル孔設したものである。この散水ノズルを水平に支持するとともに、基端側に試験水を供給することで各ノズル孔から下向きに噴射される。
上記の散水ノズルを、図２７の装置系にて試験ノズルに代えて装着した。また、（１）の通水テストで試験ノズルの通過によりキャビテーション処理された処理済み水が回収タンクに回収されるので、これを貯留タンクと置き換える形で設置した（ただし、動水圧を０．０７７ＭＰａに設定して得られた回収水を用いている）。これにより、図２７を援用して説明すれば、回収タンク内の処理済み水はベーンポンプにより吸い上げられ、試験ノズルの代わりに散水ノズルから噴射されることとなる。散水ノズル２０１の直下には整流用タイル２０７が垂直に立てた状態で設置される。整流用タイル２０７の上面に向け斜め手前に水流が当たるように、散水ノズル２０１は軸線周り手前に傾けてセッティングしてあり、各ノズル孔から噴射された水流ＷＦは、整流用タイル２０７上で広がって一体化し、水膜状となって流下する。
汚れモデルＮＴを塗布したサンプルタイル２０６は整流用タイル２０７の直下に配置され、整流タイルからの水膜状の水流ＷＦが幅方向に均等に流下する。サンプルタイル２０６はスペーサ２０５により、下端側が前方にせり出す形で約３°傾けられている。散水ノズル２０１の水流噴射区間の幅は約３０ｃｍである。また、整流用タイル２０７及びサンプルタイル２０６は、片面に白色・平滑な釉薬層が形成された陶器製であり、高さＴＨが９ｃｍ、幅ＴＷが１８ｃｍである。サンプルタイル２０６上の汚れモデルＮＴの幅は３～４ｃｍに設定され、噴射される処理水の総流量は６Ｌ／分、汚れモデルＮＴに当たる実質流量は０．６～０．７Ｌ／分に調整されている。これにより、汚れモデルＮＴの除去に対しては、水流の衝突運動エネルギーよりも、納豆粒子をタイルに付着させているぬめり層への浸潤が効果として主体的となる。
汚れモデルＮＴはひきわり納豆であり、染料により赤く着色してサンプルタイル２０６に塗付されている。ひきわり納豆に含まれる豆粒子のサイズは２～３ｍｍであり、塗布総重量はデジタルスケールを用いて1ｇ（粒子数：４０～５０個）に統一している。汚れモデルＮＴを塗布後のサンプルタイルは、２０℃、湿度５０％ＲＨの空調室内で９０分乾燥させたのち試験に供した。試験中、洗浄進行に伴いサンプルタイル２０６から納豆粒子が落下・除去されてゆく様子を動画撮影し、サンプルタイル２０６上の初期総粒子数に対する除去粒子数の比率の通水経過に伴う変化を動画から読み取った。具体的には、処理済み水を流通させる場合と通常水を流通させる場合のそれぞれについて３回同じ試験を繰り返し、除去率が５０％となる通水時間の３回の平均値を読み取るようにした。
処理済み水の洗浄力は、上記の通水時間により評価したが、キャビテーション処理を行なっていない通常水道水や、異なる試験ノズルによる処理済み水の間での比較を行いやすくするために、次のような手法を用いた。
・処理済み水については、回収タンクに回収後、１０分間静置状態で放置したのち、試験に供した。１０分放置後の処理済み水は、レーザー回折式粒度計（島津製作所製：ＳＡＬＤ２２００）により微細気泡が計測されるか否かを確認したが、いずれの試験ノズルによる処理済み水も、通常水である水道水とともに測定結果は検出限界以下となった（一方、本発明の要件を充足する試験ノズルを通水した処理済み水を直ちに測定に供した場合は、平均気泡径１００～２００ｎｍ前後の微細気泡が検出された）。
・洗浄性の評価は、複数の試験ノズルの処理済み水間で通水時間の絶対値を横断的に比較するのではなく、同条件にて作成したサンプルタイルを用いたときの、キャビテーション処理を行わない通常水（ブランク水）と処理済み水との通水時間比（除去率：５０％）で比較するようにした。以上の試験結果を、表１～表４にまとめて示している。
以下、得られた結果について説明する。
図２０は、表１～４に記載の試験に供したノズルとは別に、ねじ配置面を１面のみとし、ねじ配置面の全流通断面積（液体流通領域の面積）を種々に変更した試験ノズルを用意し、動水圧を通常水道圧領域の０．０７７ＭＰａに固定設定したときの、全流通断面積ａと流量ρの関係を調べた結果を示すグラフである。このグラフから明らかな通り、ねじ配置面における全流通断面積ａが５．０ｍｍ２以上となる領域では、該面積ａの増加に伴い流量ρがａの一次関数：
ρ＝１．７５ａ＋２．９３・・・（Ｉ）
に従って直線的に増加する傾向を示していることがわかる。一方、全流通断面積ａが５．０ｍｍ２未満となる領域では、流量ρは上記直線的な関係から下方に外れ、全流通断面積ａの縮小に伴って、該面積ａの対数に依存する関数：
ρ＝９．２８×ｌｎ（ａ）－３．３７・・・（ＩＩ）
に従い、流量ρが急速に減少していることがわかる。これは、通常の水道圧領域による流通条件では、全流通断面積ａが５．０ｍｍ２未満となったとき、ノズル内の面ねじ組の挿入数が１つ増えるごとに増加する圧損が急激に大きくなり、流通断面積に見合った流量が得られなくなることを意味している。全流通断面積ａが５．０ｍｍ２となる具体的な条件は、例えば、絞り部９の内径を４．２ｍｍに設定し、Ｍ１．４のねじ部材を図２のレイアウトに従い４本配置した場合に相当する。
また、７０％谷点面積密度の値をさらに増加させる上で、全流通断面積ａを５．０ｍｍ２以上に確保することが重要である事情を説明するために、ねじ配置面を２面以上として面ねじ組の数を増やした試験ノズルを用意し、別途試験を実施した。図２１は、その結果を示すグラフである。横軸は、円形のねじ配置面をなす絞り孔の、断面半径方向の流速分布を示すものである。断面内にねじ部材が配置されるので、流速分布形状はその影響を当然受けると考えられるが、ねじ部材配置の対称性を考慮すれば、断面内にねじ部材が配置されていない場合と同様に、中心軸線Ｏが極大値となる放物線状の流速分布を仮定することは、おおむね妥当と考えられる（図中の実線）。この状態から、例えば絞り部９の内径を３．５ｍｍに縮小すると、全流通断面積ａは３．５ｍｍ２となる。この領域においても、面積ａに対し流量ρが（Ｉ）式が示す一次関数に従い変化すると考えた場合、（Ｉ）式のａ＝３．５ｍｍ２への外挿値から推定される流量は約９．０Ｌ／ｍｉｎとなる。しかし、実際には圧損増大のため該領域での流量はａの対数を含む（ＩＩ）式に支配され、（Ｉ）式の上記外挿値よりも１０％低い８．３Ｌ／ｍｉｎ前後となることがわかる。
この場合、該領域でも圧損の影響が小さく（Ｉ）式が成立していれば、断面半径方向の流速分布はａ＝５．０ｍｍ２の場合と同じになるはずであるが、実際には断面半径方向の流速分布は、図２１に破線で示すように、ａ＝５．０ｍｍ２の場合から最大値が１０％減じた放物線状となる。断面半径の７０％となる位置では、最大値ρＭのほぼ１／２の流速となる。よって、最大流速が（Ｉ）式による外挿値から１０％減ずれば、ａ＝５．０ｍｍ２の場合の最大値ρＭの１／２の流量となる断面半径位置は、計算によると７０％位置から６７％位置へ縮小する。このような特性の面ねじ組を、中心軸線Ｏの方向にさらに一組追加すれば、ρＭの１／２を与える断面半径位置はさらに縮小して６３％位置となる。
絞り部９の内径が３．５ｍｍ、ねじ部材の公称ねじ径Ｍが１．４の場合、幾何学的な計算によると、７０％ねじ谷数は８個となるのに対し、６３％ねじ谷数は半分の４個に減ずる。このように、ａ＝３．５ｍｍ２の面ねじ組は、仮に中心軸線Ｏの方向に２組配置して流路断面内のねじ部材数を倍増させても、圧損増加により、面ねじ組を１組のみとした場合と比較して７０％ねじ谷数の増加には寄与できなくなることがわかる。逆に、ａ＞３．５ｍｍ２に設定される面ねじ組であれば、中心軸線方向に２組配置したときの圧損増加がａ＝３．５ｍｍ２の場合よりも小さくなるので、面ねじ組の増加は７０％ねじ谷数の増加、すなわち７０％谷点面積密度の増加に理論的には貢献すると考えられる。全流通断面積ａの下限値は例えば３．８ｍｍ２に定めるのがよいが、より好ましくは上記（Ｉ）式が成立する５．０ｍｍ２以上に設定するのがよいといえる。そして、実験結果に基づいて以下に詳細に説明するごとく、面ねじ組を構成する十字状の４つのねじ部材を、互いに隣接するねじ配置面で同相に配置する（つまり、ねじ部材の脚部を、長手方向を一致させつつ互いに重なり合う位置関係にて配置する）構成を採用するとき、面ねじ組の追加に伴う圧損増加はほとんど生じなくなり、７０％ねじ谷数を劇的に増加させることができる。また、互いに隣接するねじ配置面で角度位相をずらして面ねじ組を配置した場合も、面ねじ組間の距離を増加させることにより、面ねじ組の追加に伴う圧損増加を抑制でき、７０％ねじ谷数を同様に増加させることができるようになるのである。
図２２は、絞り部の内径を５．０ｍｍとし、十字状の４つのねじ部材（Ｍ１．４）からなる面ねじ組を、ねじ配置面間隔が１．４ｍｍ～８．４ｍｍ（公称ねじ径をＭとして、１．０Ｍ～６．０Ｍ）となるように設定し、図１２のごとく、それらを互いに４５°ずれた角度位相にて配置した試験ノズル（番号１～５、以下、４５°ノズルという：前述の表１にて、洗浄性評価に供したのは番号２及び４のみ）を用いて行った通水テストの結果を示すものである。動水圧は０．０４６ＭＰａ～０．０８９ＭＰａの種々の値に設定され、各々測定された流量の値を、設定動水圧の値に対してプロットしている。また、面ねじ組を１組のみとしたもの（番号１０１）、面ねじ組を１組のみとしつつねじ部材の本数を８本に増加させたもの（番号１０２）、絞り孔を図２５の２孔タイプとしたもの（番号１０３）を用いた場合の結果についても併せて示している。
上記の結果によると、面間隔ｄｐが公称ねじ径と等しくなる１．４ｍｍ（１．０Ｍ）の場合は、面ねじ組を１組のみとした番号１０１のノズルと比較すれば圧損増加は大きいが、同一面内に８本のねじ部材を配置した番号１０２のノズルよりは流量が大きくなっており、面ねじ組を中心軸線Ｏの方向に分散配置することによる圧損減少効果が明確に認められる。また、面間隔ｄｐを１．５Ｍに拡大した番号２のノズルは流量が大幅に増加しており、圧損減少効果は極めて顕著となる。この傾向は面間隔ｄｐがさらに拡大することによってより顕著となり（番号３：ｄｐ＝３．０Ｍ）、面間隔ｄｐが４．５Ｍに達すると、面ねじ組を中心軸線Ｏの方向に多重化しない番号１０１及び番号１０３と比較しても流量特性はほぼ等しくなる。すなわち、このような配置面間隔を採用することで、角度移相をずらした形で面ねじ組を追加しても、圧損増加がほとんど生じていないことがわかる。
図２３は、絞り部の内径を５．０ｍｍとし、十字状の４つのねじ部材（Ｍ１．４）からなる面ねじ組を、面間隔ｄｐが２．１ｍｍ（＝１．５Ｍ）となるように設定し、図２、図９及び図１０のごとく、それらを互いに同相にて２～８組配置した試験ノズル（番号６～８）を用いて行った通水テストの結果を示すものである。動水圧は０．０４６ＭＰａ～０．０８９ＭＰａの種々の値に設定され、各々測定された流量の値を、設定動水圧の値に対してプロットしている。また、同じねじ配置面間隔を有する、図２２の番号２の４５°ノズルの結果についても併せて示している。面ねじ組を同相配置することにより、面ねじ組の数を８組まで増加させても、圧損はほとんど増加していないことがわかる。また、同じ面間隔による４５°ノズル（番号２）よりも、流量の値は大幅に増加していることもわかる。
以下、各ノズルについて行ったぬめり汚れ洗浄力評価テストの結果について、表１～表４を参照しつつ説明する。表１は、上記通水テストで用いた番号２及び番号４の４５°ノズル及び番号６の同相ノズルについての結果を、番号１０１～１０３の参照用ノズルについての結果とともに示している。また、番号２００は、キャビテーション処理を行わない通常の水道水をブランク水（通常水）として用いた場合の結果を示すものである。評価は前述のごとく、除去率が５０％となるときのブランク水に対する処理済み水の通水時間比（除去率：５０％）で行っており、この通水時間比の値が１のとき、ぬめり汚れに対する洗浄力はブランク水と同等であり、１より小さいときは、ブランク水より短時間でぬめり汚れを除去できていることを意味し、その絶対値が小さいほどぬめり汚れに対する洗浄力に優れていることを示す。
まず、参照用のノズルについての結果を説明すると、面ねじ組を１組のみとした番号１０１のノズルによる処理水は、通水時間比が１よりも小さい値となっており、ブランク水よりは洗浄力は良好である。また、面ねじ組を１組のみとしつつねじ部材の本数を８本に増加させた番号１０２のノズル、及び絞り孔を２孔タイプとした番号１０３についての結果も、ブランク水よりは良好であることを示している。
ここで、番号１０２のノズルは７０％谷点面積密度が番号１０１のノズルの１．８倍程度となっており、特に良好な洗浄効果を示している。また、全流通断面積も５．１ｍｍ２確保されており、ねじ谷底での流速はキャビテーションを発生させる上で十分確保されていると考えられるが、面内流通面積率の値は２６％とやや小さく、流量も６．８Ｌ／ｍｉｎと小さいことがわかる。なお、汚れ洗浄力評価テストは、処理水をブランク水にて２倍（ないし３倍）に希釈した水についても同様に行っているが、番号１０２のノズルは２倍希釈した場合も通水時間比は０．５以下と良好な値を示す。表中には、７０％谷点数を動水圧０．０７７ＭＰａでの通水流量で除して得られる７０％谷点流量密度の計算値も併せて示しているが、この値が大きいほど通水時間比が示す洗浄能力が良好となることも把握できる。これは、全流量のうち、キャビテーションにより気泡核析出が顕著となるねじ谷内の通過流量の占める割合が大きくなることに起因すると考えられる。なお、７０％谷点流量密度が高いほど洗浄能力が増加する傾向が発現するためには、７０％谷点位置にてキャビテーション発生に必要な流速が十分確保されていることが必要であり、全流通断面積が小さくなり、全流量が小さくなるほどキャビテーション発生が顕著となることを意味するものではない。
次に、本発明の実施形態にかかる番号２、４、６の試験ノズルの結果については、番号１０１及び番号１０３のノズルと比較して７０％谷点面積密度が大きいため、処理水の洗浄能力は明らかに優れていることがわかる。他方、７０％谷点流量密度の比較では、番号１０２のノズルよりも若干劣っており、洗浄能力はこれには及ばないものの、これに近い能力が発揮されており、かつ、番号１０２のノズルと比較したとき、面内流通面積率が増大していることにより、流量については非常に良好な結果を示している。
表２は、同相配置にて面ねじ組の数を増加させた番号７及び番号８のノズルについての結果を、番号１０１及び番号６の試験ノズルの結果と比較して示すものである。番号７及び番号８のノズルは、面ねじ組数の増加に伴う圧損増加が小さいため、大流量を維持しつつ７０％谷点面積密度及び７０％谷点流量密度がいずれも顕著に増加している。その結果、希釈率を２倍ないし３倍に増加させた場合においても通水時間比が示す洗浄能力は良好である。
表３は、Ｍ１．４のねじ部材を用いつつ、絞り部内径、面ねじ組のねじ本数及び面ねじ組の数を種々に変更した試験ノズル（番号９～１５）についての結果をまとめたものである。また、番号１０９、１１１、１１２及び１１３は、番号９、１１、１２及び１３の試験ノズルと同じ構成の面ねじ組を１組のみ設けた参照用ノズルを表している。番号１０のノズルは、３本のねじ部材で構成した図１６に示す面ねじ組を用いたものであり、番号１５は、絞り部内径が１０ｍｍを超える値に設定される一方、面ねじ組を図１７に示す８本にて構成したものである。また、番号１３及び番号１５のノズルは、４本ないし８本の面ねじ組を用いつつ、１層だけねじ本数を１／２（４本の面ねじ組については、直径方向に対抗する２本のみとし、８本の面ねじ組については、十字状の４本のみに間引いたもの）に縮小したものとして構成している。番号９～１５の実施例の試験ノズルは、絞り部９の内径の拡大に伴い流量が３０Ｌ／ｍｉｎ以上に増加しているにも関わらず、７０％谷点面積密度を２．０個／ｍｍ２以上に確保できており、比較例のノズルよりも大幅に良好な洗浄性能が発揮されている。
表４は、各ねじ配置面の面内流通断面積の値をほぼ同等に設定しつつ、使用するねじ部材の公称ねじ径を変更することにより、７０％谷点密度を種々の値に設定した試験ノズル（番号２１～２４）についての結果を示すものである。いずれも良好な洗浄性能を発揮しているが、ねじ谷深さの大きいＭ１．４～Ｍ２．０のねじ部材を用いた番号２２～番号２４のノズルは、ねじ谷深さの小さいＭ１．０のねじ部材を用いた番号２１のノズルと比較して、より小さい７０％谷点面積密度にて同等の洗浄性能が達成できていることがわかる。
１，３０１ 液体処理ノズル
２ ノズルケーシング
２ＣＡ 流入側ケーシング
２ＣＢ 流出側ケーシング
２ＣＰ テーパピース
２ＣＶ キャビテーションコア
２ＣＶＭ コア本体
３ 液体流路
４ 流入側開口部
５ 流出側開口部
７Ａ 第一テーパ部
７Ｂ 第二テーパ部
９ 絞り部
９Ａ 液体流路
１０ ねじ部材
１０ｆ 脚部
１０ｈ 頭部
１０ｍｔ 雄ねじ部
１５ 液体流通ギャップ
１９ ねじ装着孔
１９ｆ 脚部挿通部
１９ｆｔ 雌ねじ部
１９ｈ 頭部収容部
５１ 収容通路部

Claims (16)

  1. 液体を流通させる配管系に組み込んで使用される液体処理ノズルであって、
    両端が開口する形態の収容通路部を有するノズルケーシングと、
    一方の端面に液体入口を開口し他方の端面に液体出口を開口する貫通形態の液体流路が形成され、前記ノズルケーシングに形成された流入側開口部に向けて供給される前記液体が前記液体流路を経て前記ノズルケーシングの流出側開口部より流出可能となる位置関係にて前記収容通路部に、外周面側が前記収容通路部の内周面に対し圧入又は隙間嵌めとなるように挿入されるとともに、前記外周面から前記液体流路の内周面に向けて貫通形成されたねじ装着孔を有するコア本体と、頭部及び脚部の脚部基端側が前記コア本体の前記ねじ装着孔内に保持される一方、脚部先端側が前記液体流路の内面から突出するキャビテーション処理部とされたねじ部材とを有し、前記キャビテーション処理部と接触した前記液体がねじ谷部内にて増速する時の減圧作用により、該液体の溶存ガスを過飽和析出させるキャビテーションコアとを備え、
    前記コア本体に形成される前記ねじ装着孔は、前記ねじ部材の脚部基端側を挿通保持するための脚部挿通部と、前記コア本体の外周面側の開口部を形成する形で前記脚部挿通部と一体形成され、該脚部挿通部よりも径大に形成されるとともに前記頭部を収容する頭部収容部とを備えるとともに、前記脚部挿通部内にて前記脚部の外周面に形成されている雄ねじ部の外径をｍｄ、前記雄ねじ部のねじ山高さをｍｔｄとしたとき、前記脚部挿通部の内径ｈｄが、
    ｍｄ＜ｈｄ≦ｍｄ＋０．５ｍｔｄ
    の範囲となるように定められ、前記ねじ部材の前記脚部は前記コア本体の前記脚部挿通部に対し隙間嵌め形態にて挿入されるとともに、
    前記ねじ部材の前記頭部の厚さをｈｔとしたとき、前記ノズルケーシングの前記収容通路部の内周面と前記頭部の頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下となるよう、前記頭部収容部の形成深さが定められていることを特徴とする液体処理ノズル。
  2. 液体を流通させる配管系に組み込んで使用される液体処理ノズルであって、
    両端が開口する形態の収容通路部を有するノズルケーシングと、
    一方の端面に液体入口を開口し他方の端面に液体出口を開口する貫通形態の液体流路が形成され、前記ノズルケーシングに形成された流入側開口部に向けて供給される前記液体が前記液体流路を経て前記ノズルケーシングの流出側開口部より流出可能となる位置関係にて前記収容通路部に、外周面側が前記収容通路部の内周面に対し圧入又は隙間嵌めとなるように挿入されるとともに、前記外周面から前記液体流路の内周面に向けて貫通形成されたねじ装着孔を有するコア本体と、頭部及び脚部の脚部基端側が前記コア本体の前記ねじ装着孔内に保持される一方、脚部先端側が前記液体流路の内面から突出するキャビテーション処理部とされたねじ部材とを有し、前記キャビテーション処理部と接触した前記液体がねじ谷部内にて増速する時の減圧作用により、該液体の溶存ガスを過飽和析出させるキャビテーションコアとを備え、
    前記コア本体に形成される前記ねじ装着孔は、前記ねじ部材の脚部基端側を挿通保持するための脚部挿通部と、前記コア本体の外周面側の開口部を形成する形で前記脚部挿通部と一体形成され、該脚部挿通部よりも径大に形成されるとともに前記頭部を収容する頭部収容部とを備えるとともに、前記脚部挿通部内にて前記脚部の外周面に形成されている雄ねじ部の外径をｍｄ、前記雄ねじ部のねじ山高さをｍｔｄとしたとき、前記脚部挿通部の内径ｈｄが、
    ｍｄ－０．５ｍｔｄ≦ｈｄ＜ｍｄ
    の範囲となるように定められ、前記ねじ部材の前記脚部は前記コア本体の前記脚部挿通部に対しセルフタッピング形態にてねじ込まれるとともに、
    前記ねじ部材の前記頭部の厚さをｈｔとしたとき、前記ノズルケーシングの前記収容通路部の内周面と前記頭部の頂面との間の距離が０．５ｈｔ以下となるよう、前記頭部収容部の形成深さが定められていることを特徴とする液体処理ノズル。
  3. 前記ねじ部材は金属製であり、前記コア本体が樹脂材料にて構成される請求項２記載の液体処理ノズル。
  4. 前記ねじ部材の前記頭部の頂面が前記ノズルケーシングの前記収容通路部の内周面に対し当て止めされている請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の液体処理ノズル。
  5. 前記キャビテーションコアにおいて前記キャビテーション処理部をなす前記ねじ部材として、ねじピッチ及びねじ谷深さが０．１０ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下、公称ねじ径Ｍが１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の複数のねじ部材を備えるとともに、前記キャビテーション処理部が、
    前記液体流路の中心軸線と直交する仮想的なねじ配置面が前記中心軸線に沿って複数設定されるとともに、総数にて８以上の前記ねじ部材が２つ以上の前記ねじ配置面に分配される形で配置され、前記液体流路の液体流通領域の面積が各前記ねじ配置面において３．８ｍｍ２以上確保され、前記液体流路の全断面積に占める液体流通領域の割合として定められる面内流通面積率が４０％以上に確保され、前記液体流路の断面の中心軸線と直交する平面への投影にて前記中心軸線から該液体流路の半径の７０％以内の領域に位置する谷点を全ねじ配置面について合計した総数を、前記液体流路の断面積で除した７０％谷点面積密度と定義したとき、前記７０％谷点面積密度の値が１．６個／ｍｍ２以上に確保され、
    さらに、前記液体流路の中心軸線方向に互いに隣接する前記ねじ配置面の間隔が前記公称ねじ径以上に確保されてなる請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の液体処理ノズル。
  6. 前記液体流路の前記液体流通領域の面積が各前記ねじ配置面において５．０ｍｍ２以上確保され、前記７０％谷点面積密度の値が２．０個／ｍｍ２以上に確保されてなる請求項５記載の液体処理ノズル。
  7. 前記ねじ配置面上にて前記ねじ部材は前記液体流路の円形の軸断面の直径に前記脚部の長手方向を一致させる位置関係にて配置されてなる請求項５又は請求項６に記載の液体処理ノズル。
  8. 前記ねじ部材を３本以上含む前記ねじ配置面が前記中心軸線方向に２面以上設定されてなる請求項７記載の液体処理ノズル。
  9. 前記ねじ配置面上の３本以上の前記ねじ部材は、各ねじの前記脚部の先端面が前記中心軸線を取り囲むことにより中心ギャップを形成するように配置されてなる請求項８記載の液体処理ノズル。
  10. 互いに隣接する前記ねじ配置面で前記ねじ部材の前記脚部は、前記平面への投影において長手方向を一致させつつ互いに重なり合う位置関係にて配置されてなる請求項５ないし請求項９のいずれか１項に記載の液体処理ノズル。
  11. 前記ねじ部材は前記脚部よりも径大の前記頭部を有し、前記ねじ配置面の間隔が該頭部の外径よりも大きく設定されてなる請求項１０記載の液体処理ノズル。
  12. 互いに隣接する前記ねじ配置面のそれぞれにおいて３以上の同数の前記ねじ部材が、前記脚部が前記液体流路の断面半径方向に沿うように前記中心軸線周りに等角度間隔にて配置されるとともに、前記中心軸線周りにおける前記ねじ部材の配置角度位相が隣接する前記ねじ配置面にて一致するように定められてなる請求項１１記載の液体処理ノズル。
  13. 互いに隣接する前記ねじ配置面で前記ねじ部材の前記脚部は、前記平面への投影において長手方向を互いに交差させる位置関係にて配置されてなる請求項５ないし請求項９のいずれか１項に記載の液体処理ノズル。
  14. 前記中心軸線方向における前記ねじ配置面の間隔が前記ねじ部材の公称ねじ径の２．０倍以上に設定されてなる請求項１３に記載の液体処理ノズル。
  15. 前記中心軸線方向における前記ねじ配置面の間隔が前記ねじ部材の公称ねじ径の４．０倍以上に設定されてなる請求項１４記載の液体処理ノズル。
  16. 互いに隣接する前記ねじ配置面のそれぞれにおいて３以上の同数の前記ねじ部材が、前記脚部が前記液体流路の断面半径方向に沿うように前記中心軸線周りに等角度間隔にて配置されるとともに、前記中心軸線周りにおける前記ねじ部材の配置角度位相が隣接する前記ねじ配置面にて互いにずれた形で定められてなる請求項１３ないし請求項１５のいずれか１項に記載の液体処理ノズル。

JP2022039760A 2020-11-16 2022-03-14 液体処理ノズル Active JP7621610B2 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2022039760A JP7621610B2 (ja) 2020-11-16 2022-03-14 液体処理ノズル

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020190078 2020-11-16
JP2022039760A JP7621610B2 (ja) 2020-11-16 2022-03-14 液体処理ノズル

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2020190078 Division 2020-11-16 2020-11-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2022091818A JP2022091818A (ja) 2022-06-21
JP7621610B2 true JP7621610B2 (ja) 2025-01-27

Family

ID=81707630

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021137649A Active JP7745868B2 (ja) 2020-11-16 2021-08-25 液体処理ノズル
JP2021137648A Active JP7260925B2 (ja) 2020-11-16 2021-08-25 液体処理ノズル
JP2021137650A Pending JP2022079415A (ja) 2020-11-16 2021-08-25 液体処理ノズル
JP2022039760A Active JP7621610B2 (ja) 2020-11-16 2022-03-14 液体処理ノズル

Family Applications Before (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021137649A Active JP7745868B2 (ja) 2020-11-16 2021-08-25 液体処理ノズル
JP2021137648A Active JP7260925B2 (ja) 2020-11-16 2021-08-25 液体処理ノズル
JP2021137650A Pending JP2022079415A (ja) 2020-11-16 2021-08-25 液体処理ノズル

Country Status (2)

Country Link
JP (4) JP7745868B2 (ja)
WO (1) WO2023027136A1 (ja)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7573008B2 (ja) * 2022-11-29 2024-10-24 東芝ライフスタイル株式会社 微細気泡発生器、及び洗浄機器
JP7527749B1 (ja) 2023-05-12 2024-08-05 株式会社富士計器 微細気泡水生成器付き洗面台用水栓キット及び洗面台用水栓装置
JP2025155041A (ja) * 2024-03-30 2025-10-14 株式会社アクアフューチャー研究所 ガス溶解装置及びガス溶解方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016195116A2 (ja) 2015-06-02 2016-12-08 株式会社ウォーターデザイン 液体処理ノズル、それを用いた液体処理方法、ガス溶解方法及びガス溶解装置
JP2018144018A (ja) 2017-03-06 2018-09-20 株式会社ウォーターデザイン 液体処理ノズル及び液体処理ノズル用コアエレメント
JP2018167255A (ja) 2016-11-17 2018-11-01 丸福水産株式会社 流体混合処理装置

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20140048940A (ko) 2011-07-21 2014-04-24 가부시키가이샤 시바타 기포발생기구 및 기포발생기구 부착 샤워헤드
JP2015174056A (ja) 2014-03-17 2015-10-05 株式会社シバタ 炭酸ガス溶解装置
JP6182715B2 (ja) 2015-05-07 2017-08-23 株式会社ウォーターデザイン 液体処理ノズル、それを用いた液体処理方法、ガス溶解方法及びガス溶解装置
JP2017136556A (ja) 2016-02-04 2017-08-10 株式会社クリスタル技研 炭酸泉製造装置
JP7376904B2 (ja) 2019-05-22 2023-11-09 株式会社タケシタ 液体処理ノズル

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016195116A2 (ja) 2015-06-02 2016-12-08 株式会社ウォーターデザイン 液体処理ノズル、それを用いた液体処理方法、ガス溶解方法及びガス溶解装置
JP2018167255A (ja) 2016-11-17 2018-11-01 丸福水産株式会社 流体混合処理装置
JP2018144018A (ja) 2017-03-06 2018-09-20 株式会社ウォーターデザイン 液体処理ノズル及び液体処理ノズル用コアエレメント

Also Published As

Publication number Publication date
JP7745868B2 (ja) 2025-09-30
WO2023027136A1 (ja) 2023-03-02
JP2022079413A (ja) 2022-05-26
JP2022091818A (ja) 2022-06-21
JP2022079415A (ja) 2022-05-26
JP7260925B2 (ja) 2023-04-19
JP2022079414A (ja) 2022-05-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7621610B2 (ja) 液体処理ノズル
JP7370534B2 (ja) 液体処理装置
JP6598123B2 (ja) 流体供給装置
TWI720303B (zh) 內部結構體、工具機、淋浴噴嘴、以及流體混合裝置
TWI694866B (zh) 流體供給裝置，流體供給裝置的內部結構體，以及具有該流體供給裝置的機床、淋浴噴頭、流體混合裝置及水耕栽培裝置
US20200261869A1 (en) Fluid supply device, internal structure, and method for manufacturing the same
JP6780179B1 (ja) 流体供給装置及び内部構造体
JP7558572B2 (ja) 内部構造体、流体特性変化装置及びその利用装置
JP7376904B2 (ja) 液体処理ノズル
TW201914752A (zh) 流體供給管
JP7094541B2 (ja) 流体供給管
JP7741491B2 (ja) 液体処理ノズル
KR102222505B1 (ko) 캐비테이션 및 코안다 효과를 유도하는 유체 공급장치
JP7355377B2 (ja) 流体供給装置
JP4205112B2 (ja) 旋回式微細気泡発生装置
JP6792254B1 (ja) ファインバブル発生器
JP7769328B2 (ja) 液体処理ノズル
JP2017042899A (ja) 放電加工液処理装置、放電加工製品の製造方法及び放電加工装置
JP2022111965A (ja) フレキシブル管ユニット
KR102474149B1 (ko) 캐비테이션 및 코안다 효과를 유도하는 유체 공급장치
JP2019135038A (ja) 流体供給管
WO2025211304A1 (ja) ガス溶解装置及びガス溶解方法
CN115151374A (zh) 诱导气穴现象及康达效应的流体供给装置
JP2021120173A (ja) 内部構造体及びそれを収納した流体供給管
JP2023013580A (ja) ナノバブル発生用ノズル

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20231115

A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711

Effective date: 20231115

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20241120

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20241206

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20250105

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7621610

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150