JP7483464B2 - エチレン系重合体の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、例えば以下の[1]~[5]に関する。
式(I)で表される遷移金属化合物(A)を含むオレフィン重合用触媒の存在下、スラリー重合法により、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5~1.5dl/gの範囲にあるエチレン系重合体(e1)を、最終的に得られるエチレン系重合体(E)の20~80質量%製造する工程(1)と、
工程(1)で得られたエチレン系重合体(e1)の存在下、スラリー重合法により、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が3.0~10.0dl/gの範囲にあるエチレン系重合体(e2)を、最終的に得られるエチレン系重合体(E)の20~80質量%製造する工程(2)と、
を含み、
工程(1)で得られた、エチレン系重合体(e1)およびオレフィン重合用触媒を含むスラリーを、工程(2)に連続的に供給する、
エチレン系重合体(E)の製造方法。
[式(I)中、
Mは、ハフニウム原子であり、
Lは独立に、ハフニウム原子に配位する配位子であり、これらのうち少なくとも1個の配位子Lは、炭素数1~10の炭化水素基である置換基R1と、炭素数2~10の炭化水素基である置換基R2(ここでR1とR2とは異なる)とを有するシクロペンタジエニル基であり、シクロペンタジエニル基以外の配位子Lは、炭素数1~12の炭化水素基、アルコキシ基、アリーロキシ基、ハロゲン原子、トリアルキルシリル基または水素原子であり、
Xは、ハフニウム原子Mの原子価である。]
[3] 前記エチレン系重合体(E)の、温度190℃、荷重2.16kgの条件で測定したメルトフローレート(MFR)が0.01~5.0g/10分である、[1]または[2]に記載のエチレン系重合体(E)の製造方法。
[4] 前記エチレン系重合体(E)の密度が950~975kg/m3である、[1]~[3]のいずれかに記載のエチレン系重合体(E)の製造方法。
本明細書において、「重合体」という語は単独重合体および共重合体を包含する意味で用いる。従って、例えばエチレン系重合体(E)は、エチレン単独重合体であってもよく、エチレン共重合体であってもよい。同様に「重合」という語は単独重合および共重合を包含する意味で用いる。
以下の説明における各物性の測定方法の詳細は、実施例の欄に記載する。
本発明に係るエチレン系重合体(E)の製造方法(以下「本方法」ともいう。)は、
エチレン系重合体(E)を連続的に製造する方法であり、
後述する式(I)で表される遷移金属化合物(A)を含むオレフィン重合用触媒の存在下、スラリー重合法により、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5~1.5dl/gの範囲にあるエチレン系重合体(e1)を、最終的に得られるエチレン系重合体(E)の20~80質量%製造する工程(1)と、
工程(1)で得られたエチレン系重合体(e1)の存在下、スラリー重合法により、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が3.0~10.0dl/gの範囲にあるエチレン系重合体(e2)を、最終的に得られるエチレン系重合体(E)の20~80質量%製造する工程(2)と、
を含む。
また、オレフィン重合触媒が、長鎖分岐を有するエチレン系重合体を生成する場合、ショートパス成分によって重合される重合体粒子にも長鎖分岐が生成し、該長鎖分岐の複雑な絡み合いによって重合体粒子の分散性が低下し、成形体の外観不良を引き起こすと考えられる。
本方法では、長鎖分岐を有するエチレン系重合体を生成しにくいオレフィン重合触媒を使用することで、下流側でショートパス成分が重合する際の長鎖分岐の生成を抑制し、外観が良好な成形体を容易に得ることができると考えられる。
なお、以上の説明は推測であって、本発明を何ら限定するものではない。
工程(1)で得られるエチレン系重合体(e1)は、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が、0.5~1.5dl/gであり、好ましくは0.7~1.3dl/gである。例えば、重合槽への水素分子、エチレン、α-オレフィンの供給量比を変更したり、重合温度を変更したりすることにより、前記[η]を調整することができる。
エチレン系重合体(e1)は、炭素数3~20のα-オレフィン由来の構成単位を有する場合、当該構成単位を1種のみ有してもよく、2種以上有してもよい。
工程(1)での反応圧力は、通常は常圧~10MPaG、好ましくは常圧~5MPaGである。
工程(2)では、工程(1)で得られたエチレン系重合体(e1)およびオレフィン重合用触媒を含むスラリーは、連続的に工程(2)に供給され、前記エチレン系重合体(e1)の存在下、スラリー重合法により、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が3.0~10.0dl/gの範囲にあるエチレン系重合体(e2)を製造する。好ましくは、工程(2)では、工程(1)から連続的に移送されてきた前記スラリーと、エチレンを含むモノマー成分と、必要に応じて水素分子および/または重合溶媒とを連続的に工程(2)の重合槽に供給し、重合反応を行う。
分岐指数(g’)が前記範囲にあると、下流側で長鎖分岐を有するエチレン系重合体の生成が抑制され、外観が良好な成形体を容易に得ることができる。
長鎖分岐は高分子量領域ほど生成しやすいため、本発明では、エチレン系重合体(e2)の高分子量領域として、分子量200万を採用した。
エチレン系重合体(e2)は、炭素数3~20のα-オレフィン由来の構成単位を有する場合、当該構成単位を1種のみ有してもよく、2種以上有してもよい。
本方法で得られたエチレン系重合体(E)に対しては、必要に応じて、公知の触媒失活処理工程、触媒残渣除去工程、乾燥工程等の後処理工程を行うことができる。
例えば、重合槽内容物を重合槽から抜き出すと同時にまたは可及的速やかに、溶媒分離装置を用いて重合体と重合溶媒、未反応モノマー成分等とを分離する方法;前記内容物に窒素などの不活性ガスを加えて、重合溶媒、未反応モノマー成分等を強制的に系外へ排出する方法;前記内容物にかかる圧力を制御して、重合溶媒、未反応モノマー成分等を強制的に系外へ排出する方法;前記内容物に多量の重合溶媒を添加して実質的に重合が起こらないと考えられる濃度まで未反応モノマー成分を希釈する方法;重合用触媒を失活させる、メタノール等の物質を添加する方法;実質的に重合が起こらないと考えられる温度まで前記内容物を冷却する方法が挙げられる。
これらの方法は単独で実施してもよいし、いくつかを組み合わせて実施してもよい。
エチレン系重合体(E)において、エチレン由来の構成単位の含有割合は、通常は80.0モル%以上、好ましくは85.0モル%以上、さらに好ましくは90.0モル%以上である。
また、エチレン系重合体(E)において、炭素数3~20のα-オレフィン由来の構成単位の含有割合は、通常は20.0モル%以下、好ましくは15.0モル%以下、さらに好ましくは10.0モル%以下である。
MFRが前記範囲にあると、成形時の流動性の点で好ましい。なお、用途に応じて好ましいMFR範囲に調整することが望ましい。
密度が前記範囲にあると、剛性の点で好ましい。通常、密度が高いほど剛性が高いので、用途に応じて適切な密度に調整することが望ましい。
(1)エチレン系重合体(E)および所望により添加される前記他の成分を、押出機、ニーダー等を用いてブレンドして、所定の大きさにカットする方法。
(2)エチレン系重合体(E)および所望により添加される前記他の成分を適当な良溶媒(例えば、ヘキサン、ヘプタン、デカン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン等の炭化水素系溶媒)に溶解し、次いで該溶媒を除去し、その後に押出機、ニーダー等を用いてブレンドして、所定の大きさにカットする方法。
本方法で用いるオレフィン重合用触媒について説明する。
オレフィン重合用触媒は、式(I)で表される遷移金属化合物(A)を含む。オレフィン重合用触媒は、共触媒(B)をさらに含むことが好ましい。オレフィン重合用触媒は、スラリー重合を行うという観点から、遷移金属化合物(A)を担持する担体(C)をさらに含むことが好ましい。
遷移金属化合物(A)は、式(I)で表される。
オレフィン重合用触媒は、1種または2種以上の遷移金属化合物(A)を含むことができる。
[式(I)中、
Mは、ハフニウム原子であり、
Lは独立に、ハフニウム原子に配位する配位子であり、これらのうち少なくとも1個の配位子Lは、炭素数1~10の炭化水素基である置換基R1と、炭素数2~10の炭化水素基である置換基R2(ここでR1とR2とは異なる)とを有するシクロペンタジエニル基であり、シクロペンタジエニル基以外の配位子Lは、炭素数1~12の炭化水素基、アルコキシ基、アリーロキシ基、ハロゲン原子、トリアルキルシリル基または水素原子であり、
Xは、ハフニウム原子Mの原子価である。]
R3 aR4 bR5 cR6 dM ・・・(II)
Mはハフニウム原子であり、
R3は前記置換シクロペンタジエニル基であり、
aは1以上の整数であり、a+b+c+d=4である。
オレフィン重合用触媒は、有機金属化合物(B-1)、有機アルミニウムオキシ化合物(B-2)、および遷移金属化合物(A)と反応してイオン対を形成する化合物(B-3)から選ばれる少なくとも1種の化合物(共触媒(B))をさらに含むことが好ましい。
担体(C)は、好ましくは粒子状であり、その表面および/または内部に遷移金属化合物(A)を固定化させることで、前記オレフィン重合用触媒を形成することも好ましい。
オレフィン重合用触媒は、さらに必要に応じて、有機化合物成分(D)を含有することもできる。有機化合物成分(D)は、必要に応じて、重合性能および生成ポリマーの物性を向上させる目的で使用される。有機化合物成分(D)としては、例えば、アルコール類、フェノール性化合物、カルボン酸、リン化合物、アミド、ポリエーテルおよびスルホン酸塩が挙げられる。
オレフィン重合の際には、各成分の使用法、添加順序は任意に選ばれるが、以下のような方法が例示される。以下では、遷移金属化合物(A)、共触媒(B)、担体(C)および有機化合物成分(D)を、それぞれ「成分(A)~(D)」ともいう。
(i)成分(A)~(C)を任意の順序で重合槽に添加する方法。
(ii)成分(A)~(B)を成分(C)に担持した触媒成分を重合槽に添加する方法。
下記第1重合槽からの抜き出した内容物中のエチレン系重合体、および、最終的に得られたエチレン系重合体の極限粘度[η]を、デカリンを用いて135℃で測定した。
具体的には、これらの試料約20mgをデカリン15mlに溶解し、135℃のオイルバス中で比粘度ηspを測定した。このデカリン溶液にデカリンを5ml追加して希釈後、同様にして比粘度ηspを測定した。この希釈操作をさらに2回繰り返し、濃度(C)を0に外挿した時のηsp/Cの値を極限粘度[η]として求めた(下記式参照)。
[η]=lim(ηsp/C) (C→0)
最終的に得られたエチレン系重合体(E)の分子量曲線から、下記第1重合槽で重合されたエチレン系重合体(e1)および下記第2重合槽で重合されたエチレン系重合体(e2)それぞれに由来するピーク曲線を分離し、それぞれのピーク曲線から、エチレン系重合体(e1)と(e2)との重合量比(質量比)を算出した。具体的には、以下のように算出した。
分離カラムとして、TSKgel GMH6-HTおよびTSKgel GMH6-HTL(カラムサイズはそれぞれ内径7.5mm、長さ600mm)を用い、カラム温度を140℃とし、移動相にはo-ジクロロベンゼン(富士フィルム和光純薬(株)製)および酸化防止剤としてBHT(武田薬品工業(株)製)0.025質量%を用い、移動相を1.0ml/minで移動させ、試料濃度を0.1質量%とし、試料注入量を500μlとし、検出器として示差屈折計を用いた。また、標準ポリスチレンとして、分子量がMw<1,000およびMw>4×106の場合には、東ソー(株)製の標準ポリスチレンを用い、分子量が1,000≦Mw≦4×106の場合には、プレッシャーケミカル社製の標準ポリスチレンを用いた。分子量の計算は、ユニバーサル校正して、ポリエチレンに換算して求めた。
前記のようにして測定した、下記第1重合槽で重合されたエチレン系重合体(e1)および最終的に得られたエチレン系重合体(E)の極限粘度[η]の値と、前記のようにして求めたエチレン系重合体(e1)とエチレン系重合体(e2)との質量比とから、エチレン系重合体(e2)の極限粘度[η]を算出した。
具体的には、エチレン系重合体(e1)および(e2)、エチレン系重合体(E)の[η]をそれぞれ[η]1、[η]2および[η]tとし、エチレン系重合体(e1)および(e2)の質量割合をそれぞれw1およびw2(但し、w1+w2=1)とすると、エチレン系重合体(e2)の極限粘度[η]は、下記式で算出できる。
[η]2=([η]t-w1・[η]1)/w2
下記評価用試料を用い、ASTM D-1238-89に準拠し、温度190℃、荷重2.16kgの条件でMFRを測定した。
第1重合槽からの抜き出した内容物中のエチレン系重合体、および、最終的に得られたエチレン系重合体の密度を測定した。具体的には、各重合体を、120℃で1時間熱処理し、1時間かけて直線的に室温まで徐冷した後、JIS K 7112に準拠し、密度勾配管で密度を測定した。
前記のようにして測定した、第1重合槽で重合されたエチレン系重合体(e1)および最終的に得られたエチレン系重合体(E)の密度の値と、前記のようにして求めたエチレン系重合体(e1)とエチレン系重合体(e2)との質量比とから、エチレン系重合体(e2)の密度を算出した。
具体的には、エチレン系重合体(e1)および(e2)、エチレン系重合体(E)の密度をそれぞれD1、D2およびDtとし、エチレン系重合体(e1)および(e2)の質量割合をそれぞれw1およびw2(但し、w1+w2=1)とすると、エチレン系重合体(e2)の密度は、下記式で算出できる。
D2=(Dt-w1・D1)/w2
下記参考実験で得られたエチレン系重合体の分子量200万における分岐指数(g’)は、Agilent社製のPL-GPC220を用い、GPC-粘度検出器法(GPC-VISCO)に基づき、以下のように測定した。
分析カラムにはAgilent PLgel Olexisを2本用い、検出器には示差屈折計およびキャピラリー粘度計を用い、カラム温度は145℃とし、移動相としてはo-ジクロロベンゼンを用い、流速を1.0ml/分とし、試料濃度は0.1質量%とした。標準ポリスチレンとしては、東ソー(株)製のポリスチレンを用いた。分子量の計算は、ユニバーサル校正して、ポリエチレンに換算して求めた。また、分岐指数(g’)を算出する際の線形ポリマーとしては、直鎖ポリエチレンStandard Reference Material 1475a(National Institute of Standard & Technology製)を用いた。
下記参考実験で得られたエチレン系重合体の極限粘度([η]branch)と、直鎖ポリエチレンStandard Reference Material 1475aの極限粘度([η]lin)との比([η]branch/[η]lin)を算出し、該比を分岐指数(g’)とした。
・プレスシートの作製
190℃に設定した(株)神藤金属工業所製の油圧式熱プレス機を用い、下記評価用試料を、100kg/cm2の圧力でプレスすることで、4mm厚のシートを成形し、得られたシートを、20℃に設定した別の(株)神藤金属工業所製の油圧式熱プレス機を用い、100kg/cm2の圧力でプレスすることで冷却し、プレスシートを作製した。
JIS K 6922-2の表3「一般的性質及びその試験条件」における、曲げ弾性率の項の記載に従い、前記プレスシートを用いて、JIS K 7171に記載の曲げ特性の求め方に準じて曲げ弾性率を測定した。結果を表1に示す。
JIS K6922-2の表3「一般的性質及びその試験条件」における、引張衝撃強さノッチ付きの項の記載に従い、前記プレスシートを用いて、JIS K 7160(ISO 8256)の試験方法に準じて引張衝撃強さを測定した。結果を表1に示す。
下記評価用試料を用い、下記成形条件でブロー成形を行い、内容量1.0L、質量50gの円筒ボトルを作製した。
成形機:MSE-50((株)タハラ製)
シリンダー設定温度:180℃
ダイ設定温度:180℃
金型温度:25℃
押出速度:9kg/h
ダイ径/コア径:27mm/25mm
特開2017-25160号公報の[合成例1][固体状担体(X-1)の調製]に従って、固体状担体含有スラリーを得た。充分に窒素置換した室温(20~25℃)の反応器中に、トルエン2.00Lを投入し、前記固体状担体含有スラリーをアルミニウム原子換算で25.61mol(28.51L)入れ、その懸濁液を10分間攪拌した。
充分に窒素置換した室温(20~25℃)の反応器中に、トルエン53.0Lを投入し、前記固体状担体含有スラリーをアルミニウム原子換算で4.94mol(5.50L)入れ、その懸濁液を10分間攪拌した。
次に、前記式(cA-1)で表される化合物29.0mmolをトルエン溶液2.00Lに溶解させ、反応器に加えた後、60分間撹拌することで、固体触媒成分(γ2)含有スラリーを得た。
・工程(1)
第1重合槽に、ヘキサンを54.0L/hr、前記固体触媒成分(γ1)含有スラリーをハフニウム原子に換算して0.50mmol/hr、トリイソブチルアルミニウムを11.9mmol/hr、エチレンを7.60kg/hr、水素分子を25.0NL/hr、アデカプルロニックL-71((株)ADEKA製、以下「L-71」という)を0.600g/hr連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように、重合槽内容物を連続的に抜き出しながら、重合温度79.9℃、反応圧力0.71MPaG、平均滞留時間2.60hrの条件で重合を行い、エチレン系重合体を得た。
内圧0.030MPaG、40.0℃に保たれたフラッシュドラム中で、第1重合槽から連続的に抜き出した内容物中の未反応のエチレンおよび水素分子を、実質的に除去した。
前記未反応のエチレンおよび水素分子が実質的に除去された内容物73.0L/hrを、ヘキサン31.0L/hr、エチレン3.30kg/hr、水素分子6.0NL/hr、L-71 0.25g/hr、1-ヘキセン100g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給し、重合温度75.1℃、反応圧力0.28MPaG、平均滞留時間1.6hrの条件で引き続き重合を行った。
第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように、重合槽内容物を連続的に抜き出した。意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物にメタノールを2.50L/hrで供給し、固体触媒成分を失活させた。その後、該固体触媒成分を失活させた内容物中のヘキサンおよび未反応モノマーを溶媒分離装置で除去し、乾燥することで、エチレン系重合体(E-1)を得た。
得られたエチレン系重合体(E-1)100質量部に対して、耐熱安定剤としてIrgafos168(BASFジャパン(株)製、亜リン酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル))を1500ppm、Irganox3114(BASFジャパン(株)製、イソシアヌル酸トリス(3,5-ジ-tert-ブチル-4-ヒドロキシベンジル))を1000ppm、帯電防止剤としてエレクトロストリッパー(花王(株)製、ラウリルジエタノールアミン)を1300ppm、ステアリン酸カルシウム(日東化成工業(株)製)を500ppm配合した。その後、プラコー社製単軸押出機(スクリュー径65mm、L/D=28、スクリーンメッシュ40/60/500×3/60/40)を用い、設定温度200℃、樹脂押出量30kg/hrの条件で溶融混練した後、ストランド状に押し出したものをカットすることでペレット(評価用試料)を作製した。
・工程(1)
第1重合槽に、ヘキサンを54.0L/hr、前記固体触媒成分(γ2)含有スラリーをジルコニウム原子に換算して0.052mmol/hr、トリイソブチルアルミニウムを11.9mmol/hr、エチレンを8.00kg/hr、水素分子を62.1NL/hr、L-71を0.600g/hr連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように、重合槽内容物を連続的に抜き出しながら、重合温度80.1℃、反応圧力0.73MPaG、平均滞留時間2.60hrの条件で重合を行い、エチレン系重合体を得た。
内圧0.030MPaG、40.0℃に保たれたフラッシュドラム中で、第1重合槽から連続的に抜き出した内容物中の未反応のエチレンおよび水素分子を、実質的に除去した。
前記未反応のエチレンおよび水素分子が実質的に除去された内容物71.8L/hrを、ヘキサン31.0L/hr、エチレン3.40kg/hr、水素分子2.30NL/hr、L-71 0.30g/hr、1-ヘキセン105g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給し、重合温度74.4℃、反応圧力0.26MPaG、平均滞留時間1.6hrの条件で引き続き重合を行った。
第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように、重合槽内容物を連続的に抜き出した。1-ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物にメタノールを2.50L/hrで供給し、固体触媒成分を失活させた。その後、該固体触媒成分を失活させた内容物中のヘキサンおよび未反応モノマーを溶媒分離装置で除去し、乾燥することで、エチレン系重合体(cE-1)を得た。
得られたエチレン系重合体(cE-1)を用い、実施例1と同様にして評価用試料を作製した。
・工程(1)
第1重合槽に、ヘキサンを54.0L/hr、前記固体触媒成分(γ2)含有スラリーをジルコニウム原子に換算して0.052mmol/hr、トリイソブチルアルミニウムを11.7mmol/hr、エチレンを8.00kg/hr、水素分子を52.5NL/hr、L-71を0.600g/hr連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように、重合槽内容物を連続的に抜き出しながら、重合温度80.0℃、反応圧力0.72MPaG、平均滞留時間2.60hrの条件で重合を行い、エチレン系重合体を得た。
内圧0.030MPaG、40.0℃に保たれたフラッシュドラム中で、第1重合槽から連続的に抜き出した内容物中の未反応のエチレンおよび水素分子を、実質的に除去した。
前記未反応のエチレンおよび水素分子が実質的に除去された内容物73.0L/hrを、ヘキサン31.0L/hr、エチレン3.40kg/hr、水素分子1.6NL/hr、L-71 0.25g/hr、1-ヘキセン85g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給し、重合温度74.4℃、反応圧力0.26MPaG、平均滞留時間1.6hrの条件で引き続き重合を行った。
第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように、重合槽内容物を連続的に抜き出した。1-ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物にメタノールを2.50L/hrで供給し、固体触媒成分を失活させた。その後、該固体触媒成分を失活させた内容物中のヘキサンおよび未反応モノマーを溶媒分離装置で除去し、乾燥することで、エチレン系重合体(cE-2)を得た。
得られたエチレン系重合体(cE-2)を用い、実施例1と同様にして評価用試料を作製した。
(株)プライムポリマー製のハイゼックス 6008Bを用い、実施例1と同様にして評価用試料を作製した。
以下、本発明の効果を説明するために、参照データを示す。工程(2)のみを重合したときの長鎖分岐度を測定した。
充分に窒素置換した内容積1リットルのSUS製オートクレーブに、精製ヘプタン500mLを入れ、エチレン/水素分子混合ガス(水素分子濃度:0.010mol%)を流通し、液相および気相をエチレン/水素分子で飽和させた。ここに、前記固体触媒成分(γ1)含有スラリーを、固体成分換算で5.0mg装入した後、75℃に昇温して、0.65MPaGとなるようにエチレン/水素分子混合ガス(水素分子濃度:0.10mol%)を連続的に供給したと同時に1-ヘキセン3.0mLを挿入し、96分間重合を行った。
オートクレーブを冷却し、残留ガスをパージして重合を停止した。得られたエチレン系重合体のスラリーを、桐山ロート(φ95mm、ろ紙No.4)を用いてろ過した。ろ紙のつまりはなかった。得られたろ物を、80℃で10時間減圧乾燥することで、20.19gのエチレン系重合体を得た。得られたエチレン系重合体の極限粘度[η]を測定したところ5.1dl/gであり、分子量200万における分岐指数(g')は0.93であった。
充分に窒素置換した内容積1リットルのSUS製オートクレーブに、精製ヘプタン500mLを入れ、エチレン/水素分子混合ガス(水素分子濃度:0.10mol%)を流通し、液相および気相をエチレン/水素分子で飽和させた。ここに、前記固体触媒成分(γ2)含有スラリーを、固体成分換算で1.2mg装入した後、75℃に昇温して、0.65MPaGとなるようにエチレン/水素分子混合ガス(水素分子濃度:0.10mol%)を連続的に供給したと同時に1-ヘキセン3.0mLを挿入し、96分間重合を行った。
オートクレーブを冷却し、残留ガスをパージして重合を停止した。得られたエチレン系重合体のスラリーを、桐山ロート(φ95mm、ろ紙No.4)を用いてろ過した。ろ紙のつまりはなかった。得られたろ物を、80℃で10時間減圧乾燥することで、52.00gのエチレン系重合体を得た。得られたエチレン系重合体の極限粘度[η]を測定したところ4.7dl/gであり、分子量200万における分岐指数(g')は0.86であった。
Claims (5)
- エチレン系重合体(E)を連続的に製造する方法であり、
式(I)で表される遷移金属化合物(A)を含むオレフィン重合用触媒の存在下、スラリー重合法により、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5~1.5dl/gの範囲にあるエチレン系重合体(e1)を、最終的に得られるエチレン系重合体(E)の20~80質量%製造する工程(1)と、
工程(1)で得られたエチレン系重合体(e1)の存在下、スラリー重合法により、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が3.0~10.0dl/gの範囲にあるエチレン系重合体(e2)を、最終的に得られるエチレン系重合体(E)の20~80質量%製造する工程(2)と、
を含み、
工程(1)で得られた、エチレン系重合体(e1)およびオレフィン重合用触媒を含むスラリーを、工程(2)に連続的に供給する、
エチレン系重合体(E)の製造方法。
Mは、ハフニウム原子であり、
Lは独立に、ハフニウム原子に配位する配位子であり、これらのうち少なくとも2個の配位子Lは、炭素数1~10の炭化水素基である置換基R1と、炭素数2~10の炭化水素基である置換基R2(ここでR1とR2とは異なる)とを有するシクロペンタジエニル基であり、シクロペンタジエニル基以外の配位子Lは、炭素数1~12の炭化水素基、アルコキシ基、アリーロキシ基、ハロゲン原子、トリアルキルシリル基または水素原子であり、
Xは、ハフニウム原子Mの原子価である。] - 前記エチレン系重合体(E)の、135℃のデカリン中で測定した極限粘度[η]が1.0~6.0dl/gである、請求項1に記載のエチレン系重合体(E)の製造方法。
- 前記エチレン系重合体(E)の、温度190℃、荷重2.16kgの条件で測定したメルトフローレート(MFR)が0.01~5.0g/10分である、請求項1または2に記載のエチレン系重合体(E)の製造方法。
- 前記エチレン系重合体(E)の密度が950~975kg/m3である、請求項1~3のいずれか1項に記載のエチレン系重合体(E)の製造方法。
- 前記エチレン系重合体(e2)の分子量200万における分岐指数(g’)が0.90~1.0である、請求項1~4のいずれか1項に記載のエチレン系重合体(E)の製造方法。
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