JP7471317B2 - 内燃機関の燃焼を制御するための方法 - Google Patents
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Description
本特許出願は、参照により本明細書にその開示全体が組み込まれている、2019年4月1日に出願したイタリア特許出願第102019000004875号の優先権を主張するものである。
ηASP 吸気効率(機関負荷、あるいは、これに代えて、図示平均圧力または図示平均トルクまたは軸トルクを表す)は、各燃焼サイクルに対してシリンダ2内に閉じ込められる空気質量mAIRと、基準条件(すなわち、298°Kの温度および1大気圧)下での各燃焼サイクルに対してシリンダ2内に閉じ込められる空気質量mAIR_REFとの比によって定義される。
n 内燃機関1の速度。
Edet ノッキングエネルギー(上死点TDC付近の角度検出窓内のマイクロフォン信号または加速度計信号を適切に処理して決定される燃焼ノイズと、非ノッキング燃焼サイクルの98百分位数に相当し、電子制御装置ECU内部に記憶されたマップにより、機関位置およびシリンダ2に応じて与えられる限界燃焼ノイズと、の間の差によって定義されることが好ましい)。
Edet-obj 機関位置に基づいて決定されるノッキングエネルギーの限界値。
MAPO シリンダ2内の燃焼によって発生する圧力波の強度の最大振幅(最大振幅圧力振動)。
MAPOobj シリンダ2内の燃焼によって発生する圧力波の強度の最大振幅の限界値であり、機関位置に基づいて決定される。
MFB50 燃焼指数(50%質量分率燃焼)、シリンダ2内部において燃料質量の50%が燃焼される機関角度(すなわちクランク角度)を表す。
R 各シリンダ2に対して噴射される水の質量mH2Oと燃料の質量mFUELとの間の比に等しい水比率。
Robj 各シリンダ2に対して噴射される水の質量mH2Oと基準の燃料の質量mFUELとの間の比に等しい水比率の目標値。
SA 点火進行角。
SAobj 操作される点火進行角の目標値。
SAmodel=a2*MFB502+a1*MFB50+a0
ここで、SAmodelおよびMFB50は上で説明した意味を有し、係数aiは、以下のように表すことができる。
ai=fi(ηASP,n)+gi(Robj,ηASP) [i=0,1,2]
または、これに代えて、次式のような多項式モデルによって表すことができる。
ai=p00+n*pl0+ηASP*p01+n*ηASP *p11+n2 *p20 [i=0,1,2]
ここで、Robj、n、およびηASPは上で説明した意味を有する。
REGR=MEGR_LP/MTOT
MTOT 外部から来て吸気ダクト6内を流れる新気の質量MAIRと、低圧回路EGRLPを通って吸気ダクト6内を流れる、再循環する排気ガスの質量MEGR_LPとの合算によって得られる、吸気ダクト6内を流れるガス混合物の質量。
MEGR_LP 低圧回路EGRLPを通って吸気ダクト6内を流れる、再循環する排気ガスの質量。
SAmodel=f(MFB50,ηASP,n,Robj,REGR)
SAmodel=a2*MFB502+a1*MFB50+a0
ここで、SAmodelおよびMFB50は上で説明した意味を有し、係数aiは、以下のように表すことができる。
ai=fi(ηASP,n)*ki(REGR,ηASP)*gi(Robj,ηASP) [i=0,1,2]
ここで、REGR、Robj、n、およびηASPは上で説明した意味を有する。
SAmodel=a4*MFB502+a3*MFB50+f(REGR,ηASP)
ここで、SAmodelおよびMFB50は上で説明した意味を有し、係数aiは、以下のように表すことができる。
ai=fi(ηASP,n)*gi(Robj,ηASP) [i=3,4]
ここで、Robj、n、およびηASPは上で説明した意味を有する。
2 シリンダ
3 噴射装置
4 吸気マニホールド
5 排気マニホールド
6 吸気ダクト
7 空気フィルタ
7* 空気流量計
8 スロットル弁
9 インタークーラ
10 排気ダクト
11 触媒コンバータ
12 ターボチャージャ
13 タービン
14 圧縮機
15 バイパスダクト
16 EGR弁
17 熱交換器
18 水供給噴射システム
19 タンク
20 噴射装置
Claims (18)
- 内燃機関(1)の燃焼を制御するための方法であって、前記内燃機関(1)が、複数のシリンダ(2)と、前記内燃機関(1)内へ水を導入するための水収集噴射システム(18)と、を備え、前記方法は、
前記内燃機関(1)の回転速度(n)および吸気効率(ηASP)を取得するステップと、
制御マップを用いて、ならびに前記回転速度(n)および前記吸気効率(ηASP)に応じて、噴射される水の質量(mH2O)と噴射される燃料の質量(mFUEL)との間の比に等しい水比率(R)の第1の開ループ寄与(ROL)を決定するステップと、
ノッキングエネルギーを示す量(Edet, MAPO)に応じて、前記水比率(R)の第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)を決定するステップと、
前記第1の開ループ寄与(ROL)および前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)の合計を通じて前記水比率の目標値(Robj)を計算するステップと、
制御マップを用いて、ならびに前記回転速度(n)および前記吸気効率(ηASP)に応じて、シリンダ内部において前記燃料質量の50%が燃焼される機関角度を表す燃焼指数(MFB50)の開ループ寄与(MFB50OL)を決定するステップと、
設計段階において、前記水比率の前記目標値(Robj)、前記回転速度(n)、前記吸気効率(ηASP)、および前記燃焼指数(MFB50)の前記開ループ寄与(MFB50OL)に応じて、点火進行角の値(SAmodel)を与える燃焼モデルを決定するステップと、
前記燃焼指数(MFB50)に応じて、前記内燃機関(1)の効率を最適化するのに適した前記点火進行角の第1の閉ループ寄与(ΔSAMFB50)を計算するステップと、
前記ノッキングエネルギーを示す前記量(Edet, MAPO)に応じて、ノッキング現象の発生を避けるのに適した前記点火進行角の第2の閉ループ寄与(ΔSAKNOCK)を計算するステップと、
前記燃焼モデルによって与えられた前記点火進行角の前記値(SAmodel)、前記点火進行角の前記第1の閉ループ寄与(ΔSAMFB50)、および前記点火進行角の前記第2の閉ループ寄与(ΔSAKNOCK)の合計を通じて、操作される前記点火進行角の目標値(SAobj)を計算するステップと、
を備える方法。 - 前記点火進行角の前記第2の閉ループ寄与(ΔSAKNOCK)が、前記燃焼モデルによって与えられた前記点火進行角の前記値(SAmodel)を短くし、前記点火進行角の前記第1の閉ループ寄与(ΔSAMFB50)が、前記燃焼モデルによって与えられた前記点火進行角の前記値(SAmodel)を長く、または短くし、前記方法が、前記点火進行角の前記第2の閉ループ寄与(ΔSAKNOCK)が、前記燃焼モデルによって与えられた前記点火進行角の前記値(SAmodel)を短くし始めると、前記点火進行角の前記第1の閉ループ寄与(ΔSAMFB50)をゼロにする、固定する、または現在値に丸めるステップを含む、請求項1に記載の方法。
- 静止状態において、前記水比率(R)の前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)に使用されるPID/PIコントローラの積分部分の前記回転速度(n)および前記吸気効率(ηASP)に依存する適応性制御マップによって前記水比率(R)の第2の開ループ寄与(RADT)を決定するステップと、
前記第1の開ループ寄与(ROL)、前記第2の開ループ寄与(RADT)、および前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)の合計によって前記水比率の前記目標値(Robj)を計算するステップと、
をさらに含む、請求項1または2に記載の方法。 - 前記水比率(R)の前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)を決定するために使用される前記ノッキングエネルギーを示す前記量(Edet)が、燃焼ノイズと燃焼ノイズの限界値との間の差によって定義される前記ノッキングエネルギー(Edet)である、請求項1から3のいずれか一項に記載の方法。
- 前記水比率(R)の前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)を決定するために使用される前記ノッキングエネルギーを示す前記量(MAPO)が、前記シリンダ(2)内の燃焼によって発生する圧力波の強度の最大振幅(MAPO)である、請求項1から3のいずれか一項に記載の方法。
- 直前に生じた燃焼サイクルの前記ノッキングエネルギーを示す前記量(Edet, MAPO)と、前記ノッキングエネルギーのそれぞれの限界値(Edet-obj, MAPOobj)と、の間の第1の差を計算するステップ、および
前記第1の差または前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)が第1の閾値(S1)よりも小さい場合、前記水比率(R)の前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)を決定するステップ、または
前記第1の差または前記第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)が第1の閾値(S1)以上である場合、前記点火進行角の前記第2の閉ループ寄与(ΔSAKNOCK)を決定するステップ、
をさらに含む、請求項1から5のいずれか一項に記載の方法。 - 前記第1の差が、前記第1の差に応じて可変であるPIDまたはPIレギュレータの介入ゲインで乗算される、請求項6に記載の方法。
- 関連するノッキング事象が検出された場合に、前記点火進行角の前記第2の閉ループ寄与(ΔSAKNOCK)を最小値に丸めるさらなるステップを含む、請求項6または7に記載の方法。
- 前記燃焼モデルが、
SAmodel=a2*MFB502+a1*MFB50+a0
のように公式化された放物線によって表され、ここで、MFB50は燃焼指数であり、SAmodelは前記燃焼モデルにより与えられる前記点火進行角の前記値である、請求項1から8のいずれか一項に記載の方法。 - ai係数が、
ai=fi(ηASP,n)+gi(Robj,ηASP) [i=0,1,2]
のように表され、ここで、Robjは前記水比率の目標値であり、nは回転速度であり、ηASPは吸気効率である、請求項9に記載の方法。 - 前記内燃機関(1)が低圧EGR回路(EGRLP)を備え、前記方法が、
制御マップによって、前記回転速度(n)および前記吸気効率(ηASP)に応じて、吸気ダクト(6)内を流れるガス混合物への前記低圧EGR回路(EGRLP)の入射を表す量(REGR)の第1の開ループ寄与(REGR-OL)を決定するステップと、
前記ノッキングエネルギーを示す前記量(Edet, MAPO)に応じて前記量(REGR)の第1の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)を決定するステップと、
前記第1の開ループ寄与(REGR-OL)および前記第1の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)の合計によって前記量の目標値(REGR-obj)を計算するステップと、
前記量の目標値(REGR-obj)に応じて、前記吸気ダクト(6)内を流れる前記ガス混合物への前記低圧EGR回路(EGRLP)の前記入射を表す前記量(REGR)を決定するステップと、
設計段階において、前記吸気ダクト(6)内を流れる前記ガス混合物への前記低圧EGR回路(EGRLP)の前記入射を表す前記量(REGR)に応じて、前記点火進行角の前記値(SAmodel)を与える前記燃焼モデルを決定するステップと、
をさらに備える、請求項1から10のいずれか一項に記載の方法。 - 静止状態において、前記量(REGR)の前記第1の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)に使用されるPID/PIコントローラの積分部分の前記回転速度(n)および前記吸気効率(ηASP)に依存する適応性制御マップによって前記量の第2の開ループ寄与(REGR-ADT)を決定するステップと、
前記第1の開ループ寄与(REGR-OL)、前記第2の開ループ寄与(REGR-ADT)、および前記第1の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)の合計によって前記量の前記目標値(REGR-obj)を計算するステップと、
をさらに含む、請求項11に記載の方法。 - 直前に生じた燃焼サイクルの前記ノッキングエネルギーを示す前記量(Edet, MAPO)と、前記ノッキングエネルギーのそれぞれの限界値(Edet-obj, MAPOobj)と、の間の第2の差を計算するステップ、および
前記第2の差または第2の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)が第2の閾値(S3)よりも小さい場合、前記第2の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)を決定するステップ、または
前記第2の差または前記第2の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)が第1の閾値(S1)よりも大きい場合、前記点火進行角の前記第2の閉ループ寄与(ΔSAKNOCK)を決定するステップ、
をさらに含む、請求項11または12に記載の方法。 - 前記第2の閾値(S3)が前記第1の閾値(S1)以下である、請求項6に従属した請求項13に記載の方法。
- 前記第2の差または前記第2の閉ループ寄与(ΔREGR-KNOCK)が前記第2の閾値(S3)より小さい場合に、前記水比率(R)の第1の閉ループ寄与(ΔRKNOCK)がゼロに等しい、請求項14に記載の方法。
- 前記第2の差が、前記第2の差に応じて可変であるPIDまたはPIレギュレータの介入定数で乗算される、請求項13から15のいずれか一項に記載の方法。
- 前記燃焼モデルが、
SAmodel=a2*MFB502+a1*MFB50+a0
のように公式化された放物線によって表され、ここで、MFB50は燃焼指数であり、SAmodelは前記燃焼モデルにより与えられる点火進角行値であり、aiは、
ai=fi(ηASP,n)+gi(Robj,ηASP)+hi(REGR,ηASP) [i=0,1,2]
のように表される係数であり、Robjは前記水比率の目標値であり、REGRは前記低圧EGR回路(EGRLP)の前記入射を表す量であり、nは回転速度であり、ηASPは吸気効率である、請求項11から16のいずれか一項に記載の方法。 - 前記燃焼モデルが、
SAmodel=a4*MFB502+a3*MFB50+f(REGR,ηASP)
のように表され、ここで、MFB50は燃焼指数であり、SAmodelは前記燃焼モデルにより与えられる点火進角値であり、aiは、
ai=fi(ηASP,n)*gi(Robj,ηASP) [i=3,4]
のように表される係数であり、Robjは前記水比率の目標値であり、REGRは前記低圧EGR回路(EGRLP)の前記入射を表す量であり、nは回転速度であり、ηASPは吸気効率である、請求項11から16のいずれか一項に記載の方法。
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