JP7466300B2 - 軽量窯道具 - Google Patents
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Description
本発明は、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、鉄含有化合物などのリチウムイオン二次電池の正極材として用いられる粉末原料や汎用のセラミック粉末の焼成処理時に用いられる、かさ比重が小さく且つ耐食性及び耐熱衝撃性に優れた軽量窯道具に関する。
リチウムイオン二次電池の正極活物質の製造工程では、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、又は鉄含有化合物などからなる粉末原料を熱処理炉で焼成処理して正極材を生成している。この焼成処理には、匣鉢、ルツボなどのセラミック容器や、棚板、敷板、セラミック治具などのセッターに代表されるセラミック製の窯道具が広く用いられている。これらの窯道具は、該焼成処理時に被焼成物の粉末原料から発生したリチウム等のアルカリ成分による浸食で短期間に劣化することのないように、耐食性に優れていることが一般に求められている。また、匣鉢の場合は、焼成処理後の降温時間を短縮して製造効率を高めるため、該熱処理炉内にエアーを送入して炉内温度を強制的に冷却するなどにより該匣鉢及びその内容物を急冷している。そのため、窯道具は耐熱衝撃性に優れていることも求められている。
そこで、例えば特許文献１には、従来の窯道具の材質として一般に用いられているコージライトやムライトを主成分とする材質に代えて、耐食性を向上させるべくマグネシア及びスピネルよりなる化合物成分を含む材料を使用する技術が提案されている。また、特許文献２には、マグネシアを用いずにスピネルやコージライトを用いて窯道具の耐食性と耐熱衝撃性を向上させる技術が提案されている。
更に特許文献３には、アルミナ、ムライト、スピネル、コージライト等の無機粉末材料に、該無機粉末材料の最大粒径の１.２～５倍の繊維長をもつアルミナ長繊維を該無機粉末材料１００質量部に対して０.１～１質量部の割合で添加する熱処理容器の製造方法が開示されている。また、特許文献４には、マグネシアやスピネルを含むセラミック粒子と、アルミナシリケート繊維やアルミナ繊維を含むセラミック繊維とからなり、コージライト相が形成された、かさ比重０.３７～０.９５のセラミックセッターが提案されている。
更に特許文献５には、窯道具の材質にリチウムアルミノケイ酸塩であるβスポジュメンを用いる技術が開示されている。このように、窯道具の材質にリチウム成分を元来含んでいる材料を用いることで該リチウム成分に対する耐食性を著しく向上させることができるので、該窯道具を用いて粉末原料を熱処理する際に該粉末原料からリチウム成分が生じても腐食しにくく、よって、該窯道具の素材が本来有する優れた耐熱衝撃性を発揮させることができるので、繰り返し使用できると記載されている。
しかしながら、上記の特許文献１～３の窯道具は、かさ比重が大きい緻密な構造にすることで耐食性や耐熱衝撃性を高めており、そのため、この重くなった窯道具を搬送するローラー等の搬送機器に過度の荷重負荷がかかり、変形や摩耗等のトラブルを引き起こすことがあった。また、かさ比重が大きくなると熱容量も大きくなるので、その加熱や冷却に多くのエネルギーと時間を要し、省エネルギー及び製造効率の点からも好ましくない。
具体的には、特許文献１及び２の窯道具はかさ比重が２より大きく、特許文献１の窯道具は更に熱膨張率が高いため、耐熱衝撃性に問題があった。特許文献３の窯道具は耐熱衝撃性を有しているものの、気孔率が３０％前後であることから、かさ比重が２より大きい。また、特許文献５の窯道具もかさ比重が１.５～２.５と大きい。他方、特許文献４の窯道具はかさ比重が小さいものの、被焼成物に含まれる有機バインダーを除去するため通気率を大きくしていることから、該被焼成物に含まれるリチウム等のアルカリ成分が窯道具内部へ拡散し易く、よって耐食性が不十分であった。
上記のように、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、又は鉄含有化合物などからなる粉末原料の焼成処理に用いる窯道具は、かさ比重が小さく且つ耐食及び耐熱衝撃性に優れていることが求められている。本発明は上記実情に鑑みてなされたものであり、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、又は鉄含有化合物などからなる粉末原料の焼成処理時に用いられる、かさ比重が小さく且つ耐食性及び耐熱衝撃性に優れた窯道具を提供することを目的としている。
上記目的を達成するため、本発明に係る軽量窯道具は、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、又は鉄含有化合物からなる粉末原料の焼成処理時に用いる軽量窯道具あって、含有率５～４０質量％の耐熱性無機繊維と、残部の無機粉末とを構成要素とし、コランダムが０～８５質量％、ムライトが０～４３質量％、クオーツが０～６０質量％、珪灰石が０～２９質量％、ユークリプトタイトが０～４１質量％、アルミン酸リチウムが０～６０質量％、スポジュメンが０～６０質量％、スピネルが０～５６質量％、ペリクレースが０～６１質量％、エンスタタイトが０～６０質量％、フォルステライトが０～１１質量％、及びコージライトが０～３４質量％であって、且つこれらコランダム、ムライト、クオーツ、珪灰石、ユークリプトタイト、アルミン酸リチウム、スポジュメン、スピネル、ペリクレース、エンスタタイト、フォルステライト、及びコージライトからなる群のうちの２種類以上を合計８６質量％以上含む鉱物組成を有しており、かさ比重が０.７～１.５であり、ＲＴ～７００℃における熱間線膨張係数が５×１０－６／Ｋ以下であることを特徴としている。
本発明によれば、かさ比重が小さく且つ耐食性及び耐熱衝撃性に優れた窯道具を提供することができる。
以下、本発明の実施形態に係る軽量窯道具について説明する。この本発明の実施形態の軽量窯道具は、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、及び鉄含有化合物に対して耐食性を有する無機粉末と、耐熱性無機繊維とを主たる構成要素としている。また、この本発明の実施形態の軽量窯道具は、リチウム金属及びリチウム化合物、並びにコバルト金属及びコバルト化合物に対して特に反応しにくい鉱物が用いられている。
具体的には、コランダム（Ａｌ２Ｏ３）が０～８５質量％、ムライト（Ａｌ６Ｏ１３Ｓｉ２）が０～４３質量％、クオーツ（ＳｉＯ２）が０～６０質量％、珪灰石（Ｃａ３Ｓｉ３Ｏ９）が０～２９質量％、ユークリプトタイト（ＬｉＡｌＳｉＯ４）が０～４１質量％、アルミン酸リチウム（ＬｉＡｌＯ２）が０～６０質量％、スポジュメン（ＬｉＡｌＳｉ２Ｏ６）が０～６０質量％、スピネル（ＭｇＡｌ２Ｏ４）が０～５６質量％、ペリクレース（ＭｇＯ）が０～６１質量％、エンスタタイト（ＭｇＳｉＯ３）が０～６０質量％、フォルステライト（Ｍｇ２ＳｉＯ４）が０～１１質量％、及びコージライト（Ｍｇ２Ａｌ３(ＡｌＳｉ５Ｏ１８））が０～３４質量％の範囲内の鉱物組成を有しており、かさ比重が０.７～１.５であり、ＲＴ～７００℃における熱間線膨張係数が５×１０－６／Ｋ以下である。
軽量窯道具の鉱物組成を上記の範囲内にするため、軽量窯道具の原料には上記鉱物そのものを使用してもよいし、上記の鉱物組成の範囲内になるように配合した２種類以上の無機粉末を混合して焼成処理してもよい。あるいは、上記の鉱物組成の範囲内になるように配合した２種類以上の無機粉末を混合して成形した後、焼成処理をしてもよい。
本発明の実施形態の軽量窯道具の一方の主成分である無機粉末は、メジアン径（Ｄ５０）が１ｎｍ～１ｍｍの範囲内であるのが好ましく、０.１～１０μｍの範囲内であるのがより好ましい。メジアン径が１ｍｍより大きな無機粉末を用いて配合した粉末原料は、その流動性が悪くなり、後述する乾式加圧成形時に良好に成形するのが困難になる。逆に無機粉末のメジアン径が１ｎｍより小さいと、原料費が高くなるうえ、生産性が低下するので好ましくない。なお、メジアン径Ｄ５０とは、レーザー回折式粒度分布測定装置によって求めた体積基準の粒度分布における積算値５０％での粒径を意味する。
本発明の実施形態の軽量窯道具のもう一方の主成分である耐熱性無機繊維は、例えば、アルミナ繊維、ムライト繊維、シリカ・アルミナ繊維、及びシリカ・マグネシア・カルシア系やシリカ・マグネシア系のアルカリアースシリケートウール（ＡＥＳ繊維）のうちの１種以上が好ましい。これらの耐熱性無機繊維は耐熱温度が５００℃以上１６００℃以下であるので、窯道具の原材料に適している。なお、耐熱温度Ｔ℃は、最高使用温度Ｔ℃と称されることがあり、雰囲気温度Ｔ℃で２４時間加熱したときの加熱線収縮率が３.０％以下の場合をいう。
上記の耐熱性無機繊維は、平均繊維径が２～１５μｍであるのが好ましく、４～１０μｍであるのがより好ましい。また、上記の耐熱性無機繊維は、平均繊維長が２００μｍ以上であるのが好ましい。但し、５０００μｍ以上の繊維長では繊維同士が絡まりあいやすく、均一な混合ができにくくなって成形性の低下や亀裂の発生につながるので、上記の平均繊維長の上限は５０００μｍが好ましい。
なお、上記の平均繊維長とは、測定対象となる繊維群を電子顕微鏡で撮影し、得られた画像上の任意の１００本の繊維に対して、それらの長手方向の端から端までの直線距離を計測し、それらを算術平均して求めたものである。一方、上記の平均繊維径とは、測定対象となる繊維群を電子顕微鏡で撮影し、得られた画像上の任意の２００本の繊維に対して、それらの任意の部分の幅を計測し、それらを算術平均して求めたものである。
上記の耐熱性無機繊維には市販されているものを用いてもよく、例えばアルミナ繊維ではデンカ株式会社製のアルセン（商品名）、ムライト繊維では株式会社ＩＴＭ社製のファイバーマックス（商品名）や三菱ケミカル株式会社製のマフテック（商品名）、シリカ・アルミナ繊維ではイソライト工業株式会社製のイソウール（商品名）、シリカ・マグネシア・カルシア系のアルカリアースシリケートウールではイソライト工業株式会社製のイソウールＢＳＳＲ１３００（商品名）、シリカ・マグネシア系のアルカリアースシリケートウールではユニフラックス社製のイソフラックス１４００（商品名）などを好適に使用することができる。
本発明の実施形態の軽量窯道具は、上記の耐熱性無機繊維の総和の含有率が５～４０質量％であるのが好ましい。この含有率が５質量％未満では、該軽量窯道具のかさ比重を１.５以下にすることが困難になる。逆にこの含有率が４０質量％を超えると、該軽量窯道具の曲げ強さが３ＭＰａ未満になって強度が不十分になるおそれがある。
本発明の実施形態の窯道具は、加熱前の寸法をＬ０、雰囲気温度１０００℃で２４時間加熱した後の寸法をＬ１としたとき、（Ｌ０－Ｌ１）／Ｌ０×１００で算出した加熱線収縮率を好適には０.５％以下に、より好適には０.３％以下にすることができる。この加熱線収縮率が０.５％を超えると、加熱・冷却の熱ストレスがかかる繰り返し使用により早期に損傷するので好ましくない。なお、この加熱線収縮率は耐熱性無機繊維の添加量を増減することにより調整することができる。
本発明の実施形態の窯道具は、「気孔率＝（１－かさ比重／真比重）×１００」により求めた気孔率を好適には３０～８０％に、より好適には４０～５０％にすることができる。この気孔率が３０％未満では、かさ比重が１.５よりも大きくなるおそれがある。逆にこの気孔率が８０％を超えると、曲げ強度が３ＭＰａ未満になるおそれがある。なお、窯道具の気孔率は焼成後のかさ比重及び添加した原料の比例と真密度より調整することができる。
本発明の実施形態の窯道具は、ＪＩＳ Ｒ２１１５に準じて測定した通気率を好適には５×１０－８ｃｍ２以下に、より好適には１×１０－８ｃｍ２以下にすることができる。この通気率が５×１０－８ｃｍ２を超えると、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、鉄含有化合物などから発生したアルカリ分や融液が窯道具の内部まで浸食するので好ましくない。なお、この通気率は窯道具の気孔率及び気孔サイズにより調整することができる。
本発明の実施形態の軽量窯道具は、ＪＩＳ Ｒ１６０１に準じて、常温の試験片をスパン１００ｍｍで支持し、３点曲げ試験により測定した曲げ強さを好適には３ＭＰａ以上に、より好適には５ＭＰａ以上にすることができる。この曲げ強さが３ＭＰａ未満では、ハンドリング性に劣るうえ、耐熱衝撃性も劣るので好ましくない。なお、この曲げ強さは主に窯道具のかさ比重により調整することができる。
ところで、上記の耐熱性無機繊維や無機粉末から成形体を成形する方法として、従前から湿式成形法がよく行なわれている。この方法は、耐熱性無機繊維、無機粉末、及び無機バインダーに大量の水を加えてスラリー状とし、これを真空吸引あるいはプレスして脱水する方法である。しかしながら、この湿式成形法で得た成形体は、吸引方向に対して略直交する方向に各繊維が延在して積層しやすく、また、無機バインダーの歩留を上げるために凝集させるため、成形体そのものが大粒子状の無機バインダーの集合体から形成される傾向にある。そのため、成形体の強度に方向性が生じて所望の高強度が得られないことがあった。
また、同様にして耐熱性無機繊維、無機粉末、及び無機バインダーを用い、今度は少量の水を加えて混合した後、これを加圧成形する湿式加圧成形法がある。この方法は、耐熱性無機繊維の量が多いと成形性が低下しやすくなるうえ、成形体のかさ比重が小さくなるように加圧成形すると、十分な強度が得られなくなるという問題を抱えている。これに対して、本発明の実施形態の軽量窯道具は、好適には乾式加圧成形法により上記の耐熱性無機繊維や無機粉末から成形体を成形する。これにより、耐熱性無機繊維はランダムな方向に延在した状態でほぼ均一に分散するので、かさ比重が小さくても所望の強度を確保することができる。
具体的には、本発明の実施形態の軽量窯道具の好適な製造方法は、先ず、上記の耐熱性無機繊維及び無機粉末をそれぞれ上記鉱物組成の範囲内に収まるように量り取って混合機で混合する。その際、該混合機のブレードの回転速度を３０００ｒｐｍ以上にすることで繊維を十分に解繊するのが好ましい。このように、耐熱性無機繊維を解繊することで、該耐熱性無機繊維群をある特定方向に配向させることなくランダムな方向に延在させることができ、該混合により得られる混合物中にほぼ均一に該耐熱性無機繊維群を分散させることができる。これにより、かさ比重が２未満であっても、かさ比重が２以上の従来品と同等以上の強度を得ることができる。
次に、上記混合により得た混合物を、焼成処理後にかさ比重が０.７～１.５の範囲内になるように乾式加圧成形し、得られた成形体を加熱炉に装入して雰囲気温度１１００～１４００℃で焼成処理する。この焼成処理時の炉内雰囲気には特に限定はなく、大気雰囲気に代表される酸化性ガス雰囲気でもよいし、不活性ガス雰囲気でもよいが、大気雰囲気がより好ましい。
上記の焼成温度は、耐熱性無機繊維や無機粉末の種類や含有量に応じて１１００～１４００℃の範囲内で適宜調整するのが好ましい。これにより、かさ比重が０.７～１.５、好ましくは０.９～１.１の窯道具を作製することができる。このかさ比重が０.７未満では、窯道具が強度不足となり、逆にかさ比重が１.５を越えると窯道具の蓄熱量を低くできず、耐熱衝撃性に劣る。なお、焼成時間には特に限定がないが、３～１２時間程度が好ましい。
上記の焼成処理では、無機粉末同士が反応し、リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、鉄含有化合物などに対して耐食性を有する鉱物に変化する。更に、かさ比重が上記のように０.７～１.５程度に小さくなると共に、耐熱衝撃性が向上する。これにより、本発明の実施形態の窯道具は、ＪＩＳ Ｒ１６１８に準じて測定したＲＴ（室温）～７００℃における熱間線膨張係数を５×１０－６／Ｋ以下に、好適には４×１０－６／Ｋ以下にすることができる。この熱間線膨張係数が５×１０－６／Ｋを超えると、耐熱衝撃性に劣るので好ましくない。次に、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本発明は下記の実施例により何ら限定されるものではない。
下記の方法で鉱物組成が異なる複数の窯道具の試料を作製し、それらの耐熱衝撃性及び耐食性を評価した。すなわち、耐熱性無機繊維として、デンカ株式会社製のアルミナ繊維（Ａｌ２Ｏ３:９７質量％、ＳｉＯ２:３質量％、平均繊維径４.０μｍ、平均繊維長３５００μｍ）が１０質量％、無機粉末として、丸ス釉薬合資会社製のユークリプタイト粉末(メジアン径１２μｍ) が１０質量％、キンセイマテック株式会社製のペタライト粉末（メジアン径２３μｍ）が３０質量％、昭和電工株式会社製のスピネル粉末（メジアン径１８μｍ）が４０質量％、キャボットコーポレーション社製のフュームドアルミナ（比表面積１００ｍ２／ｇ、メジアン径１５ｎｍ）が１０質量％の配合割合となるようにそれぞれ量り取り、これらを円筒形容器の底部に３０００ｒｐｍ程度の回転数で回転可能なブレードを備えた、せん断機能を有する粉体用の混合機に装入し、該ブレードの回転数３０００ｒｐｍの条件で混合した。得られた混合物を、かさ比重が０.９となるよう乾式加圧して匣鉢の形状に成形した。得られた成形体を雰囲気温度１４００℃の大気雰囲気中で３時間かけて焼成処理した。このようにして試料１の窯道具を作製した。
また、耐熱性無機繊維、無機粉末の配合割合を様々に変えると共に、焼成処理時の雰囲気温度を様々に変えた以外は上記試料１の場合と同様にして試料２～３０の窯道具を作製した。その際、耐熱性無機繊維には、ＩＴＭ株式会社製のムライト繊維（平均繊維径５.０μｍ、平均繊維長３０００μｍ、Ａｌ２Ｏ３:７２質量％、ＳｉＯ２:２８質量％）、イソライト工業株式会社製のシリカ・アルミナ繊維（イソウール、Ａｌ２Ｏ３：４６質量％、Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＯ２：９９質量％、平均繊維径４.２μｍ、平均繊維長４２００μｍ）、イソライト工業株式会社製のアルカリアースシリケートウール（イソウールＢＳＳＲ１３００、平均繊維径３.５μｍ、平均繊維長４５００μｍ）を用いた。
また、無機粉末には、丸ス釉薬合資会社製のアルミン酸リチウム粉末（メジアン径６μｍ）、共立マテリアル株式会社製のジルコニア粉末（メジアン径１６μｍ）、宇部マテリアルズ株式会社製のマグネシア粉末（メジアン径３μｍ）、浅田製粉株式会社製のエンスタタイト粉末（メジアン径６μｍ）、日産化学工業株式会社製のフォルステライト粉末（メジアン径３μｍ）、丸ス釉薬合資会社製のスポジュメン粉末（メジアン径６μｍ）、住友化学株式会社製のアルミナ粉末（メジアン径５μｍ）、江尻鋳材株式会社製のコージライト（メジアン径６μｍ）、太平洋ランダム株式会社製のムライト（メジアン径１２μｍ）、松尾産業株式会社製のタルク（メジアン径６μｍ）、株式会社丸東製のシリカ（メジアン径４μｍ）、近江鉱業株式会社製の石灰石（メジアン径２３μｍ）、草葉化学株式会社製の粘土（メジアン径１７μｍ）、キャボットコーポレーション社製のフュームドシリカ（表面積６０ｍ２／ｇ、メジアン径４５ｎｍ）を用いた。上記試料１～３０の作製に用いた原料の種類及び含有量（単位：質量％）を、焼成処理時の炉内温度（雰囲気温度）と共に下記表１及び表２に示す。
上記にて作製した試料１～３０の窯道具の各々に対して、かさ比重、曲げ強さ、加熱線収縮率、熱間線膨張係数、気孔率、及び通気率を測定した。なお、かさ比重は「質量／体積」により計算し、曲げ強さはＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠した３点曲げ試験により測定した。加熱線収縮率は加熱前の寸法をＬ０、雰囲気温度１０００℃で２４時間加熱した後の寸法をＬ１としたとき、（Ｌ０－Ｌ１）／Ｌ０×１００で算出した。熱間線膨張係数はＪＩＳ Ｒ１６１８に準拠して測定し、気孔率は「気孔率＝（１－かさ比重／真比重）×１００」により計算し、通気率はＪＩＳ Ｒ２１１５に準拠して測定した。また、鉱物組成をＸ線粉末回析法により分析した。更に、耐食性及び耐熱衝撃性について下記の要領で評価した。
「耐熱衝撃性の評価」
炭酸リチウム及び酸化コバルトをＣＯ：Ｌｉ＝１：１のモル比となるように混合して、コバルト酸リチウムの混合粉を得た。上記にて作製した試料１～３０の匣鉢に、上記の混合粉を１０ｋｇずつ充填し、加熱炉内に装入して雰囲気温度９５０℃まで３００℃／ｈｒで昇温し、雰囲気温度９５０℃で１０時間保持した。この１０時間の保持が経過した後、該加熱炉内にエアーを導入することで強制冷却して該匣鉢を室温まで降温させた。該冷却した各試料の匣鉢から混合粉を一旦除去し、該匣鉢内面の損傷の有無を目視にて確認した。その後、再び該匣鉢内に上記混合物を充填し、上記の条件で昇温及び降温を行った。この昇温と降温のサイクルを、亀裂等の欠陥が生じるまで繰り返した。すなわち、損傷が生じるまでの繰り返し使用可能回数で耐熱衝撃性を評価した。
炭酸リチウム及び酸化コバルトをＣＯ：Ｌｉ＝１：１のモル比となるように混合して、コバルト酸リチウムの混合粉を得た。上記にて作製した試料１～３０の匣鉢に、上記の混合粉を１０ｋｇずつ充填し、加熱炉内に装入して雰囲気温度９５０℃まで３００℃／ｈｒで昇温し、雰囲気温度９５０℃で１０時間保持した。この１０時間の保持が経過した後、該加熱炉内にエアーを導入することで強制冷却して該匣鉢を室温まで降温させた。該冷却した各試料の匣鉢から混合粉を一旦除去し、該匣鉢内面の損傷の有無を目視にて確認した。その後、再び該匣鉢内に上記混合物を充填し、上記の条件で昇温及び降温を行った。この昇温と降温のサイクルを、亀裂等の欠陥が生じるまで繰り返した。すなわち、損傷が生じるまでの繰り返し使用可能回数で耐熱衝撃性を評価した。
「耐食性の評価」
また、上記の耐熱衝撃性の評価で行った昇温と降温を１サイクル行った後に、一旦各試料の匣鉢から混合粉を除去し、匣鉢内面の損傷の有無を目視にて観察することで耐食性を評価した。そして、内面に損傷が認められた場合を「不可」、内面に損傷が認められなかった場合を「良」と評価した。上記の測定結果及び評価結果を、下記表３及び表４に示す。
また、上記の耐熱衝撃性の評価で行った昇温と降温を１サイクル行った後に、一旦各試料の匣鉢から混合粉を除去し、匣鉢内面の損傷の有無を目視にて観察することで耐食性を評価した。そして、内面に損傷が認められた場合を「不可」、内面に損傷が認められなかった場合を「良」と評価した。上記の測定結果及び評価結果を、下記表３及び表４に示す。
本発明の要件を満たす試料１～１６の窯道具は、いずれもかさ比重が０.７～１.５の範囲内にあり、曲げ強さが３ＭＰａ以上であり、１０００℃×２４ｈでの加熱線収縮率が０.５％以下であり、ＲＴ～７００℃における熱間線膨張係数が５×１０－６／Ｋ以下であり、気孔率が３０～８０％の範囲内にあり、通気率が５×１０－８ｃｍ２以下であった。また、いずれも耐熱衝撃性の指標となる繰り返し使用可能回数が１１回以上であり、耐食性の評価が「良」であった。
一方、本発明の比較例である試料１７の窯道具は、かさ比重が０.６と小さく、気孔率（空隙率）は８１％あったため、曲げ強さが小さく、２ＭＰａであった。また、耐熱衝撃性の回数が少なく、耐食性は「不可」となった。比較例である試料１８の窯道具は、かさ比重が１.６と大きく、気孔率は２９％であった。また耐熱衝撃性の回数が少なく、耐食性は「不可」となった。比較例である試料１９～３０の窯道具は、かさ比重や曲げ強さ、加熱線収縮率、熱間線膨張係数、気孔率、及び通気率のうちの少なくともいずれかにおいて、本発明の要件を満たす範囲であっても、鉱物組成が本発明の要件から外れるものについては耐熱衝撃性の回数が少なく、耐食性は「不可」となった。
Claims (5)
- リチウム含有化合物、コバルト含有化合物、マンガン含有化合物、ニッケル含有化合物、又は鉄含有化合物からなる粉末原料の焼成処理時に用いる軽量窯道具あって、含有率５～４０質量％の耐熱性無機繊維と、残部の無機粉末とを構成要素とし、コランダムが０～８５質量％、ムライトが０～４３質量％、クオーツが０～６０質量％、珪灰石が０～２９質量％、ユークリプトタイトが０～４１質量％、アルミン酸リチウムが０～６０質量％、スポジュメンが０～６０質量％、スピネルが０～５６質量％、ペリクレースが０～６１質量％、エンスタタイトが０～６０質量％、フォルステライトが０～１１質量％、及びコージライトが０～３４質量％であって、且つこれらコランダム、ムライト、クオーツ、珪灰石、ユークリプトタイト、アルミン酸リチウム、スポジュメン、スピネル、ペリクレース、エンスタタイト、フォルステライト、及びコージライトからなる群のうちの２種類以上を合計８６質量％以上含む鉱物組成を有しており、かさ比重が０.７～１.５であり、ＲＴ～７００℃における熱間線膨張係数が５×１０－６／Ｋ以下であることを特徴とする軽量窯道具。
- 前記耐熱性無機繊維は、アルミナ繊維、ムライト繊維、シリカ・アルミナ繊維、シリカ・マグネシア・カルシア系のアルカリアースシリケートウール、及びシリカ・マグネシア系のアルカリアースシリケートウールのうち１種以上からなることを特徴とする、請求項１に記載の軽量窯道具。
- 気孔率が３０～８０％であり、通気率が５×１０－８ｃｍ２以下であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の軽量窯道具。
- 曲げ強さが３～２０ＭＰａであることを特徴とする、請求項１～３のいずれか１項に記載の軽量窯道具。
- １０００℃×２４ｈでの加熱線収縮率が０.５％以下であることを特徴とする、請求項１～３のいずれか１項に記載の軽量窯道具。
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