JP7414610B2 - 崩壊性中子の製造方法 - Google Patents

Description

本開示は、崩壊性中子の製造方法に関する。

径の異なる２つの円筒状部材間に、径方向の柱を複数配置し、当該柱の間に冷媒を流す技術が知られている。

中国特許公開第１０２９０４３８６号公報

しかしながら、上記のような従来技術では、径の異なる２つの円筒状部材（内径側の円筒状部材と外径側の円筒状部材）の組み合わせが必要となるので、部材間の隙間が発生しやすい。かかる隙間が発生すると、当該隙間に冷媒の流れが発生して所期の冷却効果が得られないおそれがある。

そこで、本開示は、径方向の柱が複数配置された１ピースの円筒状部材の製造に好適な崩壊性中子の製造方法を提供することを目的とする。

１つの側面では、本発明は、回転電機の円筒状部材の製造に用いる崩壊性中子の製造方法であって、
周方向で複数に分割された内周側金型と、前記周方向で複数に分割された外周側金型との間で、中子材料を固化する工程と、
前記内周側金型と前記外周側金型から、固化した中子材料を離間させる離型工程とを含み、
前記内周側金型の外周面は、周方向全周のうちの第１周範囲において、径方向に突出する複数の第１突出部を有し、
前記外周側金型の内周面は、周方向全周のうちの第２周範囲において、径方向に突出する複数の第２突出部を有し、
前記第１周範囲と前記第２周範囲とは、前記周方向の位相が異なる、製造方法が提供される。

１つの側面では、本発明によれば、径方向の柱が複数配置された１ピースの円筒状部材の製造に好適な崩壊性中子の製造方法を提供することが可能となる。

モータの外観を概略的に示す正面図である。 モータの一部を概略的に示す側面図（軸方向に視た平面図）である。 モータの中心軸を通る平面で切断した際の、モータの一部を概略的に示す断面図である。 冷却水路に係る中子の単体を示す斜視図である。 ステータコアの単品状態の平面図である。 ステータの径方向に沿った断面図である。 ステータの軸方向に沿った断面図である。 一のコイル片の３面図である。 ステータの製造方法の流れを示す概略フローチャートである。 図５のＱ１部の拡大図である。 本実施例による崩壊性中子を概略的に示す斜視図である。 内周側金型の一例を概略的に示す斜視図である。 外周側金型の一例を概略的に示す斜視図である。 離型工程における内周側金型及び外周側金型の移動方向の説明図である。 図１４のＱ１３部の拡大図である。 比較例による内周側金型を概略的に示す斜視図である。

以下、添付図面を参照しながら各実施例について詳細に説明する。

以下では、本実施例による崩壊性中子及びその製造方法の詳細な説明に先立って、まず、図１から図８を参照して、本実施例による崩壊性中子を用いて製造されるのが好適なモータ１０の構成を説明し、次いで、図９を参照して、本実施例による崩壊性中子を用いたモータ１０の製造方法を概説する。

図１は、モータ１０の外観を概略的に示す正面図であり、図２は、モータ１０の一部を概略的に示す側面図（軸方向に視た平面図）であり、図３は、モータ１０の中心軸Ｉを通る平面で切断した際の、モータ１０の一部を概略的に示す断面図である。図４は、冷却水路９５に係る中子７９５Ａの単体を示す斜視図である。図１～図３では、モータ１０のロータの図示が省略され、ステータコイル１１４等が非常に概略的に示される。

以下では、径方向は、特に言及しない限り、モータ１０の中心軸Ｉ（＝ステータコア１１２の中心軸）を基準とする。また、以下の説明では、上下方向は、中心軸Ｉが水平方向に略平行になるように搭載されたモータ１０の搭載状態での上下方向を表す。図１等には、当該上下方向に対応したＺ方向と、軸方向に対応するＸ方向とが図示されている。この場合、Ｚ方向は、中心軸Ｉに直交し、Ｚ１側が上側であり、Ｚ２側が下側である。

モータ１０は、ロータ（図示せず）と、ステータ１０ｂとを備え、ステータ１０ｂは、ステータコア１１２と、ステータコイル１１４とを含む。ステータコイル１１４は、軸方向両端にコイルエンド２２０Ａ、２２０Ｂを含む。

また、モータ１０は、支持ケース６０（円筒状部材の一例）を含む。

支持ケース６０は、図１及び図２等に示すように、円筒状の形態であり、モータ１０のケースとして機能できる。支持ケース６０は、例えば、軸方向の両側が開口した形態（軸方向に視て、ステータコア１１２に実質的に重なることがない形態）である。支持ケース６０は、軸方向の両側で他のケース部材６０Ａ、６０Ｂ（図３に、一点鎖線で概略的に図示）に結合される。なお、図３では、図示しないが、軸方向の一端側のケース部材６０Ａ又は６０Ｂは、ロータ（図示せず）を回転可能に支持してよい。なお、図２及び図３には、他のケース部材６０Ａ、６０Ｂとのボルト結合用の穴６１０が図示されている。このように、支持ケース６０は、軸方向の端面が他のケース部材６０Ａ、６０Ｂの軸方向の端面に軸方向に当接する態様で、他のケース部材６０Ａ、６０Ｂに結合されてもよい。なお、ボルト結合用の穴６１０は、軸方向に貫通する貫通穴の形態であってもよいし、非貫通穴の形態であってもよい。

支持ケース６０は、アルミを主成分とする材料により形成される。例えば、支持ケース６０は、後述のように冷却水が通る冷却水路９５を形成する関係上、好ましくは、耐腐食性が良好なアルミ合金により形成される。アルミ合金としては、例えば、Ａｌ－Ｓｉ系合金や、Ａｌ－Ｍｇ系合金、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金等、任意である。

支持ケース６０は、後述のようにケース油路３５及び冷却水路９５（図３参照）を形成する中空部（空洞）を有する構造である。かかる中空部を有する支持ケース６０は、一ピースの部材であり、鋳造で形成されてよい。

具体的には、支持ケース６０は、好ましくは、崩壊性中子（入れ子）（図４の中子７９５Ａ参照）を利用して形成される。ここで、図４は、冷却水路９５に係る中子７９５Ａを概略的に示すが、ケース油路３５に係る中子も同様に用意される。なお、図４に示す中子７９５Ａは、冷却水路９５を形成するための円筒部７９５１を備え、円筒部７９５１には、円柱部１９５１を形成するための孔１９５１Ａ（径方向の貫通穴）が複数形成される。また、中子７９５Ａは、軸方向の溝部９５７Ａを備え、軸方向の溝部９５７Ａは、冷却水路９５の周方向の連続性を、支持ケース６０の天頂部領域で軸方向に遮断するための仕切り壁（図示せず）を形成する。溝部９５７Ａは、径方向に貫通する形態である。また、中子７９５Ａは、入口水路９４２及び出口水路９４４を形成するための円柱部９４２Ａ、９４４Ａを有する。

支持ケース６０は、このような２つの中子を、金型（図示せず）内に、ケース油路３５に係る中子の径方向内側に冷却水路９５に係る中子が径方向に隙間を介して配置される態様でセットし、溶融した金属材料（支持ケース６０の材料であり、例えばアルミ合金）を当該金型内に注入することで形成（鋳造）できる。この場合、各中子は、例えば崩壊性の塩中子であってよく、金型から取り出された鋳造物における各中子の部分に水を注入することで、塩を溶かして除去する。この結果、ケース油路３５に係る中子の部分（円柱部１３５１を形成するための孔まわりの部分）が空間（ケース油路３５等の空間）となり、冷却水路９５に係る中子の部分（図４に示すような、円柱部１９５１を形成するための孔１９５１Ａまわりの部分）が空間（冷却水路９５等の空間）となり、径方向でケース油路３５に係る中子と冷却水路９５に係る中子との間の隙間（支持ケース６０の軸方向の略全長にわたり軸方向に延在する円環状の隙間）が境界壁面部位６５２（図３参照）となり、金型の外周面とケース油路３５に係る中子の径方向外側の表面との間の隙間（支持ケース６０の軸方向の略全長にわたり軸方向に延在する円環状の隙間）が外径側壁面部位６５３（図３参照）となり、型の内周面と冷却水路９５に係る中子の径方向内側の表面との間の隙間（支持ケース６０の軸方向の略全長にわたり軸方向に延在する円環状の隙間）が内径側壁面部位６５１（図３参照）となり、かつ、型と各中子の軸方向の両端面との間の隙間（円環状の隙間）が両端壁部６６０（図３参照）となる支持ケース６０を製造できる。

支持ケース６０は、径方向でステータコア１１２に接する態様でステータコア１１２を径方向内側に保持する。すなわち、支持ケース６０は、ステータコア１１２の径方向外側の表面を隙間なく覆う態様で、ステータコア１１２を保持する。このようにして、支持ケース６０は、ステータコア１１２を含むステータ１０ｂを回転不能に支持する。

支持ケース６０とステータコア１１２とは、ボルトによる締結ではなく、接合により一体化される。すなわち、支持ケース６０は、ステータコア１１２の径方向外側の表面に、その径方向内側の表面が接合される。支持ケース６０とステータコア１１２との接合方法については後述する。

支持ケース６０は、好ましくは、ステータコア１１２の径方向外側の表面の略全体に、その径方向内側の表面が接する態様（面接触する態様）でステータコア１１２を保持する。この場合、支持ケース６０内の冷却水路９５を通る冷却水によりステータコア１１２の全体を効率的に冷却できる。ここでは、一例として、支持ケース６０は、図３に示すように、ステータコア１１２のＸ方向の全長にわたり延在し、ステータコア１１２の外周面の略全体に、その内周面が接する。なお、ステータコア１１２の外周面の“略全体”とは、ステータコア１１２の溶接溝（図示せず）のような箇所（ステータコア１１２の外周面と支持ケース６０の内周面とが径方向で離間しうる箇所）を許容する概念である。

支持ケース６０は、内部にケース油路３５及び冷却水路９５を形成する。この際、径方向内側からステータコア１１２、冷却水路９５、及びケース油路３５の順に隣接して配置される。なお、“隣接”とは、支持ケース６０に係る材料部分以外は介在しない態様を指す。

冷却水路９５は、入口水路９４２及び出口水路９４４に接続される。具体的には、冷却水路９５は、上流側の端部が入口水路９４２に接続され、下流側の端部が出口水路９４４に接続される。入口水路９４２及び出口水路９４４は、図１に示すように、支持ケース６０の径方向外側から径方向外側（上下方向では上側）に突出する態様で、形成されてもよい。

冷却水路９５は、ステータコア１１２の軸方向の延在範囲において周方向に延在する。ここでは、一例として、冷却水路９５は、多数の円柱部１９５１（径方向に延在する円柱部）まわりに形成される形態（図３及び図４参照）である。より具体的には、冷却水路９５は、径方向内側が内径側壁面部位６５１により仕切られ、径方向外側が境界壁面部位６５２により仕切られ、かつ、軸方向の両端部が両端壁部６６０により閉塞される。そして、このようにして形成される円環状の空間（支持ケース６０の軸方向の略全長にわたり軸方向に延在する円環状の空間）に、内径側壁面部位６５１から境界壁面部位６５２まで径方向に延在する多数の円柱部１９５１が配置される。多数の円柱部１９５１は、流れに対して抵抗となりつつ、ステータコア１１２の径方向外側の表面の全体にわたり、淀みなく冷却水が流れるように機能する。多数の円柱部１９５１は、当該円環状の空間において略均等な態様で分散して配置されてよい。冷却水路９５は、軸方向の一端が、入口水路９４２に接続され、軸方向の他端が出口水路９４４に接続される。

なお、図４に示す中子７９５Ａは、上述したように支持ケース６０の天頂部領域において軸方向の仕切り壁（図示せず）を形成するための軸方向の溝部９５７Ａを備え、溝部９５７Ａは、径方向に貫通する形態である。冷却水路９５は、溝部９５７Ａに対応する仕切り壁を有することで、入口水路９４２から出口水路９４４へと直線状に流れる冷却水の流れを防止できる。すなわち、入口水路９４２から導入された冷却水は、出口水路９４４まで至るためには、ステータコア１１２の径方向外側を周回しつつ軸方向に流れる必要があるので、入口水路９４２から出口水路９４４まで直線状に冷却水が流れる場合に比べて、ステータコア１１２を効果的に冷却できる。

ケース油路３５は、ステータコア１１２の軸方向の延在範囲において周方向に延在する。ここでは、一例として、ケース油路３５は、多数の円柱部１３５１（径方向に延在する円柱部）まわりに形成される形態（図３参照）である。より具体的には、ケース油路３５は、径方向内側が境界壁面部位６５２により仕切られ、径方向外側が外径側壁面部位６５３により仕切られ、かつ、軸方向の両端部が両端壁部６６０により閉塞される。そして、このようにして形成される円環状の空間（支持ケース６０の軸方向の略全長にわたり軸方向に延在する円環状の空間）に、境界壁面部位６５２から外径側壁面部位６５３まで径方向に延在する多数の円柱部１３５１が配置される。多数の円柱部１３５１は、当該円環状の空間において略均等な態様で分散して配置されてよい。

また、ここでは、一例として、ケース油路３５は、図３に示すように、軸方向の一方の側の第１油路部３５１と、軸方向の他方の側の第２油路部３５２とを含む。第１油路部３５１と第２油路部３５２とは、入口油路３３０、３３１よりも上流側以外は、互いに対して連通しない独立した油路部である。なお、入口油路３３０、３３１は、図１に示すように、支持ケース６０の径方向外側から径方向外側（上下方向では下側）に突出する態様で、形成されてもよい。

第１油路部３５１は、ステータコア１１２の軸方向の延在範囲の一方の側（本例ではＸ１側）において周方向に延在する。第１油路部３５１は、中心軸Ｉまわりの円筒状の形態（上述のように径方向の円柱部１３５１を備える円筒状の形態）であり、一端が入口油路３３０に連通し、他端が油滴下部（図示せず）にて開口する。

第２油路部３５２は、ステータコア１１２の軸方向の延在範囲の他方の側（本例ではＸ２側）において周方向に延在する。第２油路部３５２は、中心軸Ｉまわりの円筒状の形態（上述のように径方向の円柱部１３５１を備える円筒状の形態）であり、一端が入口油路３３１に連通し、他端が油滴下部（図示せず）にて開口する。

なお、ここでは、一例として、第１油路部３５１及び第２油路部３５２は、ステータコア１１２の軸方向の延在範囲の中心付近で分離した対称な形態である。これにより、ケース油路３５を軸方向に分離しつつ、ステータコア１１２を第１油路部３５１及び第２油路部３５２のそれぞれを通る油により均等に冷却することが容易となる。ただし、変形例では、第１油路部３５１及び第２油路部３５２は、ステータコア１１２の軸方向の延在範囲の中心に関して非対称な形態であってもよいし、冷却水路９５のように、第１油路部３５１及び第２油路部３５２が連通（連続）する態様であってもよい。

ここで、上述した冷却水路９５及びケース油路３５における冷却水と油の流れを概説する。

入口水路９４２に供給（図１の矢印Ｒ１参照）される冷却水は、冷却水路９５に入り、冷却水路９５を通って、ステータコア１１２の径方向外側で中心軸Ｉまわりを回りつつＸ１側からＸ２側へと流れ、出口水路９４４から出ていく（図１の矢印Ｒ３参照）。

入口油路３３０、３３１に供給（図１の矢印Ｒ１０参照）される油は、ケース油路３５の第１油路部３５１及び第２油路部３５２に供給され、第１油路部３５１に供給された油は、Ｘ１側へと中心軸Ｉまわりを回りつつ流れ、Ｘ１側端部における天頂部領域に至って油滴下部（図示せず）から、Ｘ１側のコイルエンド２２０Ａに滴下される（図示せず）。同様に、第２油路部３５２に供給された油は、Ｘ２側へと中心軸Ｉまわりを回りつつ流れ、Ｘ２側端部における天頂部領域に至って油滴下部（図示せず）から、Ｘ２側のコイルエンド２２０Ｂに滴下される（図示せず）。

図１～図４に示す例によれば、冷却水路９５を形成する支持ケース６０が、ステータコア１１２に接するので、冷却水とステータコア１１２との間には、支持ケース６０の内径側壁面部位６５１だけが存在するだけである。ここで、冷却水は、ラジエータ（図示せず）で外気（例えば車両の走行時に通過する空気）と熱交換されて冷却され、油は、冷却水路９５内の冷却水と熱交換されて冷却されるものであるので、冷却水の方が油よりも低温である。従って、冷却水とステータコア１１２との間に、例えば油等の他の媒体や部材が介在する場合に比べて、冷却水によりステータコア１１２を効率的に冷却できる。

また、図１～図４に示す例によれば、上述のように、冷却水路９５は、ステータコア１１２の径方向外側でステータコア１１２の軸方向の全体にわたり延在しかつ周方向の全体にわたり延在するので、ステータコア１１２の全体から熱を奪うことができる。

また、図１～図４に示す例によれば、支持ケース６０内に冷却水路９５とケース油路３５とが形成されるので、支持ケース６０内に冷却水路９５とケース油路３５との間の境界部を形成できる。すなわち、冷却水路９５を形成する支持ケース６０がケース油路３５を形成するので、径方向で冷却水と油との間には、支持ケース６０の境界壁面部位６５２が存在するだけである。従って、冷却水と油との間に、例えば他の部材が介在する場合に比べて、冷却水により油を効率的に冷却できる。従って、図１～図４に示す例によれば、出力の比較的高いモータ１０においても、オイルクーラを不要とすることができる。

また、図１～図４に示す例によれば、上述したように、支持ケース６０は、１ピースの部材でありながら、冷却水路９５とケース油路３５とを内部に形成するので、２つ以上の部材を結合することで支持ケース６０のような支持ケースを形成する構成に比べて、部品点数を少なくすることができるとともに、結合のための構造（例えばボルト締結構造）等が不要となり、簡易な構成を実現できる。

なお、図１～図４に示す例において、ケース油路３５内の油は、モータ１０の動作中は常に循環されてもよいし、あるいは、モータ１０の動作中の一部の期間だけ循環されてもよい。例えば、ケース油路３５内の油は、上述したように主にコイルエンド２２０Ａ、２２０Ｂの冷却に使用されるので、コイルエンド２２０Ａ、２２０Ｂの発熱が比較的大きくなる期間だけ循環されてもよい。

なお、図１～図４では、特定の構造のモータ１０が示されるが、モータ１０の構造は、冷却水路９５及びケース油路３５のような油路を有する円筒状部材を有する限り、任意である。従って、支持ケース６０は、冷却水路９５及びケース油路３５のうちの、一方を有していなくてもよい。また、図１～図４では、特定の冷却方法が開示されているが、モータ１０の冷却方法は任意である。従って、例えば、冷却水路９５及びケース油路３５は、冷却水及び油がそれぞれ螺旋状で中心軸Ｉまわりを旋回するように形成されてもよい。

次に、図５～図８を参照して、モータ１０のステータコア１１２及びステータコイル１１４について説明する。

図５は、ステータコア１１２の単品状態の平面図である。図６は、ステータコア１１２にコイル片５２が組み付けられた状態のステータ１０ｂの径方向に沿った断面図である。図７は、ステータコア１１２にコイル片５２が組み付けられた状態のステータ１０ｂの軸方向に沿った断面図である。なお、図７には、図中のＱ２部の拡大図が併せて示される。

ステータ１０ｂは、上述したように、ステータコア１１２と、ステータコイル１１４とを含む。

ステータコア１１２は、鉄を主成分とする材料により形成される。例えば、ステータコア１１２は、例えば円環状の強磁性体の積層鋼板からなるが、変形例では、ステータコア１１２は、磁性粉末が圧縮して固められた圧粉体により形成されてもよい。なお、ステータコア１１２は、周方向で分割される分割コアにより形成されてもよいし、周方向で分割されない形態であってもよい。ステータコア１１２の径方向内側には、ステータコイル１１４が巻回される複数のスロット２２０が形成される。具体的には、ステータコア１１２は、図５に示すように、円環状のバックヨーク２２Ａと、バックヨーク２２Ａから径方向内側に向かって延びる複数のティース２２Ｂとを含み、周方向で複数のティース２２Ｂ間にスロット２２０が形成される。スロット２２０の数は任意であるが、ここでは、一例として、４８個である。なお、スロット２２０は、径方向内側の幅（周方向の幅）が径方向外側の幅未満に設定されてよい。

ステータコイル１１４は、Ｕ相コイル、Ｖ相コイル、及びＷ相コイル（以下、Ｕ、Ｖ、Ｗを区別しない場合は「相コイル」と称する）を含む。各相コイルの基端は、入力端子（図示せず）に接続されており、各相コイルの末端は、他の相コイルの末端に接続されてモータ１０の中性点を形成する。すなわち、ステータコイル１１４は、スター結線される。ただし、ステータコイル１１４の結線態様は、必要とするモータ特性等に応じて、適宜、変更してもよく、例えば、ステータコイル１１４は、スター結線に代えて、デルタ結線されてもよい。

各相コイルは、複数のコイル片５２を結合して構成される。図８は、一のコイル片５２の３面図である。コイル片５２は、相コイルを、組み付けやすい単位（例えば２つのスロット２２０に挿入される単位）で分割したセグメントコイル（セグメント導体）の形態である。コイル片５２は、断面略矩形の線状導体（平角線）を、絶縁被膜（図示せず）で被覆してなる。ここでは、線状導体は、一例として、銅により形成される。ただし、変形例では、線状導体は、鉄のような他の導体材料により形成されてもよい。

一のコイル片５２は、軸方向の一方側の第１セグメント導体５２Ａと、軸方向の他方側の第２セグメント導体５２Ｂとを結合してなる。第１セグメント導体５２Ａ及び第２セグメント導体５２Ｂは、それぞれ、一対の直線状の導体辺部５０と、当該一対の導体辺部５０を連結する渡り部５４と、を有した略Ｕ字状に成形されてよい。コイル片５２をステータコア１１２に組み付ける際、一対の導体辺部５０は、それぞれ、スロット２２０に挿入される（図７参照）。この場合、コイル片５２は、例えば軸方向に組み付けることができる。

一のスロット２２０には、図７に示すコイル片５２の導体辺部５０が複数、径方向に並んで挿入される。従って、ステータコア１１２の軸方向の両端には、周方向に延びる渡り部５４が複数、径方向に並ぶ。ここでは、一例として、一のスロット２２０に８つのコイル片５２が組み付けられる（すなわち８層巻構造である）。なお、渡り部５４は、コイルエンド２２０Ａ、２２０Ｂを生成する。

ここでは、第１セグメント導体５２Ａは、図８に示すように、周方向両側の導体辺部５０のうちの一方が長く、他方が短く、第２セグメント導体５２Ｂは、周方向両側の導体辺部５０のうちの他方が長く、一方が短い。これにより、第１セグメント導体５２Ａ及び第２セグメント導体５２Ｂのそれぞれに係る２つの結合部を軸方向にオフセットすることができる。また、ここでは、第１セグメント導体５２Ａ及び第２セグメント導体５２Ｂは、それぞれ、周方向両側の導体辺部５０のうちの一方が結合可能であるのに対して、他方が、径方向に１層分だけ互いに離間する方向にオフセットする。具体的には、第１セグメント導体５２Ａ及び第２セグメント導体５２Ｂは、それぞれ、対向面４２の頂部にオフセット部５２１Ａ、５２１Ｂを備え、オフセット部５２１Ａ、５２１Ｂは、径方向で逆方向のオフセットを実現する。

コイル片５２は、重ね巻の形態でステータコア１１２に巻装される。この場合、一のコイル片５２を構成する第１セグメント導体５２Ａ及び第２セグメント導体５２Ｂは、図７に示すように、それぞれ、周方向両側の導体辺部５０のうちの、一方側の導体辺部５０の結合部４０同士が結合される。この場合、他方側の導体辺部５０は、他の一のコイル片５２に結合される。この際、結合部４０は、互いに全体が径方向で対向して面接触する対向面４２を有し、対向面４２同士が重なる状態で結合部４０同士が結合される。

なお、コイル片５２の結合部４０同士を結合する際の結合方法としては、溶接が利用される。例えば、溶接方法としては、ＴＩＧ溶接に代表されるアーク溶接が採用されてもよいし、レーザビーム源を熱源とするレーザ溶接が採用されてもよい。

図５～図８に示す例によれば、ステータコイル１１４は、セグメントコイルの形態であるコイル片５２により形成されるので、ステータコア１１２のスロット２２０内の占積率を効果的に高めることができる。なお、ステータコイル１１４の構成は、国際特許公開第２０１９／０５９２９３号パンフレット（ＷＯ２０１９／０５９２９３ Ａ１）に記載されるような構成と同じであってよく、当該文献に記載の内容は、ここでの参照により本明細書に組み込む。例えばコイル片５２の第１セグメント導体５２Ａ及び第２セグメント導体５２Ｂは、当該文献に記載のコイル片の第１セグメント導体及び第２セグメント導体と同じであってよい。

なお、図５～図８では、特定の構造のステータコア１１２及びステータコイル１１４が示されるが、ステータコア１１２及びステータコイル１１４の構造は、ステータコイル１１４がセグメントコイルの形態のコイル片５２から形成される限り、任意である。また、セグメントコイルの形態のコイル片は、コイル片５２のようなステータコア１１２のスロット２２０内で結合される形態に限られず、軸方向一端側で結合される形態のような、他の形態であってもよい。また、ステータコイル１１４の巻き方も任意であり、波巻の形態等のような、上述したような重ね巻の形態以外の巻き方であってもよい。

次に、図９以降を参照して、支持ケース６０とステータコア１１２との接合方法について、ステータ１０ｂの製造方法とともに説明する。

図９は、ステータ１０ｂの製造方法の流れを示す概略フローチャートであり、図１０は、支持ケース６０とステータコア１１２との接合方法の説明図であり、接合層６１が形成された状態のステータコア１１２の拡大図（図５のＱ１部の拡大図）である。

ステータ１０ｂの製造方法は、まず、ステータコア１１２を準備することを含む（ステップＳ３０）。ステータコア１１２は、例えば円環状の強磁性体の積層鋼板からなる。この場合、各鋼板は、互いに結合されていなくてもよいし、溶接等により結合されていてもよい。

次いで、ステータ１０ｂの製造方法は、ステータコア１１２の表面（径方向外側の表面）に、接合層６１（図１０参照）を形成することを含む（ステップＳ３２）。接合層６１は、次の工程で導入されるアルミを主成分とする材料が、ステータコア１１２の表面に接合しやすくするための層であり、接合層６１は、鉄とアルミの合金層である。鉄とアルミの合金層は、例えば、アルミナイジング処理を行うことで形成できる。アルミナイジング処理の場合、ステータコア１１２の表面の一部が溶融し、アルミとの合金層が形成される。ステータコア１１２の表面の一部が溶融して接合層６１が形成されるので、接合層６１とステータコア１１２とは強固に一体化される。

接合層６１は、好ましくは、ステータコア１１２における支持ケース６０と接合する範囲全体をカバーするように形成される。これにより、ステータコア１１２と支持ケース６０との間の接合を、ステータコア１１２と支持ケース６０との間の接合範囲の全体にわたって強固にすることができる。

次いで、ステータ１０ｂの製造方法は、接合層６１が形成されたステータコア１１２を、金型（図示せず）にセットすることを含む（ステップＳ３４）。この際、上述したケース油路３５及び冷却水路９５を形成するための中子（図４の中子７９５Ａ参照）を金型にセットする。

次いで、ステータ１０ｂの製造方法は、ステータコア１１２（接合層６１が形成されたステータコア１１２）がセットされた金型に、アルミを主成分とする材料（以下、単に「アルミ材料」とも称する）を、溶かした状態で鋳込む（注入する）ことで、支持ケース６０を鋳造することを含む（ステップＳ３６）。なお、ここでは、溶かしたアルミ材料の重さだけで鋳造する金型鋳造（アルミ重力鋳造）方法が採用されるが、他の鋳造方法が利用されてもよい。

ここで、金型にセットされたステータコア１１２の表面には、上述のように接合層６１が形成されている。従って、金型に、溶かしたアルミ材料を導入すると、アルミ材料が接合層６１に含まれるアルミと一体化する。このようにして、接合層６１を介してステータコア１１２の表面に支持ケース６０を強固に接合できる。

次いで、ステータ１０ｂの製造方法は、上述したケース油路３５及び冷却水路９５を形成するための中子（図４の中子７９５Ａ参照）を“崩壊”させることを含む（ステップＳ３８）。これにより、支持ケース６０の内部に上述したケース油路３５及び冷却水路９５が形成される。

次いで、ステータ１０ｂの製造方法は、上述のように支持ケース６０が接合されたステータコア１１２に、コイル片５２を組み付けることを含む（ステップＳ４０）。この場合、コイル片５２は、ステータコア１１２のスロット２２０内に軸方向に（又は径方向内側から）容易に組み付けることができる。

次いで、ステータ１０ｂの製造方法は、コイル片５２同士を結合すること（結合工程）を含む（ステップＳ４２）。

このようにして、図９に示す例によれば、アルミナイジング処理により接合層６１を形成することで、ステータコア１１２と支持ケース６０とが強固に接合したステータ１０ｂを容易に製造できる。なお、このようにして製造されたステータ１０ｂの径方向内側に、ロータ（図示せず）が組み付けられ、モータ１０を形成できる。

なお、図９では、アルミナイジング処理により接合層６１を形成するが、これに代えて又は加えて、ステータコア１１２の表面に楔状の凸部を形成して接合強度を高めてもよい。

次に、図１１以降を参照して、本実施例による崩壊性中子７及びその製造方法を詳細に説明する。以下で説明する崩壊性中子７は、上述した中子７９５Ａ（及びケース油路３５に係る中子）に対して適用可能である。なお、以下では、「軸」とは、モータ１０の中心軸Ｉに対応する。また、用語「所定」とは、「予め規定された」という意味で用いられる。

図１１は、本実施例による崩壊性中子７を概略的に示す斜視図である。

崩壊性中子７は、図１１に示すように、円筒状の形態であり、径方向に貫通する複数の孔７Ａ、７Ｂを有する。複数の孔７Ａ、７Ｂは、円筒状の形態の周方向全周のうちの第１周範囲Ａ１に形成される複数の第１孔７Ａと、円筒状の形態の周方向全周のうちの第２周範囲Ａ２に形成される複数の第２孔７Ｂとを含む。

第１周範囲Ａ１と第２周範囲Ａ２とは、周方向の位相（軸まわりの位相）が異なる。本実施例では、図１１に示すように、第１周範囲Ａ１及び第２周範囲Ａ２は、軸まわりに４５度ごとに交互に現れる（図１１では、一部のみに符号“Ａ１”及び”“Ａ２”を付与）。なお、変形例では、４５度以外の角度ごとに第１周範囲Ａ１及び第２周範囲Ａ２が交互に設定されてもよい。

第１孔７Ａは、径方向外側に向かうにつれて開口面積が減少し、第２孔７Ｂは、径方向外側に向かうにつれて開口面積が増加する。これについては、内周側金型７０の第１突出部７００の形状、及び、外周側金型８０の第２突出部８００の形状に関連し、後述する。

図１２は、内周側金型７０の一例を概略的に示す斜視図である。図１３は、外周側金型８０の一例を概略的に示す斜視図である。

崩壊性中子７は、内周側金型７０と外周側金型８０とを利用して成形される。具体的には、崩壊性中子７の成形方法は、内周側金型７０の外周面と外周側金型８０の内周面の間（径方向の間）に、塩等を含む中子材料を固化する工程と、内周側金型７０と外周側金型８０から、固化した中子材料を離間させる離型工程（成形物を内周側金型７０及び外周側金型８０から離型する工程）とを含む。

内周側金型７０は、軸まわりの周方向で複数に分割される。本実施例では、内周側金型７０は、４つの部位７１、７２、７３、７４を含む。４つの部位７１、７２、７３、７４は、全周で３６０度にわたる外周面を形成する。部位７１、７２は、互いに対して対向して配置される（すなわち、対角関係に配置される）。部位７１、７２は、それぞれ、４５度分の外周面を形成する。部位７１、７２は、互いに同一の構成を有してよい。部位７３、７４は、互いに対して対向して配置される（すなわち、対角関係に配置される）。部位７３、７４は、それぞれ、１３５度分の外周面を形成する。部位７３、７４は、互いに同一の構成を有してよい。部位７１、７２は、それぞれ、周方向で部位７３、７４の間に配置される。

内周側金型７０は、外周面に、第１突出部７００を有する。第１突出部７００は、上述した崩壊性中子７の第１孔７Ａを形成するために設けられる。従って、内周側金型７０は、上述した第１周範囲Ａ１に対応した周範囲に、第１突出部７００を有する。４つの部位７１、７２、７３、７４は、それぞれ、一の第１周範囲Ａ１に係る第１突出部７００を有する。一の第１周範囲Ａ１に係る第１突出部７００は、当該一の第１周範囲Ａ１の周方向全体にわたり形成される。これにより、第１突出部７００（及びそれに伴い第１孔７Ａ）を周方向で高密度に形成できる。

外周側金型８０は、軸まわりの周方向で複数に分割される。本実施例では、外周側金型８０は、４つの部位８１、８２、８３、８４を含む。４つの部位８１、８２、８３、８４は、全周で３６０度にわたる内周面を形成する。部位８１、８２、８３、８４は、図１２に示すように、それぞれ同一の構成を有してよい。部位８１、８３は、互いに対して対向して配置される（すなわち、対角関係に配置される）。部位８１、８３は、それぞれ、９０度分の内周面を形成する。部位８２、８４は、互いに対して対向して配置される（すなわち、対角関係に配置される）。部位８２、８４は、それぞれ、９０度分の内周面を形成する。部位８１、８３は、それぞれ、周方向で部位８２、８４の間に配置される
外周側金型８０は、内周面に、第２突出部８００を有する。第２突出部８００は、上述した崩壊性中子７の第２孔７Ｂを形成するために設けられる。従って、外周側金型８０は、上述した第２周範囲Ａ２に対応した周範囲に、第２突出部８００を有する。４つの部位８１、８２、８３、８４は、それぞれ、一の第２周範囲Ａ２に係る第２突出部８００を有する。一の第２周範囲Ａ２に係る第２突出部８００は、当該一の第２周範囲Ａ２の周方向全体にわたり形成される。これにより、第２突出部８００（及びそれに伴い第２孔７Ｂ）を周方向で高密度に形成できる。

図１４は、離型工程における内周側金型７０及び外周側金型８０の移動方向（型スライド方向）の説明図である。図１５は、図１４のＱ１３部の拡大図である。図１４には、内周側金型７０の各部位７１、７２、７３、７４の移動方向が矢印Ｒ７１からＲ７４で示され、かつ、外周側金型８０の各部位８１、８２、８３、８４が矢印Ｒ８１からＲ８４で示される。

離型工程は、内周側金型７０における分割された各部位７１、７２、７３、７４が、それぞれ径方向内側に直線状に移動する第１工程（矢印Ｒ７１からＲ７４参照）と、外周側金型８０における分割された各部位８１、８２、８３、８４が、それぞれ径方向外側に直線状に移動する第２工程（矢印Ｒ８１からＲ８４参照）とを含む。

例えば、第１工程では、まず、部位７１、７２が順次又は同時に径方向内側に移動され、その後、軸方向に移動される。次いで、部位７３、７４が順次又は同時に径方向内側に移動される。第２工程では、各部位８１、８２、８３、８４が、順次又は同時に径方向外側に移動される。

なお、第１工程は、第２工程の一部又は全部の前に実行されてもよいし、第２工程の一部又は全部の後に実行されてもよい。

この場合、内周側金型７０における分割された部位７１、７２、７３、７４ごとの離型時の移動方向（矢印Ｒ７１からＲ７４参照）と、外周側金型８０における分割された部位８１、８２、８３、８４ごとの離型時の移動方向（矢印Ｒ８１からＲ８４参照）は、それぞれ、軸（図１４の中心軸Ｉ参照）に交差しかつ互いに対して０度よりも大きい角度をなす。例えば、部位７１の離型時の移動方向Ｒ７１は、軸に交差し、かつ、部位７２の離型時の移動方向Ｒ７２に対して１８０度をなし、部位７３の離型時の移動方向Ｒ７３に対しては９０度をなし、部位７４の離型時の移動方向Ｒ７４に対しては９０度をなす。また、部位７１の離型時の移動方向Ｒ７１は、部位８１の離型時の移動方向Ｒ８１に対しては、１３５度をなし、部位８２の離型時の移動方向Ｒ８２に対しては１３５度をなし、部位８３の移動の離型時の移動方向Ｒ８３に対しては４５度をなし、部位８４の離型時の移動方向Ｒ８４に対しては４５度をなす。

この場合、内周側金型７０における分割された部位７１、７２、７３、７４ごとの離型時の移動方向（矢印Ｒ７１からＲ７４参照）は、軸まわりの所定角度（本例では、９０度）の回転ごとに重なる関係である。また、外周側金型８０における分割された部位８１、８２、８３、８４ごとの離型時の移動方向（矢印Ｒ８１からＲ８４参照）は、軸まわりの所定角度（本例では、９０度）の回転ごとに重なる関係である。そして、内周側金型７０における分割された部位７１、７２、７３、７４ごとの離型時の移動方向（矢印Ｒ７１からＲ７４参照）と、外周側金型８０における分割された部位８１、８２、８３、８４ごとの離型時の移動方向（矢印Ｒ８１からＲ８４参照）との間の、最小のなす角度は、所定角度の半分（本例では、４５度）である。

ところで、上述した第１突出部７００及び第２突出部８００は、離型工程での離型が容易となるように、各部位７１、７２、７３、７４、８１、８２、８３、８４の離型時の移動方向に対応した方向に突出する。具体的には、部位７１に形成される第１突出部７００は、部位７１の離型時の移動方向Ｒ７１に平行に突出し、部位７２に形成される第１突出部７００は、部位７２の離型時の移動方向Ｒ７２に平行に突出し、部位７３に形成される第１突出部７００は、部位７３の離型時の移動方向Ｒ７３に平行に突出し、部位７４に係る第１突出部７００も同様である。また、部位８１に形成される第２突出部８００は、部位８１の離型時の移動方向Ｒ８１に平行に突出し、部位８２に形成される第２突出部８００は、部位８２の離型時の移動方向Ｒ８２に平行に突出し、部位８３に形成される第２突出部８００は、部位８３の離型時の移動方向Ｒ８３に平行に突出し、部位８４に係る第２突出部８００も同様である。

また、上述した第１突出部７００及び第２突出部８００は、離型工程での離型が容易となるように、突出方向に垂直な断面積が突出方向に沿って変化する。

具体的には、第１突出部７００は、突出方向で突出側（径方向外側）に向かうにつれて断面積が減少する態様で、テーパが付けられる。すなわち、図１５に模式的に示すように、部位７４については、軸方向に視て、部位７４の外周面の方向（Ｌ７４参照）は、部位７４の離型時の移動方向Ｒ７４に対して、径方向内側が広くなる向きで、わずかに傾斜する。この結果、第１孔７Ａは、径方向外側に向かうにつれて開口面積が減少することになる。

また、第１突出部７００と同様に、第２突出部８００は、突出方向で突出側（径方向内側）に向かうにつれて断面積が減少する態様で、テーパが付けられる。すなわち、図１５に模式的に示すように、部位８４については、軸方向に視て、部位８４の外周面の方向（Ｌ８４参照）は、部位８４の離型時の移動方向Ｒ８４に対して、径方向外側が広くなる向きで、わずかに傾斜する。この結果、第２孔７Ｂは、径方向外側に向かうにつれて開口面積が増加することになる。

なお、本実施例では、径方向外側に向かうにつれて開口面積が減少する第１孔７Ａと、径方向外側に向かうにつれて開口面積が増加する第２孔７Ｂとは、略同じ数だけ形成される。従って、第１孔７Ａ及び第２孔７Ｂまわりに形成される流路（冷却水路９５やケース油路３５）の断面積が径方向外側と径方向内側とで略同じとなり、流路の分布に関して全体にわたり良好なバランスを確保できる。

次に、図１６を参照して、本実施例の効果を更に説明する。

図１６は、比較例による内周側金型７０’を概略的に示す斜視図である。比較例による内周側金型７０’は、図１６に示すように、本実施例による内周側金型７０に対して、分割数が多い点が異なる。具体的には、内周側金型７０’は、８分割され、それぞれの部位が第１突出部７００に対応する突出部を有する。従って、比較例では、外周側金型（図示せず）は、第２突出部８００に対応する突出部を有する必要はなく、凹凸のない内周面を有する。この場合、比較例では、外周側金型の分割数は、２つであることができる。

このような比較例では、内周側金型７０’の分割数が比較的多くなるため、内周側金型７０’を形成するための金型部位の数が多くなる。すなわち、図１６の比較例では、８つの金型部位が必要となる。内周側金型７０’と外周側金型のそれぞれの分割数の合計は、１０つとなる。

これに対して、本実施例によれば、上述したように、内周側金型７０の分割数は４つで済み、外周側金型８０の分割数が４つとなるものの、合計で８つである。従って、本実施例によれば、崩壊性中子７を成形するための金型構成を簡易化できる。また、内周側金型７０の分割数が比較的少ないので、内周側金型７０の各部位７１、７２、７３、７４の離型時の移動（第１工程）を効率的に実現できる。

以上、各実施例について詳述したが、特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された範囲内において、種々の変形及び変更が可能である。また、前述した実施例の構成要素を全部又は複数を組み合わせることも可能である。

＜付記＞
以上の実施例に関し、更に以下を開示する。なお、以下で記載する効果のうちの、一の形態に対する追加的な各形態に係る効果は、当該追加的な各形態に起因した付加的な効果である。

（１）一の形態は、回転電機（１０）の円筒状部材（６０）の製造に用いる崩壊性中子（７）の製造方法であって、
周方向で複数に分割された内周側金型（７０）と、前記周方向で複数に分割された外周側金型（８０）との間で、中子材料を固化する工程と、
前記内周側金型と前記外周側金型から、固化した中子材料を離間させる離型工程とを含み、
前記内周側金型の外周面は、周方向全周のうちの第１周範囲（Ａ１）において、径方向に突出する複数の第１突出部（７００）を有し、
前記外周側金型の内周面は、周方向全周のうちの第２周範囲（Ａ２）において、径方向に突出する複数の第２突出部（８００）を有し、
前記第１周範囲と前記第２周範囲とは、前記周方向の位相が異なる、製造方法である。

本形態によれば、回転電機（１０）の円筒状部材（６０）の製造に好適な製造方法を提供できる。具体的には、複数の第１突出部まわりと複数の第２突出部まわりに空間が形成されるので、複数の第１突出部及び複数の第１突出部に対応する部分が孔（径方向の孔）となる崩壊性中子を形成できる。そして、このような崩壊性中子を利用すれば、複数の孔まわりに空間が形成されるので、当該孔により形成される円柱部まわりに空間を有する円筒状の鋳造物を形成できる。この場合、円筒状の鋳造物は、回転電機の円筒状部材として好適に利用できる。すなわち、円筒状の鋳造物における複数の円柱部まわりの空間は、冷却水や油の流路として好適に利用できる。例えば、円筒状部材がステータまわりに設けられる場合は、冷却水や油等のような冷媒によりステータを効果的に冷却できる。

（２）また、本形態においては、好ましくは、前記離型工程は、前記内周側金型における分割された各部位（７１、７２、７３、７４）が、それぞれ径方向内側に直線状に移動する工程と、前記外周側金型における分割された各部位（８１、８２、８３、８４）が、それぞれ径方向外側に直線状に移動する工程とを含み、
前記第１周範囲は、前記内周側金型における分割された部位ごとに周方向で分離され、かつ、前記第２周範囲は、前記外周側金型における分割された部位ごとに周方向で分離されており、
前記内周側金型における分割された部位ごとの移動方向（矢印Ｒ７１からＲ７４）と、前記外周側金型における分割された部位ごとの移動方向（矢印Ｒ８１からＲ８４）は、それぞれ、軸に交差しかつ互いに対して０度よりも大きい角度をなす。

この場合、内周側金型と外周側金型のそれぞれを分割して効率的に崩壊性中子を製造できる。例えば、内周側金型だけを分割する場合や外周側金型だけを分割する場合に比べて、内周側金型を形成する部位の数と外周側金型を形成する部位の数の合計を低減できる。また、周方向の全周にわたって第１範囲又は第２範囲を設定できる。

（３）また、本形態においては、好ましくは、前記内周側金型における分割された部位ごとの移動方向は、前記周方向の所定角度ごとに重なる関係であり、
前記外周側金型における分割された部位ごとの移動方向は、前記周方向の前記所定角度ごとに重なる関係であり、
前記内周側金型における分割された部位ごとの移動方向と、前記外周側金型における分割された部位ごとの移動方向との間の、最小のなす角度は、前記所定角度の半分である。

この場合、周方向の全周にわたって第１範囲と第２範囲とを交互かつ均等（所定角度の半分ごと）に設定できる。

（４）また、本形態においては、好ましくは、前記内周側金型は、４つに分割され、かつ、４つの部位が全体として３６０度にわたる前記外周面を形成し、
前記外周側金型は、４つに分割され、かつ、４つの部位が全体として３６０度にわたる前記内周面を形成し、
前記所定角度は、９０度であり、
前記複数の第１突出部は、前記内周側金型の前記４つの部位のそれぞれにおける前記第１周範囲の前記周方向の全体にわたり配置され、
前記複数の第２突出部は、前記外周側金型の前記４つの部位のそれぞれにおける前記第２周範囲の前記周方向の全体にわたり配置され、
前記第１周範囲と前記第２周範囲とは、前記周方向で連続して交互に設けられる。

この場合、適切な分割数で効率的に内周側金型及び外周側金型を実現できる。また、第１突出部及び第２突出部を周方向で高密度に形成できる。なお、複数の第１突出部は、互いに対して所定の距離だけ離れる態様で均一に配置されてもよいし、複数の第２突出部は、互いに対して所定の距離だけ離れる態様で均一に配置されてもよい。

（５）また、本形態においては、好ましくは、前記内周側金型の４つの部位のうちの、互いに対向する方向に移動する２つの部位同士は、同じ構成を有し、
前記外周側金型の４つの部位は、同じ構成を有する。

この場合、分割した各部位を共通に製造できるので、内周側金型及び外周側金型の製造性が良好となる。

（６）また、本形態においては、好ましくは、前記内周側金型における分割された一の部位の前記第１突出部は、該一の部位の前記移動方向に平行に突出し、
前記外周側金型における分割された一の部位の前記第２突出部は、該一の部位の前記移動方向に平行に突出する。

この場合、複数の第１突出部を内周側金型における分割されたそれぞれの部位に形成できるとともに、複数の第２突出部を外周側金型における分割されたそれぞれの部位に形成できる。

（７）他の一の形態は、回転電機（１０）の円筒状部材（６０）の製造に用いる崩壊性中子（７）であって、
円筒状の形態であり、径方向に貫通する複数の孔（７Ａ、７Ｂ）を有し、
前記複数の孔は、円筒状の形態の周方向全周のうちの第１周範囲（Ａ１）に形成される複数の第１孔（７Ａ）と、円筒状の形態の周方向全周のうちの第２周範囲（Ａ２）に形成される複数の第２孔（７Ｂ）とを含み、
前記第１周範囲と前記第２周範囲とは、前記周方向の位相が異なり、
前記第１孔は、径方向外側に向かうにつれて開口面積が減少し、
前記第２孔は、径方向外側に向かうにつれて開口面積が増加する、崩壊性中子である。

本形態によれば、第１孔及び第２孔まわりに形成される空間の断面積が径方向外側と径方向内側とで略同じとなり、空間の分布に関して全体にわたり良好なバランスを確保できる。従って、当該空間を冷媒の流路として利用する場合は、冷媒の分布に関して周方向かつ径方向の全体にわたり良好なバランスを確保できる。

７ 崩壊性中子
７Ａ 第１孔
７Ｂ 第２孔
７００ 第１突出部
７０ 内周側金型
７１～７４ 部位
８０ 外周側金型
８１～８４ 部位
８００ 第２突出部
１０ モータ
１０ｂ ステータ
２２Ａ バックヨーク
２２Ｂ ティース
３５ ケース油路
９５ 冷却水路
１１２ ステータコア
１１４ ステータコイル
３３０ 入口油路
３３１ 入口油路
３５１ 第１油路部
３５２ 第２油路部
７９５Ａ 中子
７９５１ 円筒部
９４２ 入口水路
９４２Ａ 円柱部
９４４ 出口水路
９４４Ａ 円柱部
９５７Ａ 溝部
１３５１ 円柱部
１９５１ 円柱部
１９５１Ａ 孔
Ａ１ 第１周範囲
Ａ２ 第２周範囲

Claims (6)

1. 回転電機の円筒状部材の製造に用いる崩壊性中子の製造方法であって、
   周方向で複数に分割された内周側金型と、前記周方向で複数に分割された外周側金型との間で、中子材料を固化する工程と、
   前記内周側金型と前記外周側金型から、固化した中子材料を離間させる離型工程とを含み、
   前記内周側金型の外周面は、周方向全周のうちの第１周範囲において、径方向に突出する複数の第１突出部を有し、
   前記外周側金型の内周面は、周方向全周のうちの第２周範囲において、径方向に突出する複数の第２突出部を有し、
   前記第１周範囲と前記第２周範囲とは、前記周方向の位相が異なる、製造方法。
2. 前記離型工程は、前記内周側金型における分割された各部位が、それぞれ径方向内側に直線状に移動する工程と、前記外周側金型における分割された各部位が、それぞれ径方向外側に直線状に移動する工程とを含み、
   前記第１周範囲は、前記内周側金型における分割された部位ごとに前記周方向で分離され、かつ、前記第２周範囲は、前記外周側金型における分割された部位ごとに前記周方向で分離されており、
   前記内周側金型における分割された部位ごとの移動方向と、前記外周側金型における分割された部位ごとの移動方向は、それぞれ、軸に交差しかつ互いに対して０度よりも大きい角度をなす、請求項１に記載の製造方法。
3. 前記内周側金型における分割された部位ごとの移動方向は、前記周方向の所定角度ごとに重なる関係であり、
   前記外周側金型における分割された部位ごとの移動方向は、前記周方向の前記所定角度ごとに重なる関係であり、
   前記内周側金型における分割された部位ごとの移動方向と、前記外周側金型における分割された部位ごとの移動方向との間の、最小のなす角度は、前記所定角度の半分である、請求項２に記載の製造方法。
4. 前記内周側金型は、４つに分割され、かつ、４つの部位が全体として３６０度にわたる前記外周面を形成し、
   前記外周側金型は、４つに分割され、かつ、４つの部位が全体として３６０度にわたる前記内周面を形成し、
   前記所定角度は、９０度であり、
   前記複数の第１突出部は、前記内周側金型の前記４つの部位のそれぞれにおける前記第１周範囲の前記周方向の全体にわたり配置され、
   前記複数の第２突出部は、前記外周側金型の前記４つの部位のそれぞれにおける前記第２周範囲の前記周方向の全体にわたり配置され、
   前記第１周範囲と前記第２周範囲とは、前記周方向で連続して交互に設けられる、請求項３に記載の製造方法。
5. 前記内周側金型の４つの部位のうちの、互いに対向する方向に移動する２つの部位同士は、同じ構成を有し、
   前記外周側金型の４つの部位は、同じ構成を有する、請求項４に記載の製造方法。
6. 前記内周側金型における分割された一の部位の前記第１突出部は、該一の部位の前記移動方向に平行に突出し、
   前記外周側金型における分割された一の部位の前記第２突出部は、該一の部位の前記移動方向に平行に突出する、請求項２から５のうちのいずれか１項に記載の製造方法。