JP7410780B2 - 被覆発泡体からなるシール材、および被覆発泡体からなるシール材の製造方法 - Google Patents
被覆発泡体からなるシール材、および被覆発泡体からなるシール材の製造方法 Download PDFInfo
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
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- B29C48/34—Cross-head annular extrusion nozzles, i.e. for simultaneously receiving moulding material and the preform to be coated
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Description
特許文献1には、接触角、気泡径、独泡率、ゲル分率を特定したゴム状オレフィン材料からなる発泡体が提案されている。
また、特許文献2には、ポリオレフィン系樹脂の融点差の大きい2種類の樹脂を用いることで独立気泡と連続気泡の割合を制御する技術が提案されている。
また、特許文献3には、シール性を確保するために、高い柔軟性のポリオレフィン材料として、ポリエチレン系プラストマーを含む原料より得られた連続気泡発泡体が提案されている。なお、ポリエチレン系プラストマーとは、エチレンとα-オレフィンとの共重合体で一種のエラストマー材料の総称である。
そのため、オレフィン系可撓性発泡体は、高い圧縮応力を有する割に止水性が低く、発泡シール材としてはあまり用いられていない。
オレフィン系可撓性発泡体の止水性を改善する先行技術がいくつかあるが、いずれもポリオレフィン樹脂材料の特定と合わせて、連続気泡率やセル径などを特定する事で、発泡体自体の柔軟性を求めているものが多い。しかし、オレフィン系可撓性発泡体で高い止水性を達成する技術は全くない。
長尺状のオレフィン系可撓性発泡体と、
前記オレフィン系可撓性発泡体の側面の少なくとも一部に、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを押出被覆した押出被覆層と、
を有する被覆発泡体。
<2>
前記押出被覆層は、前記オレフィン系可撓性発泡体における被シール材との接触面に長手方向に連続して押出被覆されている<1>に記載の被覆発泡体。
<3>
前記オレフィン系可撓性発泡体の表面の動摩擦係数が、0.8以下である<1>又は<2>に記載の被覆発泡体。
<4>
前記オレフィン系可撓性発泡体が、独立気泡構造発泡体である<1>~<3>のいずれか1項に記載の被覆発泡体。
<5>
前記オレフィン系可撓性発泡体が、ポリエチレン系可撓性発泡体である<1>~<4>のいずれか1項に記載の被覆発泡体。
<6>
オレフィン系可撓性発泡体の側面の少なくとも一部に、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを押出被覆して押出被覆層を形成する押出被覆工程を有する<1>~<5>のいずれか1項に記載の被覆発泡体の製造方法。
<7>
前記押出被覆工程において、前記オレフィン系可撓性発泡体における被シール材との接触面に長手方向に連続して、前記押出被覆層を押出被覆する<6>に記載の被覆発泡体の製造方法。
なお、本明細書において、実質的に同じ機能を有する部材には、全図面を通して同じ符合を付与し、重複する説明は省略する場合がある。
また、「連続気泡構造発泡体」は、「連泡体」と略して記載する場合がある。
また、「独立気泡構造発泡体」は、「独泡体」と略して記載する場合がある。
本実施形態に係る被覆発泡体10は、例えば、図1~図2に示すように、長尺状のオレフィン系可撓性発泡体12(以下、「可撓性発泡体12」とも称する)と、可撓性発泡体12の側面の少なくとも一部に、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを押出被覆した押出被覆層14と、を有する。
・被覆発泡体10を開閉シール材(配電盤用、冷蔵庫用、クーラボックス用等のシール材)として適用しても摩耗し難い。
・被覆発泡体10を引っ張っても切れ難く、作業性が高まる。
・被覆発泡体10は被覆していないものに比べて40倍以上もの止水圧を有するので、土木・建築用のシール材(外壁目地用等のシール材)として、高い止水性を要求される用途に適用でき、しかも、耐候性が高いため、劣化し難く、長期にわたり、各種特性を維持できる。
それにより、被覆発泡体を曲げて施工しても、例えば、高止水や高気密を発現させることが可能となる。
伸び防止部材16を有すると、被覆発泡体10の寸法安定性が高まる。また、自己支持性が向上し、作業性が高まる。
可撓性発泡体12は、常温で柔らかく、圧縮すると撓んだのち、圧縮を開放すると復元する発泡体である。
可撓性発泡体12としては、オレフィン系可撓性発泡体が適用される。ここで、オレフィン系可撓性発泡体とは、オレフィンを含む原料モノマーの重合体(単独重合体又は共重合体)を含む発泡体を意味する。
ポリプロピレン系樹脂としては、ポリプロピレン(PP)、ポリプロピレン-ポリエチレン共重合体、ポリプロピレン-メチルペンテン共重合体などが例示できる。
熱可塑性オレフィン系エラストマーとしては、ポリプロピレンとエチレンプロピレンジエンゴム(EPDM)とのブレンド品(架橋ブレンド品、非架橋ブレンド品等)等が例示できる。熱可塑性オレフィン系エラストマーには、ポリプロピレンとポリエチレンの共重合によりゴム弾性を示す材料も例示できる。
ポリメチルペンテン系樹脂としては、メチルペンテンとプロピレンとの共重合体、当該共重合体とEPDMとのブレンド品などが例示できる。
可撓性発泡体12の表面の動摩擦係数が0.8以下とすることで、押出被覆層14を押出被覆するとき、可撓性発泡体12の送り出しがスムーズとなり、被覆発泡体10の波打ちが抑制される。また、可撓性発泡体12の表面の摩擦係数が0.3以上とすることで、可撓性発泡体12と押出被覆する樹脂(押出被覆層)との密着性を良くすることができる。
動摩擦係数は、下記式で算出される。
式:μD=FD/FP
ここで、μDは動摩擦係数、FDは動摩擦力(N)=滑り運動時の平均荷重(N)、FP:サンプル重量(N)を示す。
図8に示すように、試験テーブルに配置されたステンレス板(相手材料)上に、試験片を両面テープで固定した鉄板を配置する。このとき、試験片をステンレス板と鉄板とで挟むように、ステンレス板上に鉄板を配置する。その状態で、鉄板上に分銅を乗せる。そして、鉄板の一端にステンレス紐の一端を取付け、ロードセルにより滑車を介してステンレス紐を引っ張る。それにより、試験片がステンレス板上を滑りながら移動する。そして、試験片の移動距離と荷重との関係を求め(図9参照)、FP:サンプル重量(N)と動摩擦力(N)から、動摩擦係数を算出する。
試験片の移動速度:50mm/min
サンプル(分銅+鉄板+両面テープ+試験片)の重量:200±1gf=1.96N
試験片のサイズ:厚み3mm×50mm×50mm
相手材料(ステンレス板)のサイズ: 80mm×200mm以上
鉄板のサイズ:63mm×63mm
動摩擦力:試験片の移動距離70mm間の積分平均荷重(N)
特に、可撓性発泡体12が独泡体であると、被覆発泡体10を曲げたとき、曲げ部(特に、その角部)が鋭角に曲がり難いため、さらに、皺の発生が抑制される。
また、可撓性発泡体12が独泡体であると、被覆発泡体10を圧縮したときに、底付きし難くなる。そのため、緩衝材、衝撃吸収材(各種のプロテクターなど)等として有用となる。
(R1-R2-W/d)/(V-W/d)×100
R1;サンプル室容量(ブランク)(ml)
R2;サンプル室容量(サンプル入り)(ml)
W;サンプル重量(g)
d;真比重(g/cm3)
V;サンプル容量(見かけ体積)(cm3)
押出被覆層14は、押出機により、可撓性発泡体12の側面の少なくとも一部に、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを押出被覆した樹脂層である。
なお、伸び防止部材16が可撓性発泡体12の側面に設けられている場合、押出被覆層14は、伸び防止部材16を介して、可撓性発泡体12の側面を被覆する。
なお、図3(A)に示す被覆発泡体10は、押出被覆層14が形成されていない面に、粘着層17が設けられている。
具体的には、例えば、図4に示すように、被覆発泡体10(図4(A)参照)で、一対の被シール材の間隙をシールしたとき(図4(B)参照)、可撓性発泡体12には被シール材との接触面が2面できる。そして、押出被覆層14は、2面の接触面のうち、少なくとも一方の面に長手方向に連続して押出被覆されていてもよい。ただし、押出被覆層14は、2面の接触面うち、双方の面に長手方向に連続して押出被覆されていてもよい。
なお、2面の接触面のうち、一方の接触面に押出被覆層14が設け、他方の接触面に粘着層17を設けて、被覆発泡体10を被シール材に固定してもよい(図4(C)及び図4(D)参照)。
なお、図4中、11は被シール材、12Aは可撓性発泡体12における被シール材との非接触面である液体・気体接触面、12Bは可撓性発泡体12における被シール材との接触面を示す。
押出被覆層14が、可撓性発泡体12における被シール材との接触面に長手方向に連続して存在する場合(例えば1面被覆品の場合)、被覆発泡体10を通る水や気体の浸入が完全に抑えられる。また、風呂等の掃除のときに使う塩素系酸化剤、洗車時に使う界面活性剤を含む洗剤、灯油などの強力な有機溶剤に被覆発泡体10が接触しても全く侵されないメリットがある。
なお、押出被覆層14が、可撓性発泡体12における被シール材との接触面および非接触面である液体・気体接触面のすべてに存在する場合(例えば、可撓性発泡体12の断面形状が4角形状の場合では4面全周被覆品)は水や気体の浸入はどこからもなく最も耐性の強い被覆発泡体10となる。
また、押出被覆層14が、可撓性発泡体12における被シール材との接触面の全て、および非接触面である液体・気体接触面の片側(例えば、可撓性発泡体12の断面形状が4角形状の場合では3面被覆品)にある場合、押出被覆層14が、可撓性発泡体12における接触面の片側、および非接触面である液体・気体接触面の両側(例えば、可撓性発泡体12の断面形状が4角形状の場合では3面被覆品)に有する場合も、水などの浸入が抑えられるので耐性の強い被覆発泡体10となる。
また、軟質熱可塑性樹脂として、更に、オレフィン系、ナイロン系、ポリエステル系、ポリウレタン系、スチレン-ブタジエンゴム系、スチレン-イソプレン系などのホットメルト型樹脂も挙げられる。
なお、これらのホットメルト型樹脂の中には、ポリウレタン系等、イソシアナート基が空気中の水分と反応架橋した、後述する熱硬化性エラストマーに該当する樹脂も例示される。
熱可塑性エラストマーは、ショアーA硬度が0~90のものが柔らかく、被シール材との接触面(例えば被止水面)に対する密着性が良く、しかも、コーナー部での曲げに対し被覆発泡体10にシワが入りにくいため、各種特性(止水性、気密性、耐透湿性、遮音性等)が維持しやすくなる。熱可塑性エラストマーのショアーA硬度は、0~50であると止水性が向上し特に好ましい。
押出被覆層14が熱可塑性樹脂で構成されている場合、その端面同士を熱融着して、Oリング状の被覆発泡体10としたり、自動車部品の樹脂部品などに超音波融着により被覆発泡体10を組み付けることができる。
ショアーA硬度の測定方法は、JIS 6253-3(2012年)に準拠する。具体的には、デュロメーター タイプAで、サンプル押針し15秒後の数値をショアーA硬度として測定する。
これらの中でも、熱可塑性エラストマーとしては、ポリエチレン系エラストマー、塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー、及びアクリル系熱可塑性エラストマーから選択される少なくとも一種であることが好ましい。
更に、これらの中で、ポリエチレン系エラストマー、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラストマーがオレフィン系可撓性発泡体と密着し易いので好ましく、ポリエチレン系エラストマーが最も密着し易いので最も好ましい。
塩化ビニル系熱可塑性エラストマーは、少なくとも塩化ビニルを重合した重合体を有するエラストマーである。塩化ビニル系熱可塑性エラストマーとしては、ポリ塩化ビニルとニトリルゴム(NBR)とを混合したブレンド型エラストマー、ポリ塩化ビニル又はニトリルゴムを部分架橋したブレンド型エラストマー等が挙げられる。
オレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、少なくともオレフィンを重合した重合体を有するエラストマーである。オレフィン系ゴムとポリオレフィン樹脂とのブレンド型エラストマー、オレフィン系ゴムとポリオレフィン樹脂とを部分架橋させた部分架橋ブレンド型エラストマー、エチレンプロピレンジエンゴム(EPDM)とポリプロピレンとの完全架橋ブレンド型エラストマー等が挙げられる。
スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、少なくともスチレンを重合した重合体を有するエラストマーである。ポリスチレン-イソプレン-ポリスチレン(SIS)ブロック構造のエラストマー、ポリスチレン-ポリ(エチレン-ブチレン)-ポリスチレン(SEBS)ブロック構造のエラストマー、ポリスチレン-ポリブタジエン-ポリスチレン(SBS)ブロック構造のエラストマー、ポリスチレン-ポリ(エチレン-プロピレン)-ポリスチレン(SEPS)ブロック構造のエラストマー等が挙げられる。
ウレタン系熱可塑性エラストマーとしては、少なくともウレタン構造を持つ重合体を有するエラストマーである。ポリエステルとポリウレタンとのブロック構造のエラストナー、ポリエーテルとポリウレタンとのブロック構造のエラストマー等が挙げられる。
アクリル系熱可塑性エラストマーとしては、ポリメタクリル酸メチルとアクリル酸エステルのブロック共重合体が例示できる。
特に、室温硬化型の熱硬化性エラストマーは、低温で硬化できるため生産性が高く、発泡体の高温暴露による変質を抑えられ、発泡体の選択の自由度が高まるため好ましい。
室温硬化型の熱硬化性エラストマーとしては、湿気硬化型のゴム(例えば、シリコーンゴム、変性シリコーンゴム、ポリウレタンゴム、ポリサルファイドゴム等)が例示できる。さらに、室温硬化型の熱硬化性エラストマーとしては、2液硬化型のゴム(例えば、シリコーンゴム、変性シリコーンゴム、ポリウレタンゴム、アクリルウレタンゴム、ポリサルファイドゴム、フッ素ゴム等)も例示できる。
特に、熱硬化性エラストマーとしては、シリコーンゴム、変性シリコーンゴム、フッ素ゴムが好適である。これらエラストマーは、は非常に柔かい被膜でありながら、耐熱性や耐候性、電気特性、難燃性が優れる。そのため、押出被覆層として、これらエラストマーを含む押出被覆層を有する被覆発泡体は、屋外用途又は電気機器用のシール材として特に好適である。
ここで、室温硬化型の熱硬化性エラストマーは、硬化前の原料粘度が低いので、一般的には押出成形すると原料がドローダウンしやすいので形状を保てないが、本発明の方法では、押出機から吐出された未硬化の熱硬化性エラストマーが、可撓性発泡体12に薄く被覆されるので、ドローダウンもせず、長尺発泡体に付着されたまま硬化することができる。
伸び防止部材16は、可撓性発泡体12の長手方向の伸びを防止する部材である。伸び防止部材16は、必要に応じて、被覆発泡体10に設けられる部材である。
ただし、可撓性発泡体12の長手方向の伸び防止を十分に発揮する観点から、伸び防止部材16は、例えば、可撓性発泡体12の内部及び側面の少なくとも一方に、可撓性発泡体12の長手方向の一端から他端に向けて延在していることがよい。
伸び防止部材16は、例えば、可撓性発泡体12の断面形状が、複数の角部を有する形状(多角形状、かまぼこ形状、半円形状等)の場合、角部で区画される複数の側面の少なくとも一つに形成されていればよい。
線材としては、樹脂線材(ポリエステル、ポリオレフィン、硬質ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリイミド、ポリスチレン、ポリウレタン等の線材、これらの繊維を撚った線材(糸))、金属線材(ステンレス、銅、タングステン、ニッケル、その他各種合金等の線材)、これらの集合体(線材を撚った集合体、線材を束ねた集合体、線材を並列した集合体等)が例示できる。
シート材としては、樹脂シート材(ポリエステル、ポリオレフィン、硬質ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリイミド、ポリスチレン、ポリウレタン等のシート材)、金属シート材(ステンレス、銅、タングステン、ニッケル、その他各種合金等のシート材)、織物、編物、不織布、寒冷紗等が例示できる。
他のシート材としては、粘着テープ(両面テープ等)も例示できる。粘着テープの剥離紙が伸び防止機能を発揮できるためである。なお、シート材には、幅が狭い、いわゆるリボン状の材料も含む。
自己スキン層とは、例えば、可撓性発泡体12として発泡ポリウレタンをモールド内で発泡させたときに発泡製品の表面に生成する被膜(スキン)の事で、可撓性発泡体12として発泡ポリウレタンを離型紙又は離型フィルムに挟んで生産しても、被膜(スキン)が生成する。この自己スキン層は、可撓性発泡体12として発泡ゴムや発泡シリコーンでも同様に生成させることができる。自己スキン層を有する可撓性発泡体12は自己スキン層のない可撓性発泡体12に比べ、引張モジュラスが高くハリがあるため、押出被覆層14の押出被覆時、可撓性発泡体12の伸長を低くする。しかも、自己スキン層があるため押出樹脂の被覆面が平滑になるため、被覆発泡体10のシール性が高まるとともに外観も向上する。
本実施形態に係る被覆発泡体10は、例えば、可撓性発泡体12の側面の少なくとも一部に、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを押出被覆して押出被覆層14を形成する押出被覆工程を有する。
シリンダー111の一端側(スクリュー112の後端側)の外周面には、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを投入するホッパー114が設けられている。シリンダー111の他端側の端面(スクリュー112の先端側)には、ブレーカープレート115が設けられている。シリンダー111には、軟質熱可塑性樹脂を加熱するためのヒーター116が設けられている。ただし、熱硬化性エラストマーを適用する場合、ヒータ116を設けない場合がある。
つまり、この合流域124Bに向けて軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーが筒状に押出され、筒状に押出される軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーの中心部に可撓性発泡体12が送り込まれるようになっている。
例えば、本実施形態に係る被覆発泡体10の製造方法では、予め、伸び防止部材16を有する状態の可撓性発泡体12をノズル122の挿通孔122Aに供給する態様を説明したが、これに限定されない。例えば、ノズル122の挿通孔122Aに供給する直前に、可撓性発泡体12の側面に伸び防止部材16を接触させ、その状態でノズル122の挿通孔122Aに供給する態様であってもよい。
本実施形態に係る被覆発泡体は、シール材、緩衝材、衝撃吸収材、断熱材等の用途に適用できる。
特に、本実施形態に係る被覆発泡体は、ボックスカルバート用、U字溝用、無電柱化での側溝用、コンクリート製品(マンホール等)用、外壁材の目地材用、FRP貯水槽用、高圧洗車に耐えられる自動車部品用のシール材の用途に適用できる。
<実施例1>(4面(全周)被覆の例)
押出機として30mmスクリュー径、長/径比(L/D)=30のクロスヘッドタイプの単軸押出機(日本製鋼所)に、軟質熱可塑性樹脂としてポリ塩化ビニル(ビニカCE65DF A硬度65 三菱ケミカル社製)を供給した。スクリュー温度160℃で押出しつつ、ダイス後方より、長尺状のオレフィン系可撓性独泡発泡体(積水化学工業社製ソフトロンS#3005 5mm厚×10mm×10mmの発泡ポリエチレン、密度0.034g/cm3)を導入した。そして、可撓性独泡体の4つ側面の全面に、厚み250μmで軟質熱可塑性樹脂を押出被覆し、冷却した。その後、0.5m長さで切断し可撓性独泡体の4側面に押出被覆層が形成された被覆発泡体を得た。
軟質熱可塑性樹脂としてスチレン系熱可塑性エラストマー(エラストマーAR、A硬度26 アロン化成社製)を用いた以外、実施例1と同様な方法で被覆発泡体を得た。
定量吐出ポンプと30mmスクリュー径を備えたクロスヘッドタイプの押出機に、熱硬化性エラストマーとして付加重合型の液状シリコーンゴム(KEG-2003H-40-A/B 2液型シリコーンゴム、A硬度41 信越化学工業社製)を供給した。スクリュー温度45℃で押出しつつ、ダイス後方より、実施例1と同様のオレフィン系可撓性独泡発泡体を導入した。そして、オレフィン系発泡体の4つ側面の全面に、厚み250μmで熱硬化性エラストマーを押出被覆し、80℃で10分硬化した。その後、0.5m長さで切断し可撓性独泡体の4側面に押出被覆層が形成された被覆発泡体を得た。
長尺状のオレフィン系可撓性独泡発泡体として積水化学工業社製ポリエチレン系スポンジテープ#1130 5mm厚×10mm幅の粘着面の他面にのみ、軟質熱可塑性樹脂としてエスプレンSPO V0131(住友化学社製ポリエチレン系エラストマー A硬度 61)を押出被覆をした以外、実施例1と同様にして被覆発泡体を得た。
粘着面を除く3面に押出被覆をした以外、実施例4と同様にして被覆発泡品を得た
オレフィン系可撓性独泡発泡体として、三福工業社製EVA系発泡体2A14、密度0.077g/cm3)を用いた以外、実施例2と同様な方法で被覆発泡体を得た。
オレフィン系可撓性独泡発泡体として、DMノバフォーム社製PE系発泡体で10Φの長尺品、密度0.03g/cm3を用いた以外、実施例2と同様な方法で被覆発泡体を得た。
オレフィン系可撓性独泡発泡体として、住友化学社製PP発泡体スミセラー3050150N、密度0.034g/cm3を用いた以外、実施例2と同様な方法で被覆発泡体を得た。
実施例7で得られた被覆発泡体を連続的に圧縮ロールに導入し、独立気泡を破壊し連続気泡化した。なお、表1の可撓性発泡体特性については、連続気泡化した後で被覆を剥いだものを使用して測定を行った。
可撓性独泡発泡体として、天然ゴム系スポンジ(イノアック社製 N-148、密度0.14g/cm3、動摩擦係数1.33)を用いた以外、実施例1と同様な方法で押出被覆を試みたが、滑りが悪いためダイス・ノズル内で詰り切断するため押出被覆ができなかった。
可撓性独泡発泡体として、EPDM系スポンジ(日東電工社製 E4088、密度0.13g/cm3、動摩擦係数は発泡体が滑りにくいためスティック・スリップにより測定不可)を用いた以外、実施例1と同様な方法で押出被覆を試みたが、滑りが悪いためダイス・ノズル内で詰り切断するため押出被覆ができなかった。
止水性は、圧縮型止水試験器を使用して評価した。具体的には、次の通りである。
(1)可撓性発泡体の止水高さ
長さ10cmの各例の可撓性発泡体(以下、試験体と略す)の1面に固定用の両面テープ(積水化学製#5782)を貼る。次に、その両面テープでアクリル板に試験体を固定する。次に、試験体の両末端を、可撓性の反応型接着剤(スーパーXクリア強力型;セメダイン(株)製)を用いて10mm厚さのスーパーシートH3(日本発条製;両面スキンタイプ、止水性30cm合格)を接着し、コの字型を作製する。これを試験体厚さの50%のスペーサを介して、もう1枚のアクリル板で挟む。そして、上方開口部から水を注入し、所定の水圧になるようにした。止水性の高さ(cm)は24時間漏水しない水圧高さを表した。
長さ10cmの各例の発泡シール材(以下、試験体と略す)を4本用意し、可撓性の反応型接着剤(スーパーXクリア強力型;セメダイン(株)製)を用いて接着し、試験体を四辺とした四角形状にする。次に、四角形状とした試験体を2枚のアクリル板で挟み、アクリル板の四隅を、試験体厚さの50%のスペーサを介してボルト・ナットで固定する。1枚のアクリル板の中央部には孔部が設けられており、試験体の四角形状の内側に水を注入することができるようになっている。この孔部に高さ200cm以上のパイプを接続し、パイプ上部から水を注入し、所定の水圧になるようにした。止水性の高さ(cm)は24時間漏水しない水圧高さを表した。
止水圧高さが200cmを超える場合は、パイプにさらに加圧タンクを接続し、水圧19.6kPa(200cm水圧相当)をかける。1時間後、漏水しなければ、水圧を4.9kPa増加(50cm水圧相当増加)させ、24.5kPa(250cm水圧相当)でさらに1時間試験を行う。以後、同様に1時間毎に4.9kPaずつ増加(50cm水圧相当ずつ増加)させ、漏水するまで試験を行い、漏水しなかった最大の水圧を止水性高さとした。
各例の発泡シール材又は可撓性発泡体の50%圧縮応力を評価した。50%圧縮応力は、JIS K6400-2(2012)に準じた測定法によって測定した。但し、サンプル長は、5cmとした。
各例の可撓性発泡体の独泡率は、既述の方法に従って測定した。
また、各例の可撓性発泡体のC硬度を、JIS 6253-3(2012年)に準拠し、デュロメーター タイプC で、サンプル押針し15秒後の数値をショアーC硬度として測定した。
11 被シール材
12 熱硬化型の可撓性長尺連泡体(可撓性連泡体)
12A 被シール材との非接触面(液体・気体接触面)
12B 被シール材との接触面
14 押出被覆層
16 伸び防止部材
100 発泡シール材の製造装置
101 押出機
110 押出機本体
111 シリンダー
112 スクリュー
113 駆動モータ
114 ホッパー
115 ブレーカープレート
116 ヒーター
120 クロスヘッド
121 ケース
122 ノズル
122A 挿通孔
123 押出ダイス
Claims (7)
- 長尺状で、既発泡のオレフィン系可撓性発泡体と、
前記オレフィン系可撓性発泡体の側面の全面に、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを押出被覆した押出被覆層と、
を有する被覆発泡体からなるシール材。 - 前記押出被覆層は、前記オレフィン系可撓性発泡体における被シール材との接触面に長手方向に連続して押出被覆されている請求項1に記載の被覆発泡体からなるシール材。
- 前記オレフィン系可撓性発泡体の表面の動摩擦係数が、0.8以下である請求項1又は請求項2に記載の被覆発泡体からなるシール材。
- 前記オレフィン系可撓性発泡体が、独立気泡構造発泡体である請求項1~請求項3のいずれか1項に記載の被覆発泡体からなるシール材。
- 前記オレフィン系可撓性発泡体が、ポリエチレン系可撓性発泡体である請求項1~請求項4のいずれか1項に記載の被覆発泡体からなるシール材。
- オレフィン系可撓性発泡体の側面の全面に、軟質熱可塑性樹脂又は熱硬化性エラストマーを押出被覆して押出被覆層を形成する押出被覆工程を有する請求項1~請求項5のいずれか1項に記載の被覆発泡体からなるシール材の製造方法。
- 前記押出被覆工程において、前記オレフィン系可撓性発泡体における被シール材との接触面に長手方向に連続して、前記押出被覆層を押出被覆する請求項6に記載の被覆発泡体からなるシール材の製造方法。
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