JP7405094B2 - 原料供給器及びn-ビニルカルボン酸アミドの製造方法 - Google Patents
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Description
このように、熱分解によってN-ビニルカルボン酸アミドを製造する方法においては、原料を蒸発器で安定的に蒸発させて熱分解反応器に導入することが安定運転の重要な要因となる。そこで、原料を安定的に蒸発させるために、一般的に、蒸発器は複数の蒸発管を有する多管の流下液膜式蒸発器が用いられている。
蒸発器への原料供給及び複数の蒸発管への分散は、ディストリビューター(分散板)方式及びスプレーノズル方式が一般的に用いられているが、これらは相応の原料供給速度が必要であり、その性能を維持できる供給速度以下になった時は原料分散性が低下する。原料分散性が低下した場合には、原料の片流れ等が発生して充分な蒸発ができず、液状の原料が熱分解反応器に流入してしまう。液状の原料が高温の熱分解反応器に流入することによって、タール状又は固体状の凝集物(ハルツとも言う)が生成することがある。ハルツが生成した結果、熱分解反応器の閉塞問題を引き起こし、安定運転が困難になる問題がある。
(1)液体化合物を原料として流下液膜式蒸発器の複数の蒸発管に分散して供給するための原料供給器であって、前記複数の蒸発管と対向する複数の連通孔を備えた本体部と、前記連通孔の内部に収納された、オリフィス孔を有する制限オリフィスと、前記連通孔の内部であって前記制限オリフィスの上流側に、前記制限オリフィスと対面されて収納されており、前記オリフィス孔と対向する孔部を有する給液チップと、前記給液チップの側面に外嵌されており、前記給液チップの側面と前記連通孔の内面とによって挟持された第1Oリングと、内側領域に前記オリフィス孔が存在するように、前記給液チップと前記制限オリフィスとによって挟持された第2Oリングとを備える、原料供給器。
(2)前記液体化合物がN-(1-アルコキシエチル)カルボン酸アミドである、(1)に記載の原料供給器。
(3)前記連通孔の内部であって前記制限オリフィスの下流側に、前記制限オリフィスと対面されて収納されており、前記オリフィス孔と対向するノズル孔を有するノズルと、内側領域に前記オリフィス孔が存在するように、前記ノズルと前記制限オリフィスとによって挟持された第3Oリングとを備える、(1)又は(2)の原料供給器。
(4)前記ノズル孔は、内部に液拡散子を収納する、(3)の原料供給器。
(5)前記ノズル孔は、上流側の上流孔部と、前記上流孔部の下流端と連通しており、前記ノズルの下端に向かって拡径する下流孔部とを有しており、前記上流孔部内に前記液拡散子が収納されている、(3)又は(4)の原料供給器。
(6)前記本体部は、第1孔部を有する第1フランジと、前記第1フランジの下流側の面と対向しており、前記第1孔部と対向する第2孔部を有する第2フランジとを有しており、前記第1孔部と前記第2孔部によって前記連通孔を構成し、前記第2孔部は、上流側の大径孔と、前記大径孔と連通しており、前記大径孔よりも小径の小径孔とからなっており、前記ノズルの上流側の側部は、外側に張り出した張出部となっており、前記大径孔の下流側の底面に張出部が当接されている、(3)~(5)のいずれかの原料供給器。
(7)(1)~(6)のいずれかの原料供給器によって、N-(1-アルコキシエチル)カルボン酸アミドを原料として流下液膜式蒸発器に供給する供給工程と、前記流下液膜式蒸発器で前記原料を蒸発させ、気化原料とする蒸発工程と、前記気化原料を熱分解反応器に供給し、減圧下にて熱分解する熱分解工程とを含むN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
(8)前記蒸発工程は、減圧下にて行う、(7)のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
(9)前記熱分解工程は、減圧下にて行う、(7)又は(8)のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
(10)前記原料供給器は、複数の前記蒸発管の各々に、流量の変動係数が10.0%以下で前記原料を供給する、(7)~(9)のいずれかのN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
(11)前記原料供給器は、複数の前記蒸発管の各々に、流量の誤差が-20%以上+30%以下で前記原料を供給する、(7)~(10)のいずれかのN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
(12)前記原料供給器は、複数の前記蒸発管の各々に、流速が2.0g/min以上80.0g/min以下で前記原料を供給する、(7)~(11)のいずれかのN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
(13)前記N-(1-アルコキシエチル)カルボン酸アミドは、N-(1-メトキシエチル)アセトアミドである、(7)~(12)のいずれかのN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
給液チップ6の側面には、第1Oリング10を装着するための第1Oリング溝が設けられていてもよい。また、給液チップ6のうち制限オリフィス7と対向する面には、第2Oリング11を装着するための第2Oリング溝が設けられていてもよい。
本体部51は、第1フランジ2と、第2フランジ3とを備え、第1フランジ2上には、原料を供給するための原料供給口1aを有する供給フランジ1をさらに備える。
第1Oリング10及び第2Oリング11の材質は、原料への耐性、耐熱性及び耐久性の観点から、エチレンプロピレンジエンゴム(EPDM)及びシリコーンゴム等が挙げられる。
オリフィス孔7aの孔径としては、下記式(1)で算出される流量係数αが0.50~1.00であることが好ましく、0.60~0.85であることがより好ましく、0.65~0.75であることがさらに好ましい。
流量係数α=Q/(A×(2×ΔP/ρ)0.5)・・・(1)
式(1)において、「Q」は、単位時間あたりにオリフィス孔7aを流れる流体の体積を意味する体積流量(m3/s)であり、「A」は、オリフィス孔7aの断面積(m2)であり、「ΔP」は、オリフィス孔7aを通過する際の単位流量あたりの圧力損失(Pa)であり、「ρ」は、オリフィス孔7aを通過する原料の密度(kg/m3)である。
オリフィス孔7aの孔径の誤差を小さくするために、事前に流量係数αの測定を実施してバラツキの小さいオリフィス孔7aを必要枚数準備することでより均一な原料分散が可能となる。
ノズル5のうち制限オリフィス7と対向する面には、第3Oリング12を装着するための第3Oリング溝が設けられていてもよい。
第3Oリング12の材質は、上述した第1Oリング10及び第2Oリング11と同じ材質のものを用いることができる。
図2に示すように、ノズル5の下流端は、第2フランジ3の下流端よりも下流側に延在していることが好ましい。これにより、ノズル5の下流端を蒸発器4の蒸発管8内にまで延在させ、原料を蒸発管8内に確実に案内することができる。
まず、供給フランジ1、第1フランジ2及び第2フランジ3を用意する。
次に、給液チップ6、第1Oリング10及び第2Oリング11を用意し、給液チップ6に第1Oリング10及び第2Oリング11を装着する。そして、第1Oリング10及び第2Oリング11を装着した給液チップ6を第1フランジ2の第1孔部2aに配置する。
次に、ノズル5及び第3Oリング12を用意し、ノズル5に第3Oリング12を装着する。そして、第3Oリング12を装着したノズル5を第2フランジ3の第2孔部3aに配置する。
次に、制限オリフィス7を用意し、第2フランジ3に配置されたノズル5の上に制限オリフィス7を配置する。
次に、第2フランジ3上に第1フランジ2を配置する。配置された第1フランジ2及び第2フランジ3をボルト等の固定部材(図示せず)で固定する。このとき、第1フランジ2及び第2フランジ3の密着度を向上させるために、Oリングを用いて封着することが好ましい。
次に、給液チップ6の孔部6aの上流側に設けられた六角穴等の工具係合部6bに対応する工具を利用して、給液チップ6を締め込み、制限オリフィス7をシールする。
次に、第1フランジ2上に供給フランジ1を配置する。配置された供給フランジ1、第1フランジ2及び第2フランジ3をボルト等の固定部材20で固定し、本発明の実施の形態に係る原料供給器となる。このとき、供給フランジ1及び第1フランジ2の密着度を向上させるために、Oリングを用いて封着することが好ましい。
次に、複数の連通孔を備えたフランジと、当該連通孔に装着された複数の蒸発管8とを有する蒸発器4に、原料供給器を配置する。原料供給器を配置するにあたって、原料供給器の連通孔と蒸発器4の連通孔との位置を合致させる。そして、配置された原料供給器及び蒸発器4をボルト等の固定部材21で固定することで設置が完了する。このとき、原料供給器(第2フランジ3)及び蒸発器4の密着度を向上させるために、渦巻きガスケットを用いて封着することが好ましい。
図4に示す製造装置は、原料タンク100と、原料供給器101と、蒸発器(流下液膜式蒸発器)102と、熱分解反応器103と、反応液受器104と、反応液貯蔵タンク105を備える。
蒸発器102及び熱分解反応器103には、ジャケット構造に熱媒体を流通させる等の温度調整装置が設けられており、温度調整装置によって、蒸発器102及び熱分解反応器103の温度を調整することができる。
原料タンク100には、圧力ポンプ等の圧力調整装置が設けられており、圧力調整装置によって、原料タンク100及び原料供給器101(制限オリフィス7の上流側)の圧力を加圧条件に調整することができる。
反応液受器104には、圧力ポンプ等の圧力調整装置が設けられており、圧力調整装置によって、原料供給器101(制限オリフィス7の下流側)、蒸発器102、熱分解反応器103及び反応液受器104の圧力を減圧条件に調整することができる。
供給工程S1は、本発明の実施の形態に係る原料供給器によって、液体化合物であるN-(1-アルコキシエチル)カルボン酸アミドを原料として蒸発器4に供給する工程である。
なお、流量の変動係数は、複数の蒸発管の各々に一定時間で供給した原料の流量を測定し、全ての蒸発管における流量の平均値に対する標準偏差を算出し、標準偏差から得られる流量のバラツキの度合いを示す。具体的には、流速の変動係数は、標準偏差÷平均値×100(%)で算出される係数である。
なお、流量の誤差は、複数の蒸発管の各々に一定時間で供給した原料の流量を測定し、全ての蒸発管における流量の平均値に対する相対誤差を算出したものである。
(一般式(I)中、R1は炭素数1~5のアルキル基を表し、R2は水素原子又は炭素数1~5のアルキル基を表し、R3は炭素数1~5のアルキル基を表す。)
蒸発工程S2は、蒸発器で原料を蒸発させ、気化原料とする工程である。
蒸発工程S2は、加熱蒸発して気化原料とする温度で行うことを要し、具体的には、100~200℃で行うことが好ましく、110~190℃で行うことがより好ましく、120~180℃で行うことがさらに好ましい。
熱分解工程S3は、気化原料を熱分解反応器に供給し、熱分解する工程である。熱分解反応器に供給する気化原料の流れは、熱分解反応器に流入する流れであれば特に制限はなく、上昇流であってもよく、下降流であってもよい。
熱分解工程S3は、熱分解を効率よく行う観点から、250~500℃で行うことが好ましく、300~480℃で行うことがより好ましく、350~450℃で行うことがさらに好ましい。
熱分解工程S3における滞留時間は、熱分解を確実に行う観点から、0.1~10秒であることが好ましく、0.2~9秒であることがより好ましく、0.3~8秒であることがさらに好ましい。
熱分解反応器としては、熱分解を効率よく行う観点から、多管式構造であることが好ましい。
(一般式(II)中、R2は水素原子又は炭素数1~5のアルキル基を表し、R3は炭素数1~5のアルキル基を表す。)
直径25.4mm、長さ2500mmの蒸発管(チューブ)を22本有するシェルアンドチューブ型蒸発器に、図1に示す原料供給器を設置した。原料供給器の制限オリフィスは、孔径0.25mmで作製した。制限オリフィスの流量係数αを測定し、流量係数αが0.7となるものを22枚選択し、原料供給器に組み込んだ。
原料供給器に167g/分の速度で5分間、N-(1-メトキシエチル)アセトアミドを連続供給し流通テストを実施した。
各蒸発管から回収したN-(1-メトキシエチル)アセトアミドの量から、各蒸発管における流量のバラツキを計算したところ平均値に対して、誤差が-10~+19%であり、標準偏差σが2.7であり、変動係数が7.2%であった。
実施例1と同様の装置で、原料供給器に833g/分の速度で5分間、N-(1-メトキシエチル)アセトアミドを連続供給し流通テストを実施した。
各蒸発管から回収したN-(1-メトキシエチル)アセトアミドの量から、各蒸発管における流量のバラツキを計算したところ平均値に対して、誤差が-11~+17%であり、標準偏差σが14.5であり、変動係数が7.7%であった。
実施例1と同じシェルアンドチューブ型蒸発器に、図6、7に示す旧型原料供給器を設置した。旧型原料供給器は、図1に示す原料供給器と比して、第1Oリング10及び第3Oリング12が備わっていない点が異なる。旧型原料供給器の制限オリフィスは、孔径0.25mmで作製した。制限オリフィスの流量係数αを測定し、流量係数αが0.7となるものを22枚選択し、旧型原料供給器に組み込んだ。
旧型原料供給器に833g/分の速度で5分間、N-(1-メトキシエチル)アセトアミドを連続供給し流通テストを実施した。
各蒸発管から回収したN-(1-メトキシエチル)アセトアミドの量から、各蒸発管における流量のバラツキを計算したところ平均値に対して、誤差が-76~+25%であり、標準偏差σが44.1であり、変動係数が23.3%であった。
実施例1と同じシェルアンドチューブ型蒸発器に、ディストリビューター型原料分散装置を設置した。ディストリビューター型原料分散装置は、φ2mmの穴が各蒸発管に合わせて22か所設けられている。
ディストリビューター型原料分散装置に833g/分の速度で5分間、N-(1-メトキシエチル)アセトアミドを連続供給し流通テストを実施したが、N-(1-メトキシエチル)アセトアミドは蒸発管2本からのみ回収され、均一分散供給することができなかった。
1a…原料供給口
2…第1フランジ
2a…第1孔部
3…第2フランジ
3a…第2孔部
3b…大径孔
4…蒸発器
5…ノズル
5a…ノズル孔
5b…上流孔部
5c…下流孔部
5d…張出部
6…給液チップ
6a…孔部
6b…工具係合部
7…制限オリフィス
7a…オリフィス孔
8…蒸発管
9…ガス抜き
10…第1Oリング
11…第2Oリング
12…第3Oリング
20,21…固定部材
30…液拡散子
50…連通孔
51…本体部
100…原料タンク
101…原料供給器
102…蒸発器
103…熱分解反応器
104…反応液受器
105…反応液貯蔵タンク
Claims (13)
- 液体化合物を原料として流下液膜式蒸発器の複数の蒸発管に分散して供給するための原料供給器であって、
前記複数の蒸発管と対向する複数の連通孔を備えた本体部と、
前記連通孔の内部に収納された、オリフィス孔を有する制限オリフィスと、
前記連通孔の内部であって前記制限オリフィスの上流側に、前記制限オリフィスと対面されて収納されており、前記オリフィス孔と対向する孔部を有する給液チップと、
前記給液チップの側面に外嵌されており、前記給液チップの側面と前記連通孔の内面とによって挟持された第1Oリングと、
内側領域に前記オリフィス孔が存在するように、前記給液チップと前記制限オリフィスとによって挟持された第2Oリングとを備える、原料供給器。 - 前記液体化合物がN-(1-アルコキシエチル)カルボン酸アミドである、請求項1に記載の原料供給器。
- 前記連通孔の内部であって前記制限オリフィスの下流側に、前記制限オリフィスと対面されて収納されており、前記オリフィス孔と対向するノズル孔を有するノズルと、
内側領域に前記オリフィス孔が存在するように、前記ノズルと前記制限オリフィスとによって挟持された第3Oリングとを備える、請求項1又は2に記載の原料供給器。 - 前記ノズル孔は、内部に液拡散子を収納する、請求項3に記載の原料供給器。
- 前記ノズル孔は、上流側の上流孔部と、前記上流孔部の下流端と連通しており、前記ノズルの下端に向かって拡径する下流孔部とを有しており、
前記上流孔部内に前記液拡散子が収納されている、請求項4に記載の原料供給器。 - 前記本体部は、第1孔部を有する第1フランジと、前記第1フランジの下流側の面と対向しており、前記第1孔部と対向する第2孔部を有する第2フランジとを有しており、
前記第1孔部と前記第2孔部によって前記連通孔を構成し、
前記第2孔部は、上流側の大径孔と、前記大径孔と連通しており、前記大径孔よりも小径の小径孔とからなっており、
前記ノズルの上流側の側部は、外側に張り出した張出部となっており、
前記大径孔の下流側の底面に張出部が当接されている、請求項3~5のいずれか1項に記載の原料供給器。 - 請求項1~6のいずれか1項に記載の原料供給器によって、N-(1-アルコキシエチル)カルボン酸アミドを原料として流下液膜式蒸発器に供給する供給工程と、
前記流下液膜式蒸発器で前記原料を蒸発させ、気化原料とする蒸発工程と、
前記気化原料を熱分解反応器に供給し、減圧下にて熱分解する熱分解工程とを含むN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。 - 前記蒸発工程は、減圧下にて行う、請求項7に記載のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
- 前記熱分解工程は、減圧下にて行う、請求項7又は8に記載のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
- 前記原料供給器は、複数の前記蒸発管の各々に、流量の変動係数が10.0%以下で前記原料を供給する、請求項7~9のいずれか1項に記載のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
- 前記原料供給器は、複数の前記蒸発管の各々に、流量の誤差が-20%以上+30%以下で前記原料を供給する、請求項7~10のいずれか1項に記載のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
- 前記原料供給器は、複数の前記蒸発管の各々に、流速が2.0g/min以上80.0g/min以下で前記原料を供給する、請求項7~11のいずれか1項に記載のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
- 前記N-(1-アルコキシエチル)カルボン酸アミドは、N-(1-メトキシエチル)アセトアミドである、請求項7~12のいずれか1項に記載のN-ビニルカルボン酸アミドの製造方法。
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