JP7385212B2 - 熱延鋼板 - Google Patents
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Description
本発明は、熱延鋼板に係り、更に詳細には、化成処理性に優れた熱延鋼板に関する。
鋼板を製造する方法としては、天然資源である鉄鉱石を主な原料として高炉で製造する方法と、リサイクル資源である鉄スクラップを主な原料として電炉で製造する方法の二つの方法がある。
高炉で鋼板を製造する場合は、鉄鉱石を溶かすエネルギーに加えて、鉄鉱石中に含まれる酸素を除去するために多くのコークスを使用する必要があり、二酸化炭素の排出量が多い。
これに対し、電炉で製造する場合は、鉄スクラップを溶かして鋼板にするため、酸素を除去する必要がなく、高炉での鋼板の製造に比して二酸化炭素の排出量を大幅に削減できる。
上記電炉で製造した電炉材は、現在、主に建築土木用として利用されているが、自動車用鋼板にも用途を拡大することにより、国内における資源循環を可能とし、二酸化炭素の排出量をも削減できる。
しかし、上記電炉材は、鉄スクラップ材をその原料として用いるため、銅（Ｃｕ）、ニッケル（Ｎｉ）、スズ（Ｓｎ）などのトランプエレメントやクロム（Ｃｒ）などのスクラップ由来の元素を多く含有し、自動車用鋼板としては利用し難いとされている。
すなわち、上記トランプエレメントは、自動車用鋼板に要求される、強度や成形性などの機械的特性の他、耐食性などの化学的安定性を低下させ、さらに、鋼板の表面に残留するこれらの元素を含む酸化物や銅を含む化合物は化成処理性を低下させるものとして敬遠されている。
鋼板の化成処理において、表面のアノード点では、地鉄の溶解反応が起こることで電子が発生し、カソード点では、上記アノード点で発生した電子により酸化剤の還元反応が起こる。そして、化成処理液が酸性溶液である場合は、水素イオンが還元されて鋼板表面近傍のｐＨが上昇し、これに伴って表面に化成結晶を形成する化合物が析出するものとされている。
自動車用鋼板では、このような原理メカニズムを利用して防錆力を得るために、塗装の下地処理としてリン酸亜鉛皮膜処理などの化成処理がなされている。
リン酸亜鉛皮膜には、微細であること及び緻密で地鉄を完全に覆い尽くしていることが求められ、一般に、鋼板表面に鉄や合金元素の酸化物などの残留物があると化成処理性を著しく阻害すると言われている。
一方で、地鉄よりも電位が高い残留物が鋼板表面に存在すると、鋼板表面にカソード点を形成する。
また、電炉鋼などの銅を含む鋼片では、鋼板製造時の加熱処理によって鉄が選択的に酸化されて鋼片表面に酸化鉄（スケール）を形成し、鋼片中の銅は上記酸化物に溶け込めずに鋼片内部から鋼片表面に排出される。
そして、酸化鉄の生成により鋼板表面に排出された銅が濃縮されて粗大化し、鋼板の表面が銅で覆われてしまうと、上記酸化物と同様に鋼板の化成処理性を著しく阻害すると言われている。
そして、酸化鉄の生成により鋼板表面に排出された銅が濃縮されて粗大化し、鋼板の表面が銅で覆われてしまうと、上記酸化物と同様に鋼板の化成処理性を著しく阻害すると言われている。
しかし、銅を多く含む化合物は地鉄よりも電位が高いので鋼板表面に排出された銅化合物は、鋼板表面にカソード点を形成する。上記酸化物や銅化合物のカソード点を利用して鋼板の化成処理性を改善しようとした試みは今までに見当たらない。
特許文献１の特開平８－２２５８８８号公報には、化成処理性を向上させる硫黄とリンの含有量と、耐食性を向上させる銅の含有量とを所望の関係にすることで耐食性と化成処理性とを両立できる旨が記載されている。
また、特許文献２の特開２０１５－９８６２０号公報には、銅の含有量を０．０５％未満にすることで化成処理性を向上させた自動車用鋼板が記載されている。
しかしながら、硫黄の含有量が多い鋼板はスポット溶接性が劣化するため、特許文献１は良好なスポット溶接性が求められる自動車用鋼板には適さない。また、特許文献２は、銅の含有量を少なくすることを必須としているため、特許文献２に基づけば上記鉄スクラップ材を原料とする電炉材を自動車用鋼板に適用することはできないこととなる。
本発明は、このような従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、リサイクル資源である鉄スクラップを主な原料として自動車用鋼板としても利用可能な化成処理性に優れる鋼板を提供することにある。
本発明者は、上記目的を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、既存の製造設備を変更することなく、何ら付加的な添加剤を用いることなしに、処理方法を工夫するだけで、地鉄よりも電位が高く、微細でかつ適切に分散した化合物（以下、「マイクロカソード」と言う）を鋼板表面に現出させることができ、上記目的が達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
即ち、上記課題は、本発明の下記（１）～（３）の鋼板により解決される。
（１）炭素（Ｃ）を０．００５質量％～０．２５質量％、
ケイ素（Ｓｉ）を０．０１質量％～１．６０質量％、
マンガン（Ｍｎ）を０．０１質量％～１．６０質量％、
クロム（Ｃｒ）を０．０１質量％～１．６０質量％
および
銅（Ｃｕ）を０．１０質量％～０．５０質量％含有し、
鋼板表面の残留物である金属酸化物粒子及び銅化合物粒子が、地鉄より高い電位を有し、かつ粒径が２μｍ以下であるマイクロカソードを含み、
上記マイクロカソードの密度が、８００～２００，０００個／ｍｍ ２ であり、
上記マイクロカソードが、長径と短径の平均値が０．０３μｍ以上である粒子及び短径が０．０３μｍ以上であるマイクロカソードのうち、短径が０．１μｍ以下である線状のマイクロカソードを７０個数％以上含有することを特徴とする鋼板。
（２）上記マイクロカソードが、銅化合物を含むことを特徴とする上記第（１）項に記載の鋼板。
（３）上記マイクロカソードが、鉄（Ｆｅ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、およびケイ素（Ｓｉ）から成る群から選ばれた１つ以上の金属の金属酸化物を含むことを特徴とする上記第（１）項に記載の鋼板。
（１）炭素（Ｃ）を０．００５質量％～０．２５質量％、
ケイ素（Ｓｉ）を０．０１質量％～１．６０質量％、
マンガン（Ｍｎ）を０．０１質量％～１．６０質量％、
クロム（Ｃｒ）を０．０１質量％～１．６０質量％
および
銅（Ｃｕ）を０．１０質量％～０．５０質量％含有し、
鋼板表面の残留物である金属酸化物粒子及び銅化合物粒子が、地鉄より高い電位を有し、かつ粒径が２μｍ以下であるマイクロカソードを含み、
上記マイクロカソードの密度が、８００～２００，０００個／ｍｍ ２ であり、
上記マイクロカソードが、長径と短径の平均値が０．０３μｍ以上である粒子及び短径が０．０３μｍ以上であるマイクロカソードのうち、短径が０．１μｍ以下である線状のマイクロカソードを７０個数％以上含有することを特徴とする鋼板。
（２）上記マイクロカソードが、銅化合物を含むことを特徴とする上記第（１）項に記載の鋼板。
（３）上記マイクロカソードが、鉄（Ｆｅ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、およびケイ素（Ｓｉ）から成る群から選ばれた１つ以上の金属の金属酸化物を含むことを特徴とする上記第（１）項に記載の鋼板。
また、上記課題は本発明の下記（４）～（６）により解決される。
（４）上記第（１）項～第（３）項のいずれか１つの項に記載の鋼板を製造する方法であって、
製鋼された鋼片を加熱する加熱工程と、
上記加熱された鋼片を大気に曝す酸化工程と、
上記鋼片表面に生成した酸化物層を除去するデスケーリング工程と、
上記鋼片を延ばす粗圧延工程と、を順に有し、
上記酸化工程が、地鉄と酸化物層との間に、地鉄よりも電位が高い金属を含む液相の層を生成させる処理を含み、
上記粗圧延工程が、鋼片の銅脆化現象を避けた温度で圧延することを特徴とする鋼板の製造方法。
（５）上記酸化工程が、大気に１～５分間曝す処理であることを特徴とする上記第（４）項に記載の製造方法。
（６）上記デスケーリング工程と粗圧延工程とを、交互に複数回繰り返すことを特徴とする上記第（４）項又は（５）項に記載の鋼板の製造方法。
（４）上記第（１）項～第（３）項のいずれか１つの項に記載の鋼板を製造する方法であって、
製鋼された鋼片を加熱する加熱工程と、
上記加熱された鋼片を大気に曝す酸化工程と、
上記鋼片表面に生成した酸化物層を除去するデスケーリング工程と、
上記鋼片を延ばす粗圧延工程と、を順に有し、
上記酸化工程が、地鉄と酸化物層との間に、地鉄よりも電位が高い金属を含む液相の層を生成させる処理を含み、
上記粗圧延工程が、鋼片の銅脆化現象を避けた温度で圧延することを特徴とする鋼板の製造方法。
（５）上記酸化工程が、大気に１～５分間曝す処理であることを特徴とする上記第（４）項に記載の製造方法。
（６）上記デスケーリング工程と粗圧延工程とを、交互に複数回繰り返すことを特徴とする上記第（４）項又は（５）項に記載の鋼板の製造方法。
本発明によれば、鋼板表面の残留物を、化成処理性を阻害する粗大粒子に成長させずに、微細粒子にすることとしたため、微細粒子がカソード点として作用して化成処理性が促進され、化成処理性に優れた鋼板を提供することができる。
＜鋼板＞
本発明の鋼板について詳細に説明する。
上記鋼板は、鋼板の表面の残留物がマイクロカソードを含み、上記マイクロカソードのうち、線状のマイクロカソードが７０個数％以上である。
上記マイクロカソードが線状であることで化成結晶の密着性が向上すると共に化成処理性も向上する。
本発明の鋼板について詳細に説明する。
上記鋼板は、鋼板の表面の残留物がマイクロカソードを含み、上記マイクロカソードのうち、線状のマイクロカソードが７０個数％以上である。
上記マイクロカソードが線状であることで化成結晶の密着性が向上すると共に化成処理性も向上する。
本発明において、残留物とは金属酸化物粒子及び銅化合物粒子をいい、マイクロカソードとは、地鉄よりも高い電位を有する金属酸化物又は銅化合物のうち、粒径が２μｍ以下の残留物をいう。
残留物の理想的な大きさは、化成結晶の１／２以下である。化成結晶の大きさが１０μｍの場合は５μｍ以下であり、８μｍの場合は４μｍ以下、６μｍの場合は３μｍ以下、２μｍの場合は１μｍ以下、１μｍの場合は０．５μｍ以下である。
残留物の理想的な大きさは、化成結晶の１／２以下である。化成結晶の大きさが１０μｍの場合は５μｍ以下であり、８μｍの場合は４μｍ以下、６μｍの場合は３μｍ以下、２μｍの場合は１μｍ以下、１μｍの場合は０．５μｍ以下である。
ここで、化成処理の反応について説明する。
化成処理反応は、鋼板の表面に形成される局部電池により駆動される。
すなわち、図１に示すように、鋼板の表面のアノード点では、地鉄の溶解反応が起こることで電子が発生し、カソード点では、上記アノード点で発生した電子により酸化剤の還元反応が起こる。そして、化成処理液が酸性溶液である場合は、水素イオンが還元されて鋼板表面近傍のｐＨが上昇し、これに伴って表面に化成結晶が析出する。
化成処理反応は、鋼板の表面に形成される局部電池により駆動される。
すなわち、図１に示すように、鋼板の表面のアノード点では、地鉄の溶解反応が起こることで電子が発生し、カソード点では、上記アノード点で発生した電子により酸化剤の還元反応が起こる。そして、化成処理液が酸性溶液である場合は、水素イオンが還元されて鋼板表面近傍のｐＨが上昇し、これに伴って表面に化成結晶が析出する。
図２に示すように、鋼板表面を研削して、カソード点が存在しない領域を現出させて化成処理を行い、化成処理性に対するカソード点の影響を調べた。板表面のカソード点が存在しない領域では、図３に示すように緻密で微細である良好な化成結晶が得られなかった。これはカソード点が存在しない領域においては、局部電池が構成されず化成結晶が形成され難いためである。
上記残留物がカソード点を形成する粒子であっても、粒径が２μｍを超える粗大なカソード点であり、鋼板の表面を広く覆うカソード点であると、アノード点で発生した電子が粗大なカソード点の中央部まで行きわたらない。
したがって、粗大なカソード点では、該カソード点とアノード点との境界近傍でしか上記還元反応が起こらず、化成結晶が粗大なカソード点の周縁しか覆うことができないため化成処理性が低下してしまう。
したがって、粗大なカソード点では、該カソード点とアノード点との境界近傍でしか上記還元反応が起こらず、化成結晶が粗大なカソード点の周縁しか覆うことができないため化成処理性が低下してしまう。
鋼板表面にマイクロカソードが存在する領域では緻密で微細な化成結晶が得られる。
例えば、図４に示すようにマイクロカソードとなる銅化合物粒子が存在すると、図５のように緻密で微細な化成結晶が得られる。これは、銅化合物粒子が、化成結晶の大きさに比して十分小さく、かつ適切に微分散してカソード点となるマイクロカソードを当該領域で実現しているためである。
例えば、図４に示すようにマイクロカソードとなる銅化合物粒子が存在すると、図５のように緻密で微細な化成結晶が得られる。これは、銅化合物粒子が、化成結晶の大きさに比して十分小さく、かつ適切に微分散してカソード点となるマイクロカソードを当該領域で実現しているためである。
このように、従来、化成処理性を低下させると考えられていた銅化合物粒子であっても、その粒径が２μｍ以下であることで、銅化合物粒子は地鉄よりも電位が高いため、隣接するアノード点とで微細な局部電池を形成して鋼板全体を覆う緻密な化成結晶の形成を促進させる。
地鉄よりも高い電位を有する金属酸化物粒子としては、例えば、鉄（Ｆｅ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、およびケイ素（Ｓｉ）から成る群から選ばれた１つ以上の元素の金属酸化物粒子を挙げることができ、また、銅化合物としては、銅硫化物や銅ニッケル合金を挙げることができる。
上記マイクロカソードの粒径は、鋼板表面のＳＥＭ像から、特性Ｘ線をエネルギーで分光して鋼板表面を構成する元素を同定し、上記ＳＥＭ像を２値化して測定できる。
本発明においては、５μｍ×５μｍの視野を５０視野観察して各視野の粒径０．０３μｍ以上の粒子及び幅（短径）が０．０３μｍ以上のマイクロカソードの粒径を求めた。
本発明においては、５μｍ×５μｍの視野を５０視野観察して各視野の粒径０．０３μｍ以上の粒子及び幅（短径）が０．０３μｍ以上のマイクロカソードの粒径を求めた。
また、本発明においてマイクロカソードの粒径とは、マイクロカソードの長径と短径の平均値（（長径＋短径）／２）をいい、上記マイクロカソードは単一の粒子で形成されていてもよく、微細な粒子が凝集して一塊となった粒子群で形成されていてもよい。
上記マイクロカソードの形状は線状であることが好ましい。
残留物がカソード点となる金属酸化物粒子や銅化合物粒子であっても、その形状が塊状である粒子が多く存在する領域では、緻密で微細な化成結晶は得られ難い。
本発明において、線状のマイクロカソードとは幅が０．１μｍ以下のマイクロカソードをいい、塊状のマイクロカソードとは幅が０．１μｍを超えるマイクロカソードをいう。
残留物がカソード点となる金属酸化物粒子や銅化合物粒子であっても、その形状が塊状である粒子が多く存在する領域では、緻密で微細な化成結晶は得られ難い。
本発明において、線状のマイクロカソードとは幅が０．１μｍ以下のマイクロカソードをいい、塊状のマイクロカソードとは幅が０．１μｍを超えるマイクロカソードをいう。
上記線状のマイクロカソードが７０個数％以上であり、塊状のマイクロカソードが少ないことで、マイクロカソードが化成結晶で覆われ易くなり、均一かつ緻密な化成結晶を形成できる。
図６に示すような塊状の金属酸化物粒子が多く存在する領域では、図７に示すように緻密で微細な化成結晶は得られ難い。これは、塊状の金属酸化物粒子が地鉄の表面を覆うと、そこにカソード点が分布したとしても、該カソード点の中央部と地鉄との間で局部電池が構成されず、化成結晶が形成され難いためである。
これに対し、塊状のマイクロカソードが少なく、線状のマイクロカソードが多く存在する領域では、緻密かつ微細な化成結晶が得られる。図８に示すような線状の金属酸化物粒子が存在する領域では、図９に示すように緻密で微細な化成結晶が得られる。
これは、マイクロカソードの形状が線状であり、かつその幅が十分小さいことで、カソード点と地鉄との局部電池がカソード点の中央部まで形成されるためである。
これは、マイクロカソードの形状が線状であり、かつその幅が十分小さいことで、カソード点と地鉄との局部電池がカソード点の中央部まで形成されるためである。
また、緻密かつ微細な化成結晶を生成させるためには、カソード点とアノード点とをバランスよく分布させる必要があり、最適なマイクロカソードの分布状態がある。
マイクロカソードの密度が低すぎると、化成結晶の析出点が少なく、緻密で微細な化成処理皮膜を得難く、マイクロカソードの密度が高すぎるとアノード点が少なくなって化成処理反応が進みにくくなるからである。
具体的には、マイクロカソードの密度が、８００～２００，０００個／ｍｍ２であることが好ましく、５０，０００個／ｍｍ２以上１００，０００個／ｍｍ２以下であることがより好ましい。マイクロカソードの数が上記範囲内であることで、化成処理性が向上する。
上記化成処理としては、リン酸被膜処理や、メッキなど鋼板の耐食性を向上させる処理を挙げることができる。
上記鋼板は、マイクロカソードとなる銅（Ｃｕ）や金属酸化物粒子を形成するクロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、およびケイ素（Ｓｉ）他、炭素（Ｃ）を含むことができる。
これら元素の含有量は、それぞれ、炭素（Ｃ）が０．００５質量％～０．２５質量％、ケイ素（Ｓｉ）が０．０１質量％～１．６０質量％、マンガン（Ｍｎ）が０．０１質量％～１．６０質量％、クロム（Ｃｒ）が０．０１質量％～１．６０質量％、銅（Ｃｕ）が０．１０質量％～０．５０質量％であることが好ましい。
上記元素はスクラップ材から混入し易い元素であり、これまでは化成処理性を阻害する元素として、銅（Ｃｕ）などは含有量の制限を行うことで、また、クロム（Ｃｒ）やケイ素（Ｓｉ）からなる金属酸化物は表面から可能な限り除去することで、阻害要因を排除してきたと言われている。本発明においては、上記元素が上記粒径のマイクロカソードを形成することで、化成処理性を向上させることが可能であることを示しており、このようなスクラップ固有元素の利用方法はこれまでにない。
＜鋼板の製造方法＞
本発明の鋼板の製造方法は、上記鋼板を製造する方法であり、製鋼工程と熱間圧延工程と酸洗工程とを有する。製鋼工程はその溶解方法は電炉に限らない。熱間圧延工程は、製鋼された鋼片を加熱する加熱工程と、上記加熱された鋼片を大気に曝す酸化工程と、上記鋼片の表面酸化物層（スケール）を除去するデスケーリング工程と、上記鋼片を延ばす粗圧延工程と、を順に有する。酸洗工程は、熱間圧延された鋼板の表面酸化鉄皮膜を酸液にて除去する工程である。
本発明の鋼板の製造方法は、上記鋼板を製造する方法であり、製鋼工程と熱間圧延工程と酸洗工程とを有する。製鋼工程はその溶解方法は電炉に限らない。熱間圧延工程は、製鋼された鋼片を加熱する加熱工程と、上記加熱された鋼片を大気に曝す酸化工程と、上記鋼片の表面酸化物層（スケール）を除去するデスケーリング工程と、上記鋼片を延ばす粗圧延工程と、を順に有する。酸洗工程は、熱間圧延された鋼板の表面酸化鉄皮膜を酸液にて除去する工程である。
上記酸化工程は、加熱した鋼片を大気に曝し、地鉄と酸化物層との間に、鉄よりも貴な電位を有する金属を含む液相の層を生成させる処理を含む。
鋼片の表面に酸化物層が生じると、鋼片中の銅は上記酸化物層中に溶け込めないため、酸化物層から排斥されて地鉄と酸化物層との間に銅を含む液相の層を形成する。そして、上記液相の層が生成することで、酸化物層と地鉄との密着性が低下し、後述するデスケーリング工程において酸化物層が剥がれ易くなる。
また、上記酸化工程により、鋼片表面の金属成分が酸化されて、地鉄内部の表面近傍にマイクロカソードとなる金属酸化物粒子が生成する。
マイクロカソードが形成された鋼片の断面ＳＥＭ像を図１０、図１０中、四角で囲んだ部分を電位差顕微鏡（ＫＦＭ）で観察した画像を図１１に示す。
図１０中左端が鋼板表面側であり、右側が鋼板内部である。
図１０中左端が鋼板表面側であり、右側が鋼板内部である。
図１１のＫＦＭ像では、周辺より電位が高い箇所が黒く写っており、ＣｒＯ２、ＭｎＳｉＯ３が、マイクロカソードとなることがわかる。
上記金属酸化物粒子の分布、粒径、及び形状は、加熱温度や酸化時間などにより制御できる。
鋼片表面を酸化させることにより、鋼片中の元素に由来する様々な内部酸化物が生成するが、表面側に生成する内部酸化物と内側に生成する内部酸化物の分布は、鋼片の組成により決まる。
鋼片表面を酸化させることにより、鋼片中の元素に由来する様々な内部酸化物が生成するが、表面側に生成する内部酸化物と内側に生成する内部酸化物の分布は、鋼片の組成により決まる。
具体的には、酸素分圧が低く酸化され易い金属の金属酸化物は鋼板内部に存在し、酸化され難い金属の金属酸化物は鋼板の表面側に存在する。そして、酸化時間が長くなると金属酸化物粒子の粒径が大きくなる。
例えば、酸素分圧が低く生じ易い金属酸化物の順序は、ＳｉO２ ＞ ＭｎＳｉＯ３ ＞ ＭｎＯ ＞ ＭｎＣｒ２Ｏ４ ＞ Ｃｒ２Ｏ３ ＞ Ｆｅ２ＳｉＯ４であり、生じ難い金属酸化物ほど表面側に分布し、生じ易い金属酸化物は内部側に分布する。
酸化工程における鋼片を大気に曝す時間は、１～５分であることが好ましい。
１分未満では、上記液相の層が充分形成されずデスケーリング性が低下し、表面酸化物層が残り易くなって残留物の形状が塊状になり易くなる。また鋼片内部に金属酸化物粒子が充分形成されない。５分を超えると鋼片が冷えて粗圧延が困難になることがある。
１分未満では、上記液相の層が充分形成されずデスケーリング性が低下し、表面酸化物層が残り易くなって残留物の形状が塊状になり易くなる。また鋼片内部に金属酸化物粒子が充分形成されない。５分を超えると鋼片が冷えて粗圧延が困難になることがある。
粗圧延に使う圧延ロールの表面性状、特に凹凸については、常に平坦さを保つようにしなくてはならない。例えば、粗圧延ロールにオートグラインダーを整備するなどの多様な対策を講じうる。圧延ロールの表面凹凸が大きくなると、圧延ロールの凸部で表面の残留物が押し込まれて塊状になり易くなる。
酸化工程後、粗圧延工程前にデスケーリング工程を備える。
粗圧延工程前にデスケーリングを行うことで、銅を含む液相を除去することができ、粗圧延工程において上記液相が地鉄表面に引き伸ばされて粗大化することが防止される。
粗圧延工程前にデスケーリングを行うことで、銅を含む液相を除去することができ、粗圧延工程において上記液相が地鉄表面に引き伸ばされて粗大化することが防止される。
また、上記酸化工程において地鉄内部の表面近傍に形成された金属酸化物粒子が、表面酸化物層及び上記液相を除去することで地鉄表面に露出する。
そして、鋼片の銅脆化現象を避けた温度、具体的には、粗圧延出側の温度が９６０℃以上１０００℃以下で圧延する。
デスケーリング工程で残存した銅化合物が液相の状態で圧延を行うと、図１２に示すように、液相の銅化合物が鋼片のオーステナイト粒界に押し込まれて粗大化するが、上記温度範囲で粗圧延を行うことで、地鉄表面に残存する銅化合物粒子が微細化されて、２μｍ以下のマイクロカソードを形成できる。
デスケーリング工程で残存した銅化合物が液相の状態で圧延を行うと、図１２に示すように、液相の銅化合物が鋼片のオーステナイト粒界に押し込まれて粗大化するが、上記温度範囲で粗圧延を行うことで、地鉄表面に残存する銅化合物粒子が微細化されて、２μｍ以下のマイクロカソードを形成できる。
上記デスケーリング工程と粗圧延工程とを交互に複数回行う。
粗圧延工程中に生じた表面酸化物層を逐次除去することで、上記酸化物層から排斥された銅化合物が地鉄のオーステナイト粒界に押し込まれて粗大化することを防止できる。
粗圧延工程中に生じた表面酸化物層を逐次除去することで、上記酸化物層から排斥された銅化合物が地鉄のオーステナイト粒界に押し込まれて粗大化することを防止できる。
上記粗圧延工程では、ロールでの粗圧延を複数回行って鋼片を所定の厚さにする際、鋼片が所定の厚さになるまで連続してロールに通す直前の鋼片に対して毎回デスケーリングを行う。
以上の粗圧延工程によって、鋼板表面の化成処理性を阻害する粗大な酸化物が除去され、マイクロカソードとしての上記条件を満たすものが、何ら付加的な添加剤なしに、鋼板表面に形成される。
以下、本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明は下記実施例に限定されるものではない。
下記表１に示す鋼片を加熱し、表２に示す条件で、粗圧延までに至る過程で丹念にデスケーリング処置を施し、圧延して鋼板を作製した。
作製した鋼板の表面ＳＥＭ像を画像解析し、塊状金属酸化物と線状金属酸化物との割合を計測した。
実施例１～７、比較例１～５の鋼板の表面ＳＥＭ像をそれぞれ図１３～図２４の（ａ）に、また、上記ＳＥＭ像中の金属酸化物の黒点で示す箇所の分析チャートを図１３～図２４の（ｂ）にそれぞれ示す。
実施例１～７、比較例１～５の鋼板の表面ＳＥＭ像をそれぞれ図１３～図２４の（ａ）に、また、上記ＳＥＭ像中の金属酸化物の黒点で示す箇所の分析チャートを図１３～図２４の（ｂ）にそれぞれ示す。
また、調整直後の化成処理液を用いて化成処理を行い、形成された被膜を観察した。
実施例１～７、比較例１～５の鋼板を化成処理した後の表面ＳＥＭ像をそれぞれ図１３～図２４の（ｃ）に、また、評価結果を鋼板の製造条件と共に表２に示す。
実施例１～７、比較例１～５の鋼板を化成処理した後の表面ＳＥＭ像をそれぞれ図１３～図２４の（ｃ）に、また、評価結果を鋼板の製造条件と共に表２に示す。
外観不良：化成結晶が形成されていない領域が存在し、鉄素地が観察されたもの
鋼板表面の線状のマイクロカソードの割合が７０個数％以上である実施例１～７は、微細な化成結晶が形成されており、化成処理性が優れることが確認された。
Claims (6)
- 炭素（Ｃ）を０．００５質量％～０．２５質量％、
ケイ素（Ｓｉ）を０．０１質量％～１．６０質量％、
マンガン（Ｍｎ）を０．０１質量％～１．６０質量％、
クロム（Ｃｒ）を０．０１質量％～１．６０質量％
および
銅（Ｃｕ）を０．１０質量％～０．５０質量％含有し、
鋼板表面の残留物である金属酸化物粒子及び銅化合物粒子が、地鉄より高い電位を有し、かつ粒径が２μｍ以下であるマイクロカソードを含み、
上記マイクロカソードの密度が、８００～２００，０００個／ｍｍ ２ であり、
上記マイクロカソードが、長径と短径の平均値が０．０３μｍ以上である粒子及び短径が０．０３μｍ以上であるマイクロカソードのうち、短径が０．１μｍ以下である線状のマイクロカソードを７０個数％以上含有することを特徴とする鋼板。
- 上記マイクロカソードが、銅化合物を含むことを特徴とする請求項１に記載の鋼板。
- 上記マイクロカソードが、鉄（Ｆｅ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、およびケイ素（Ｓｉ）から成る群から選ばれた１つ以上の金属の金属酸化物を含むことを特徴とする請求項１に記載の鋼板。
- 上記請求項１～３のいずれか１つの項に記載の鋼板を製造する方法であって、
製鋼された鋼片を加熱する加熱工程と、
上記加熱された鋼片を大気に曝す酸化工程と、
上記鋼片表面に生成した酸化物層を除去するデスケーリング工程と、
上記鋼片を延ばす粗圧延工程と、を順に有し、
上記酸化工程が、地鉄と酸化物層との間に、地鉄よりも電位が高い金属を含む液相の層を生成させる処理を含み、
上記粗圧延工程が、鋼片の銅脆化現象を避けた温度で圧延することを特徴とする鋼板の製造方法。
- 上記酸化工程が、大気に１～５分間曝す処理であることを特徴とする請求項４に記載の製造方法。
- 上記デスケーリング工程と粗圧延工程とを、交互に複数回繰り返すことを特徴とする請求項４又は５に記載の鋼板の製造方法。
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